Đồ án cấp thoát nước trong nhà: Thiết kế hệ thống cấp nước lạnh, cấp nước nóng, thoát nước bẩn, thoát nước mưa cho công trình khách sạn Quốc Tế ở Hà Nội doc

2








Đồ án cấp thoát nước trong nhà



Thiết kế hệ thống cấp nước lạnh, cấp nước nóng, thoát nước bẩn,
thoát nước mưa cho công trình khách sạn Quốc Tế ở Hà Nội.

3


đồ án cấp thoát nước trong nhà

Thiết kế hệ thống cấp nước lạnh, cấp nước nóng, thoát nước bẩn, thoát nước
mưa cho công trình khách sạn Quốc Tế ở Hà Nội.


Số liệu thiết kế
1. Mặt bằng các tầng nhà có bố trí các thiết bị vệ sinh TL 1:100
2. Kết cấu nhà: Bê tông + gạch
3. Số tầng nhà: 17
4. Chiều cao mỗi tầng: 3,3 m
5. Chiều cao tầng hầm: 2,5 m
6. Chiều dày mái nhà: 0,5 m
7. Chiều cao hầm mái: 2 m
8. Cốt nền nhà tầng 1: 9,8 m
9. Cốt sân nhà: 9,8 m
10. áp lực ở đường ống nước bên ngoài: Ban ngày: 20 m
Ban đêm : 22 m

11. Đường kính ống cấp nước bên ngoài: D 300
12. Độ sâu chôn cống cấp nước bên ngoài: 1,0 m
13. Số người sử dụng nước trong nhà: 1 người/phòng
14. Nguồn cấp nhiệt cho hệ thống cấp nước nóng: Đun bằng điện
15. Hình thức sử dụng nước nóng: vòi trộn
16. Dạng hệ thống thoát nước bên ngoài: chung
17. Đường kính ống hoát nướcbên ngoài: D 400
18. Độ sâu chôn ống thoát nước bên ngoài: 1,5 m







4


phần I: cấp nước lạnh
I. Lựa chọn sơ đồ hệ thống cấp nước lạnh
Từ các số liệu trên ta thấy áp lực đường ống cấp nước bên ngoài chỉ đủ cung cấp
cho 1 số tầng phía dưới. Để tận dụng khả năng cấp nước của đường ống bên ngoài,
hơn nữa do khách sạn có nhiều tầng(17 tầng), ta sử dụng sơ đồ cấp nước phân vùng.
Khách sạn có 17 tầng, mỗi tầng cao 3,3 m
Số tầng nhà hệ thống cấp nước bên ngoài có thể phục vụ:
N = (20 - 4)/4 = 4 tầng
Do đó ta phân làm 4 vùng
* Vùng 1:
+ 4 tầng dưới cùng từ tầng 1 đến tầng 4.
+ Sử dụng sơ đồ cấp nước đơn giản, lấy nước trực tiếp từ ống cấp nước bên

ngoài.
* Vùng 2,3 : Vùng 2 gồm 5 tầng tiếp theo từ tầng 5 – 9, vùng 3 gồm 4 tầng
từ tầng 10-13 .
+ áp lực đường ống cấp nước bên ngoài thường xuyên không đủ đáp ứng
+ Để tận dụng không gian tầng hầm nên chọn hệ thống cấp nước có trạm khí
ép. Nước được lấy trực tiếp từ đường ống cấp bên ngoài qua trạm khí ép và
được phân phối tới các thiết bị vệ sinh theo đường ống chính từ trên xuống.
* Vùng 4:
+ 4 tầng trên cùng.
+ Để tận dụng không gian tầng mái và giảm chi phí nên chọn hệ thống cấp
nước có két nước. Nước từ hệ thống cấp nước thành phố chảy vào bể chứa
được đặt dưới tầng hầm, sau đó nước được đưa lên két nước bằng bơm rồi
phân phối nước tới các hộ gia đình theo các đường ống từ trên xuống.
II. Vạch tuyến và bố trí đường ống cấp nước bên trong nhà
- Mạng lưới cấp nước bên trong bao gồm: đường ống chính, đường ống đứng và
các ống nhánh dẫn nước tới các thiết bị vệ sinh.





5
- Các yêu cầu phải đảm bảo khi vạch tuyến :
+ Đường ống phải đi tới mọi thiết bị vệ sinh trong nhà.
+ Tổng chiều dài đường ống là ngắn nhất.
+ Đường ống dễ thi công và quản lí sửa chữa bảo dưỡng.
- Trên cơ sở đó ta tiến hành vạch tuyến như sau:
+ Trạm khí ép, bể chứa và bơm được đặt trong tầng hầm.
+ Két nước được đặt trên tầng mái.
+ Đường ống chính vùng 1 được đặt trong tầng hầm, cách trần 10 cm.

+ Đường ống chính vùng 2 được đặt ở hành lang sàn tầng 10 (rãnh có nắp).
+ Đường ống chính vùng 3 được đặt ở hành lang sàn tầng 14 (rãnh có nắp).
+ Đường ống chính vùng 4 được đặt ở sàn hầm mái.
III. Xác định lưu lượng tính toán
1.Xác định lưu lượng nước tính toán cho từng đoạn ống và cho toàn ngôi nhà.
- Lưu lượng nước tính toán được xác định theo công thức sau:
q
tt
= 0,2. . N (l/s)
Trong đó: q
tt
: lưu lượng nước tính toán
 : hệ số phụ thuộc vào tiêu chuẩn dùng nước, đối với nhà ở gia đình
=2,5
N : tổng số đương lượng của các thiết bị vệ sinh trong đoạn ống tính
toán.
K : hệ số điều chỉnh phụ thuộc vào đương lượng N.
- Tổng số phòng cần trang bị : 14x17 = 238 (phòng).
- Mỗi khu vệ sinh bố trí: 1 chậu rửa mặt, 1 bồn tắm, 1 xí.
Thiết bị Trị số đương lượng

Lưu lượng Tổng số thiết bị
Chậu rửa mặt
Xí
Bồn tắm
0,33
0,5
1
0,07
0,1

0,2
238
238
238

- Tổng số đương lượng của các thiết bị vệ sinh trong nhà ở là:
N = 238(0,33+0,5+1+1) = 453,54.





6
- Lưu lượng tính toán cho toàn khu gia đình là:
q
tt
= 0,2.2,5
54,435
= 10,435 (l/s)
2.Tính toán thuỷ lực mạng lưới cấp nước lạnh
- Dựa trên cơ sở vận tốc kinh tế v = 0,5  1 m/s để xác định đường kính thích hợp
của từng đoạn ống, tổn thất áp lực của từng đoạn ống và toàn mạng. Từ đó xác định
H
yc
và chọn trạm bơm khí ép, xác định thể tích bể chứa và két nước.
- Tổn thất áp lực theo chiều dài cho từng đoạn ống được xác định theo công
thức:
h = i.l (m)
Trong đó: i: tổn thất đơn vị(mm).
l: chiều dài đoạn ống tính toán.

- Khi tính toán ta tính cho tuyến bất lợi nhất và cuối cùng tổng cộng cho từng
vùng và toàn mạng lưới. Các nhánh khác không cần tính toán mà chọn theo kinh
nghiệm dựa vào tổng số đương lượng của đoạn tính toán.
- Ta tính toán cho 4 vùng
+ Vùng 1: 4 tầng phía dưới, tuyến bất lợi nhất được đánh số thứ tự trong sơ
đồ không gian.
+ Vùng 2: 5 tầng tiếp theo, tuyến bất lợi nhất được đánh số thứ tự trong sơ đồ
không gian.
+ Vùng 3: 4 tầng tiếp theo, tuyến bất lợi nhất được đánh số thứ tự trong sơ đồ
không gian.
+ Vùng 4: 4 tầng trên cùng, tuyến bất lợi nhất được đánh số thứ tự trong sơ
đồ không gian.
Sơ đồ không gian và kết quả tính toán thuỷ lưc mạng lưới cấp nước lạnh đi
kèm với thuyết minh.










7


Bảng tính toán thuỷ lực mạng lưới cấp nước lạnh vùng 1

Đoạn

ống
Số thiết bị vệ sinh
Tổng số
đương
lượng
q
tt

(l/s)
d
(mm)

V
(m/s)

1000i

l (m)

h = i.l
(m)
Bồn tắm

Xí bệt

Chậu
rửa
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
a
1

-a
2
1 1 1 1.83 0.68

32 0.71

46 3.3 0.15
a
2
-a
3
2 2 2 3.66 0.96

40 0.76

43.7

3.3 0.14
a
3
-a
4
3 3 3 5.49 1.17

40 0.93

63.5

3.3 0.21
a

4
-a
5
4 4 4 7.32 1.35

50 0.64

22.3

7.8 0.17
a
5
-a
6
12 12 12 21.96 2.34

70 0.67

18 7.2 0.13
a
6
-a
7
20 20 20 36.6 3.02

70 0.87

28.8

7.2 0.21

a
7
-a
8
28 28 28 51.24 3.58

70 1.03

39.2

6.6 0.26
a
8
-A 56 56 56 102.48 5.06

80 1.02

30.5

2.1 0.06

1.33

Bảng tính toán thuỷ lực mạng lưới cấp nước lạnh vùng 2

Đoạn
ống
Số thiết bị vệ sinh Tổng
số
đương

lượng
q
tt

(l/s)
d
(mm)

V
(m/s)

1000i l (m)

h = i.l
(m)
Bồn tắm

Xí bệt

Chậu
rửa
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
b
1
-b
2
1 1 1 1.83 0.68

20 2.12

760 3.3 2.51
b
2
-b
3
2 2 2 3.66 0.96

25 1.8 394.4 3.3 1.30
b
3
-b
4
3 3 3 5.49 1.17

25 2.17

575.8 3.3 1.90
b
4
-b
5
4 4 4 7.32 1.35

25 2.52

779.6 3.3 2.57
b
5
-b
6

5 5 5 9.15 1.51

40 1.19

100.3 10.1

1.01
b
6
-b
7
15 15 15 27.45 2.62

70 0.76

22 7.2 0.16
b
7
-b
8
25 25 25 45.75 3.38

70 0.97

35.2 7.2 0.25
b
8
-b
9
35 35 35 64.05 4.00

80 0.81

19.8 6.6 0.13
b
9
-B 70 70 70 128.1 5.66

90 0.85

18.1 32 0.58

10.41






8

Bảng tính toán thuỷ lực mạng lưới cấp nước lạnh vùng 3

Đoạn
ống
Số thiết bị vệ sinh Tổng
số
đương
lượng
q

tt

(l/s)
d
(mm)

V (m/s)

1000i

l (m)

h = i.l
(m)
Bồn tắm

Xí bệt

Chậu
rửa
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
c
1
-c
2
1 1 1 1.83 0.68

20 2.12 760 3.3 2.51
c
2

-c
3
2 2 2 3.66 0.96

25 1.8 394.4

3.3 1.30
c
3
-c
4
3 3 3 5.49 1.17

25 2.17 575.8

3.3 1.90
c
4
-c
5
4 4 4 7.32 1.35

40 1.07 82.4

10.1

0.83
c
5
-c

6
12 12 12 21.96 2.34

70 0.67 18 7.2 0.13
c
6
-c
7
20 20 20 36.6 3.02

70 0.86 28.6

7.2 0.21
c
7
-c
8
28 28 28 51.24 3.58

80 0.73 16.3

6.6 0.11
c
8
-C 56 56 56 102.48

5.06

80 1.02 30.5

45.2

1.38

8.39

Bảng tính toán thuỷ lực mạng lưới cấp nước lạnh vùng 4

Đoạn
ống
Số thiết bị vệ sinh Tổng
số
đương
lượng
q
tt

(l/s)
d
(mm)

V (m/s)

1000i

l (m)

h = i.l
(m)
Bồn tắm

Xí bệt

Chậu
rửa
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
d
1
-d
2
1 1 1 1.83 0.68

20 2.12 760 3.3 2.51
d
2
-d
3
2 2 2 3.66 0.96

25 1.8 394.4

3.3 1.30
d
3
-d
4
3 3 3 5.49 1.17

25 2.17 575.8

3.3 1.90
d
4
-d
5
4 4 4 7.32 1.35

40 1.07 82.4

10.3

0.85
d
5
-d
6
12 12 12 21.96 2.34

70 0.67 18 7.2 0.13
d
6
-d
7
20 20 20 36.6 3.02

70 0.86 28.6

7.2 0.21
d
7

-d
8
28 28 28 51.24 3.58

80 0.73 16.3

6.6 0.11

7.00








9

IV. Chọn đồng hồ đo nước
- Chọn đồng hồ đo nước dựa trên cơ sở thoả mãn hai điều kiện.
+ Lưu lượng tính toán.
+ Tổn thất áp lực.
Theo tính toán ở trên lưu lượng cho toàn khách sạn là:
q
tt
= 10,435 (l/s).
Theo quy phạm bảng 17.1 trang 206 Sgk ta chọn đồng hồ loại tuốc bin BB cỡ
đồng hồ 80 có:
Như vậy chọn loại đồng hồ tuốc bin BB 50 có : q

max
= 22 (l/s) ; q
min
= 1,7 (l/s).
Tổn thất áp lực qua đồng hồ.
H
đh
= s.q
2
(m)
Trong đó:
+s:là sức kháng của đồng hồ lấy tuỳ thuộc vào từng loại đồng hồ.
Với đồng hồ BB 80 tra bảng 17.2 SGK thì s = 2,07.10
-3

+q: là lưu lượng tính toán của công trình (l/s)
H
đh
= 2,07.10
-3
. 10,435
2
= 0,225 (m) < (1-1,5m)
=> Tổn thất áp lực qua đồng hồ thoả mãn điều kiện về tiêu chuẩn về tổn thất áp
lực.
Như vậy việc chọn đồng hồ là hợp lý.

V. Tính tổn thất trong các đoạn ống nhánh
- Trong tất cả các khu vệ sinh của các tầng nhà gia đình các thiết bị vệ sinh đều
đặt thấp. Do vậy các vòi lấy nước đều bố trí ở cao độ 0,8m so với mặt sàn nhà, duy

chỉ có xí đặt hơi thấp, tức là cùng cao độ với ống nhánh.
- Đối với vùng 4 ta tính đoạn ống nhánh ở tầng 17 các ống nhánh ở tầng
14,15,16 mà đầu ống nhánh bắt đầu từ các điểm tính toán 2,3,4 của tuyến bất lợi
đều có cùng tổn thất áp lực.
- Tuyến ống bất lợi nhất đi qua 2 thiết bị vệ sinh là tắm và rửa.






10












Bảng tính toán thuỷ lực ống nhánh
Đoạn
ống
Số thiết bị vệ sinh Tổng
số
đương

lượng
q
tt

(l/s)
d
(mm)

V
(m/s)

1000i

l (m)

h = i.l
(m)
Bồn tắm

Xí bệt

Chậu
rửa
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
3'-2' 0 0 1 0.33 0.29

20 0.94

154.9

2.4 0.37
2'-1' 0 1 1 1.33 0.58

25 1.1 150 0.9 0.14
1'-1 1 1 1 1.83 0.68

25 1.25

193.6

0.5 0.10

0.60

- Như vậy tổn thất áp lực trong ống nhánh của tuyến bất lợi nhất là 0,6 m
- Đối với vùng 3, 2 và 1 do bố trí thiết bị vệ sinh hoàn toàn tương tự do vậy chỉ
số áp lực cũng giống như ống nhánh của tầng vùng 4.
VI. Tính tổn thất áp lực từ ống cấp nước thành phố đến bơm
- Trên cơ sở bố trí hệ thống bơm cho nhà ở gia đình trên mặt bằng trong sơ đồ
không gian ta có được các số liệu về chiều dài đường ống.
+ Chiều dài đường ống cấp nước thành phố đến A là 12,7m.
+ Chiều dài từ B đến trạm khí ép lấy 5 m.
+ Chiều dài từ C đến trạm khí ép lấy 7 m.
Ta có bảng tính toán thuỷ lực:
Đoạn ống

Số thiết bị vệ sinh
Tổng số

đương

lượng
q
tt

(l/s)
d
(mm)

V
(m/s)

1000i

l (m)

h = i.l
(m)
Bồn tắm

Xí bệt

Chậu
rửa
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11





11

A-ống cấp

182 182 182 333.06

9.12

100 1.07

23.7

12.5

0.30
B-Bơm 70 70 70 128.1 5.66

90 1.02

18.1

5 0.09
C-Bơm 56 56 56 102.48

5.06

80 0.85

30.5

7 0.21

vii. Xác định dung tích và chiều cao đặt két nước
1.Xác định dung tích két nước:
- Dung tích toàn phần của két nước được xác định theo công thức sau:
W
k
=K.W
đh
(m
3
)
Trong đó:
+ W
đh
: Là dung tích điều hoà két nước (m
3
)
+ K: Hệ số dự trữ kể đến chiều cao xây dựng và phần cặn lắng ở đáy két
nước, giá trị của K lấy trong khoảng (1,2 - 1,3) chọn K= 1,3
- Do công trình có lắp đặt trạm bơm và két nước (trạm bơm tự động)
W
đh
= Q
b
/(2.n) (m
3
)
Với Q
b
là công suất máy bơm
Q

b
= q
tt
.3,6 = 5,06.3.6 = 18,216 (m
3
).
N: Số lần mở máy bơm trong 1 giờ. Chọn n = 2, vậy ta có:
W
đh
= 18,261/4 = 4,56 (m
3
).
Thể tích xây dựng của két nước:
W
k
= 1,3.4,56 = 5,9 (m
3
).
Xây dựng két nước có kích thước 6 x1,0x1 m
2.Xác định chiều cao đặt két nước:
- Chiều cao két nước (H
k
) được xác định trên cơ sở bảo đảm áp lực để đưa nước
và tạo ra áp lực tự do đủ ở thiết bị vệ sinh bất lợi nhất trong trường hợp dùng nước
lớn nhất
- Cao độ của két được xác định theo công thức sau:
H
k
= H
d4

+
K
d
h


4
+ h
cb
+ h
TD d4
(m)
Trong đó:
+ H
d4
: Cao độ của điểm d
4
(m) H
d4
= 65,2 m
+
K
d
H


4
: tổn thất áp lực từ đáy két tới điểm d
4
(m)

12
+H
TD d4
: áp lực tự do yêu cầu của điểm d
4
lấy H
TD d4
= 3m
Tính
K
d
H


4
= h
d45
+ h
d56
+ h
d67
+ h
d78
+ h
nh

= 0,85 + 0,13 + 0,21 + 0,11 + 0,6 = 1,90 (m).
h
cb
= 25%.
K
d
H


4
= 0,25.1,90 = 0,475 (m).
H
k
=65,2 + 1,9 + 0,475 + 3 = 70,575 (m).
Mà cao độ của sàn hầm mái H
M
= 68,3 m (do sàn mái dày 0,6 m ) => két nước
đặt cách sàn hầm mái:
70,575 - 68,3 = 2,275 m
ViIi. Tính toán áp lực cần thiết cho ngôi nhà
- ống nhánh đưa nước vào phòng đặt cách sàn nhà 0,5 m. Thiết bị vệ sinh cao
nhất là vòi hương sen ở bồn tắm đặt ở độ cao 0,8 m so với sàn nhà ( theo quy phạm
lấy từ 0,8 – 1m).
- áp lực cần thiết của ngôi nhà được xác định theo công thức
H
ct
nh
= H
hh

+ H
đh
+ H
td
+

h + h
cb
(m)
Trong đó:
+ H
hh
: Là độ cao hình học đưa nước từ trục đường ống cấp nước bên ngoài
đến dụng cụ vệ sinh bất lợi nhất (xa nhất và cao nhất so với điểm lấy
nước vào nhà). Trong tính toán đó là thiết bị vòi tắm hoa sen trang bị
kèm bồn tắm.
+ H
đh
: Là tổn thất áp lực qua đồng hồ (m)
+

h
: Tổng tổn thất áp lực trên đường ống tính toán (m)
+ h
cb
: Tổn thất áp lực cục bộ theo tuyến ống tính toán bất lợi nhất và lấy
bằng 25%

h

+ H
td
: áp lực tự do cần thiết ở các dụng cụ vệ sinh hoặc các máy móc dùng
nước, được chọn theo tiêu chuẩn => ta chọn H
td
=3(m)
Từ đó ta tính dược áp lực cần thiết cho ngôi nhà
1.Vùng I:
H
ct
= H
hh
1
+ H
đh
+ H
td
+ h + h
cb
1

Trong đó:





13
+ H
hh

1
= 22,3 - 8,8 = 13,5 (m).
+

h
= h
1
+ h
nh
+  h
1
' = 0,3 + 0,6 + 1,33 = 2,23 (m).
Trong đó: h
1
: tổn thất áp lực từ A
1
đến đường ống cấp nước thành phố.
h
nh
: tổn thất áp lực ở nhánh lấy nước.
 h
1
': tổn thất áp lực trên tuyến bất lợi nhất.
+

h
= 2,23 (m)

h
cb

= 0,25

2,23 = 0,558 (m).
+ H
td
= 3 (m)
+ H
đh
= 0,225 (m)


H
ct
= 13,5 + 0,225 + 3 + 2,23 + 0,558 = 19,513 (m) < 20(m)
Như vậy là đảm bảo yêu cầu cho nước chảy tự do b ằng áp lực của hệ thống cấp nước
bên ngoài.
2.Vùng II:
H
ct
= H
hh
2
+ H
td
+ h + h
cb
2
+ h
đh
Trong đó:

+ H
hh
2
= 38,8 – 8,8 = 30 (m).
+

h
= h
2
+ h
nh
+  h
2
' = 0,127 + 0,6 + 2,16 = 2,887 (m).
Trong đó: h
2
: tổn thất áp lực từ trạm khí ép đến ống hút.
h
nh
: tổn thất áp lực ở nhánh lấy nước.
 h
2
': tổn thất áp lực trên tuyến bất lợi nhất.
 h
2
' = h
b56
+ h
b67
+ h

b78
+ h
b89
+ h
9B
= 1,01 + 0,16 +0,25 +0,13 +0,61
= 2,16 (m).
+

h
= 2,147 (m)

h
cb
=0,25

2,887 = 0,722 (m).
+ H
td
= 3 (m).



H
ct
= 30 + 3 + 2,887 + 0,722 + 0,225 = 36,834 (m).
3.Vùng III:
H
ct
= H

hh
3
+ H
td
+ h + h
cb
3
+ h
đh

Trong đó:
+ H
hh
3
= 52 – 8,8 = 43,2 (m).





14
+

h
= h
3
+ h
nh
+  h
3

' = 0,21 + 0,6 + 2,7 = 3,51 (m).
Trong đó:
h
3
: tổn thất áp lực từ bơm đến đường ống hút
h
nh
: tổn thất áp lực ở nhánh lấy nước
 h
3
': tổn thất áp lực trên tuyến bất lợi nhất
 h
2
' = h
c45
+ h
c56
+ h
c67
+ h
c78
+ h
8C
= 0,83 + 0,13 +0,21 +0,13 + 1,42 = 2,7 (m).
+

h = 3,51 (m)

h
cb

=0,25

3,51 = 0,878 (m).
+ H
td
= 3 (m).


H
ct
= 43,2 + 3 + 3,51 + 0,878 + 0,225 = 50,813 (m).
4.Vùng IV:
Nước được lấy từ két xuống. Két cao 1 m. Vòi đưa nước vào két đặt cách đỉnh
két 0,1 m.
Cao độ vòi đưa nước vào két:
H
V
= H
K
+ 0,9 = 70,575 +0,9 = 71,475 (m).
Chiều cao ống đưa nước lên két:
H = 71,475 –11,3 = 60,175 (m).
Chọn ống đưa nước lên bể chứa đường kính 80 mm, v =1,02 (m/s), 1000i = 30,5
ứng vói q
tt
= 5,06 (l/s). Tổn thất áp lực là
60,175.0,0305 = 1,835 (m)
Vì bơm nước trực tiếp từ bể chứa nên không có ảnh hưởng của áp lực bên ngoài.
Vậy ta phải dùng máy bơm để bơm nước lên. Chiều cao cột áp của máy bơm :
H

b
IV
= H
ct
nh
= 60,175 + 1,835 = 62,01 (m).
ix.Tính toán trạm khí ép
1.Trạm khí ép cho vùng 3
- Lưu lượng tính toán là q
tt
= 1,9 (l/s) = 6,84 (m
3
/h)
- Dung tích của thùng nước chính là dung tích của két nước và đượn tính theo
công thức sau(tính toán như két nước)
W
n
= K.W
đh
(m
3
)
Trong đó:





15
- K: hệ số dự trữ kể đến chiều cao xây dựng và phần lắng cặn của thùng K = 1,2

 1,3. Chọn k =1,2.
- W
đh
: dung tích điều hòa của thùng
W
đh
=Q
b
/2n (m
3
)
+ Q
b
: công suất máy bơm ta dùng bơm đóng mở tự động
Q
b
= q
tt
= 18,22 (m
3
/h).
+ n: số lần mở máy trong 1 h (2  4 lần). Chọn n = 4
 W
đh
= 18,22/2.4 = 2,28 (m
3
).
 W
n
=1,2.2,28 = 2,73 (m

3
).
- Dung tích thùng khí được xác định theo P
max
và P
min

P
min
= H
nh
ct3
= 50,813 m = 5,081 at.
P
max


6at để đảm bảo không vỡ thùng, rò rỉ đường ống và cũng không quá nhỏ
khi đó W
ck
lớn
Chọn P
max
/ P
min
= 0,75  P
max
= 5,081/0,75 = 6,775 at = 67,75 m.
Chọn P
max

= 6 at
- Ta có công thức
(P
min
+ 1)(W
kk
+ W
n
) = (P
max
+ 1)W
kk

W
kk
=
081,50,6
)1081,5(73,2
)1(
minmax
min





PP
PW
n
= 18,05 (m

3
).
 kích thước của thùng khí là D = 3,2 m H = 2,2 m.
kích thước của thùng nước là D = 1,2 m H = 2,2 m .
2.Trạm khí ép cho vùng 2
- Lưu lượng tính toán là q
tt
= 5,66 (l/s) = 20,37 (m
3
/h).
- Dung tích của thùng nước chính là dung tích của két nước và đượn tính theo
công thức sau (tính toán như két nước)
W
n
= K.W
đh
(m
3
).
Trong đó:
- K: hệ số dự trữ kể đến chiều cao xây dựng và phần lắng cặn của thùng K = 1,2
 1,3. Chọn K =1,2
- W
đh
: dung tích điều hòa của thùng

16
W
đh
=Q
b
/2n (m
3
).
+ Q
b
: công suất máy bơm ta dùng bơm đóng mở tự động
Q
b
= q
tt
= 20,37 (m
3
/h)
+ n: số lần mở máy trong 1 h (2  4 lần). Chọn n = 4
 W
đh
= 20,37/2.4 = 1=2,55 (m
3
).
 W
n
= 1,2.2,55 = 3,06 (m
3
).
- Dung tích thùng khí được xác định theo P

max
và P
min

P
min
= H
nh
ct3
= 35,909 m =3,59 (at).
P
max


6at để đảm bảo không vỡ thùng, rò rỉ đường ống và cũng không quá nhỏ
khi đó W
ck
lớn
Chọn P
max
/ P
min
=0,75  P
max
= 3,59/0,75 = 4,79 at = 47,90 (m).
- Ta có công thức
(P
min
+ 1)(W
kk

+ W
n
) = (P
max
+ 1)W
kk

W
kk
=
59,379,4
)159,3(06,3
)1(
minmax
min





PP
PW
n
= 11,7 (m
3
).
 kích thước của thùng khí là D = 2,5 m H = 2,2 m.
kích thước của thùng nước là D = 1,3 m H = 2,2m.
x. Chọn máy bơm
Căn cứ vào số liệu cột áp máy bơm đã tính ở trên ta chọn máy bơm dựa theo lưu

lượng của máy bơm:
Q
b
max
tt
q
ở khu vực dùng trạm khí ép ngoài bơm cấp nước cho khách sạn đủ áp lực yêu
cầu còn phải đỉ áp lực cung cấp cho thùng chứa của trạm khí ép đạt áp lực P
max
để
khi bơm ngừng hoạt động trạm khí ép có thể cung cấpcho khách sạn. Do vậy cột áp
máy bơm phải bằng áp lực lớn nhất của trạm khí ép. Khi tính toán phải tính đến áp
lực của đường ống bên ngoài.
* Vùng 3: q
tt
= 5,06 (l/s), P
max
= 60 (m), H
b
= 60 – 20 = 40 (m).
Chọn bơm 3K6a với các thông số kỹ thuật sau: q
b
= 8,3 (l/s)
H
b
= 45 (m).

17
* Vùng 2: q
tt
= 5,66 (l/s), P
max
= 47,9 (m), H
b
= 47,9 – 20 = 27,9 (m).
Chọn bơm cùng loại với bơm ở vùng 3. Mỗi vùng sử dụng 2 bơm, một hoạt
động, một dự phòng.
xi. Tính toán hệ thống cấp nước chữa cháy:
- Hệ thống cấp nước chữa cháy tách riêng khỏi hệ thống cấp nước lạnh. Các vòi
chữa cháy được đặt trong các hộp chữa cháy và được đặt ở phía ngoài hành lang đi
lại.
- Theo số liệu cho thì áp lực bên ngoài lớn nhất là 20(m) rất nhỏ so với áp lực
yêu cầu cho việc cấp nước chữa cháy cho ngôi nhà 17 tầng. Vì vậy ta không thể
dùng nước cấp trực tiếp từ mạng lưới để cấp cho chữa cháy mà ta phải dùng bơm
chữa cháy.
- Chọn hệ thống cấp nước chữa cháy trực tiếp mỗi tầng hai vòi và nước được
đưa lên bằng hai ống đứng. Dùng vòi chữa cháy bằng vải tráng cao su có chiều dài
là 20m
- Theo quy phạm với khách sạn ta có số vòi hoạt động đồng thời là 2 vòi và lưu
lượng của mỗi vòi là 2,5 (l/s)
Tính toán:
* Tính toán ống đứng
Căn cứ vào lưu lượng của vòi ta chọn ống đứng có D = 50( mm ), 1000i = 69,6,
v = 1,18 (m/s).
Chiều dài ống đứng tính từ vị trí cao nhất đến vị trí thấp nhất là
H

đ
= 65,6 – 11,4 = 54,2 (m).
(Theo quy phạm hộp chữa cháy đặt ở độ cao 1,2 m so với sàn nhà)
Tổn thất trên đoạn ống đứng
h
1
= 54,2 .0,0696 = 3,78(m)
* Tính toán ống ngang trên mặt đất
Vì số vòi hoạt động đồng thời là hai lên lưu lượng là 5(l/s). Tra bảng tính toán
thuỷ lực chọn D =70(mm) và 1000i = 75,2.
Chiều dài đoạn ống từ trạm bơm tới ống đứng: l = 5m
Tổn thất trên đoạn này là:





18
h
2
= 5 . 0,0752 = 0,376 (m).
Tổng tổn thất trên toàn bộ hệ thống cấp nước chữa cháy:


H
= h
1
+ h
2
= 3,78 + 0,376 = 4,516 (m).

Tổn thất áp lực cục bộ hệ thống cấp nước chữa cháy:
h
cb
= 10%

H
= 4,156.0,1= 0,4156 (m).
áp lực cần thiết ở đầu van chữa cháy:
h
cc
ct
=h
v
+h
o
(m).
Trong đó:
+ h
v
: áp lực cần thiết ở đầu vòi phun để tạo ra một cột nước lớn hơn 6m
áp lực này thay đổi tùy theo đường kính miệng vòi phun
+ h
o
: Tổn thất áp lực theo chiều dài ống vải gai và được tính theo công
thức sau:
Tính h
o
h
o
= A.l(q

cc
)
2
(m )
Trong đó:
+ A: sức kháng đơn vị của ống vải gai có tráng cao su lấy như sau
d=50mm=>A=0,0075
+ l: chiều dài lớp vải gai (m), theo tiêu chuẩn lấy l= 20m
+ q
cc
: lưu lượng của vòi phun chữa cháy (l/s)
=> h
o
= 0,0075.20.2,5
2
= 0,9375 (m).
Tính h
v
H
v
có thể được tính theo công thức sau:
h
v
=
) 1(
d
C
d
C



(m)
Trong đó:
+ C
đ
: phần cột nước đặc tra bảng ta lấy C
đ
=6

+

:

hệ số phụ thuộc C
đ
và được lấy theo bảng C
đ
=6 =>

=1,19
+

: Hệ số phụ thuộc vào đường kính miệng vòi phun


=
3
)1,0(
25,0
dd 

khi tính toán với d=13mm =>

= 0,0165





19
=> h
v
=
)6.19,1.0165,01(
6

= 6,8 (m) => h
cc
ct
=6,8+0,9375 =7,74 (m)
Vậy tổng áp lực cần thiết của ngôi nhà khi có cháy xảy ra là:
H
CC
= H
đ
+

H
+h
cb
+ h

cc
ct

H
CC
= 54,2 + 4,516 + 0,416 + 7,74= 66,872 (m).
Xii. tính toán bể chứa
- Dung tích bể chữa được xác định theo công thức:
W
bc
=W
đh
+W
cc
3h
(m
3
)
+ W
đh
: dung tích phần điều hoà của bể tính theo cấu tạo W
đh
=(0,5-2)Q
ngđ
.
Chọn W
đh
= Q
ngđ
.

ở đây bể chứa chỉ phục vụ nước cho khu vực

Q
ngđ
=
1000
QN

(m
3
/ngđ)
Trong đó:
+ N: là số người sử dụng nước trong nhà, theo đề bài mỗi phòng khách sạn có 1
người nên N = 56 (người).
+ Q
o
: tiêu chuẩn dùng nước hàng ngày của một người (l/ngày). Với khách sạn có
bồn tắm theo quy chuẩn lấy q = 200 (l/ng.ngđ).
=> Q
ngđ
=
1000
20056

= 11,2 (m
3
/ngđ).
+ W
cc
3h

: là lưu lượng nước dự trữ để chữa cháy trong 3h cho một đám cháy của
ngôi nhà.
W
cc
3h
=5.3.3600=54000l/s=54m
3
=> W
bc
= 54 + 11,2 = 65,2 m
3
.
- Xây dựng bể hình chữ nhật bằng bê tông cốt thép, gạch với các kích thướ
c sau:
LxBxH = 9,6x3,4x2(m)











20

phần ii:tính toán mạng lưới thoát nước trong công trình

I. Chọn sơ đồ thoát nước trong nhà
- Vì hệ thống thoát nước bên ngoài là hệ thống thoát nước chung nên tất cả lưu
lượng nước thải sinh hoạt từ các thiết bị vẹ sinh đều thải chung ra ống thoát nước
sân nhà rồi ra ống thoát nước thành phố.
- Vì nhà lớn và yêu cầu cần sử lý cục bộ nước thải lên ta cho nước thải của nhà
vào hết bể tự hoại. Phần nước sau khi lắng hết cặn sẽ ra ngoài còn phần cặn sẽ được
giữ lại nhờ vi khuẩn yếm khí phân hủy.
- Nước thải được tập trung vào hệ thống thoát nước sân nhà được gắn vào tường
trong tầng hầm sau đó đưa ra bể tự hoại.
- Còn nước mưa được dẫn bằng một hệ thống ống riêng. Đoạn ống thoát cuối
cùng lối với ống thoát của bể tự hoại. Sau đó đi ra mạng lưới thoát nước thành phố

II. Vạch tuyến mạng lưới thoát nước
1.Tính toán hệ thống ống đứng và ống nhánh trong công trình
a) Với mạng lưới thoát nước trong nhà.
- Dựa vào bảng đương lượng thoát nước ta tính tổng đương lượng cho từng ống
nhánh, ống đứng căn cứ vào bảng để chọn đường kính cho từng ống
- ống nhánh từ các thiết bị vệ sinh lấy theo quy phạm (bảng 23.2 SGK Cấp thoát
nước trang 295).
+ Chậu rửa mặt q
tt
= 0,07 (l/s) d = 40 (mm)
+ Chậu tắm q
tt
= 0,8 (l/s) d = 30 (mm)
+ Xí bệt q
tt

= 1,5 (l/s) d = 100 (mm)
ống nhánh dẫn nước thải từ các thiết bị vệ sinh đều như nhau trong tất cả các
tầng do vậy ta tính 1 ống nhánh rồi lấy các ống nhánh khác tương tự.
Các ống nhánh đặt ngầm trong sàn nhà với độ dốc tính toán cụ thể và góc nối với
các ống đứng là 60
o
.





21
ống nhánh từ chậu tắm, chậu rửa và xí bệt được chôn sâu dưới nền với độ sâu


10 cm.
* Tính ống nhánh đoạn Tắm + Rửa.





Lưu lượng tính toán của các đoạn là:
Q
tt
b1c1
= 0,07 (l/s). Chọn theo quy phạm lấy đường kính ống nhánh có d = 50mm,
độ dốc i = 0,035.
Khi tính toán lưu lượng cho ống nhánh thoát nước Rửa + Tắm ta áp dụng công

thức:
Q
tt
a1b1
= q
c
+ q
dc
max

Trong đó:
+ q
c
: Lưu lượng nước cấp tính toán xác định theo công thức
q
c
= 0,2..
N
(l/s).
Với khách sạn  = 2,5, N = 1+ 0,33 = 1,33
=> q
c
= 0,2.2,5.
33,1
= 0,58 (l/s).
+ q
dc
max
: Lưu lượng nước thải từ thiết bị vệ sinh lớn nhất. ở đây q
dc

max
= 0,8
(l/s).
=> q
tt
a1b1
= 0,58 + 0,8 = 1,38 (l/s).
Chọn ống có đường kính D = 70 mm với i = 0,12 , h/d = 0,5; v = 1,13 (m/s)
* Tính ống nhánh thoát nước xí.
Chọn ống có đường kính D = 100 mm với i = 0,03 > 02,0
1

D

* Tính ống đứng thoát nước sinh hoạt
q
th
= q
c
+ q
dcmax
(l/s)
+ q
th
lưu lượng nước thải tính toán
+ q
c
lưu lượng nước cấp tính toán theo công thức nước cấp trong nhà

22
+ q
dcmax
lưu lượng nước thải của dụng cụ vệ sinh có lưu lượng nước thải
lớn nhất của đoạn ống tính toán q
dcmax
thường lấy của xí q
dcmax
= 1,5(l/s)
q
c
= 0,2.. N (l/s)



N
(0,5 + 0,33 +1).34 =62,22
=> q
c
= 0,2.2,5.
22,62
=3,94 (l/s)
q
dcmax
= 1,5 (l/s)
=> q
th

= 3,94 +1,5 = 5,44 (l/s)
Như vậy ta chọn ống đứng thoát chung là D = 100(mm).
b) Tính toán mạng lưới thoát nước sân nhà
Lưu lượng nước tính toán cho từng đoạn ống được thực hiện như sau
q
thải
= q
c
+ q
dcmax
(l/s)
Trong đó: - q
thải
lưu lượng thoát nước (l/s)
-q
c
lưu lượng nước cấp (l/s)
- q
dcmax
= 1,5 (l/s) : Lưu lượng nước thải của thiết bị WC thải ra nhiều
nước nhất trong đoạn cống tính toán.
bảng tổng hợp lưu lượng nước thải
Đoạn
ống
Số thiết bị vệ sinh
N Q
c
(l/s)

Q

tt
(l/s)

Bồn tắm

Xí bệt

Chậu rửa

G1-G2

34 34 34 62.22 3.94 5.44
G2-G3

68 68 68 124.44

5.58 7.08
G3-G4

102 102 102 186.66

6.83 8.33
G4-BTH

119 119 119 217.77

7.38 8.88

Bảng tính toán thủy lực mạng lưới thoát nước sân nhà

Đoạn
ống
q
tt
(l/s)

d
(mm)

v
(m/s)

i
o
/
oo

h/d

l
(m)

h =
i.l
(m)
Cốt mặt
đất
Cốt đáy
ống
Chiều sâu

chôn ống
Đầu

Cuối

Đầu

Cuối

Đầu Cuối
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14
G5-G6

5.44

125 0.88

15 0.5

7.2

0.108

9.8 9.8 9.375

9.267

0.425

0.533

G6-G7

7.08

150 0.81

10 0.5

7.2

0.072

9.8 9.8 9.267

9.195

0.533

0.605

G7-G8

8.33

150 0.88

10 0.55

7.2

0.072

9.8 9.8 9.195

9.123

0.605

0.677

G8- 8.88

150 0.88

11 0.55

5.0

0.055

9.8 9.8 9.123

9.068

0.677

0.732

23
BTH

2. Tính toán công trình xử lý nước thải cục bộ.
- Để thoát nước ra cống thoát nước thành phố với nước thải ra từ thiết bị vệ sinh.
Ta xử lý cục bộ bằng bể tự hoại rổi mói thải ra mạng lưới thoát chung.
- Chọn bể tự hoại không có ngăn lọc. Do công trình là khách sạn có hai đơn
nguyên lên ta bố trí mỗi một đơn nguyên một bể tự hoại.
- Dung tích bể tự hoại xác định theo công thức sau
W
b
= W
n
+ W
C
(m
3
)
Trong đó:
- W
n
Thể tích nước của bể lấy bằng (1-3) lần q
thải
ngày đêm
- W
b

: Thể tích nước của bể (m
3
).
- W
c
: Thể tích cặn của bể (m
3
).
a/ Xác định thể tích nước của bể:
W
n
= k.Q
ngđ
- K theo quy phạm lấy từ 1- 3. Để đảm bảo hiệu quả lắng ta lấy k = 2.
- Q
ngđ
: Lượng nước thải ngày đêm.
Theo đề bài tổng số người sử dụng nước trong nhà là N = 14.17 = 238 (người).
=> Q
ngđ
= 200.238 = 47600 (l/ngđ) = 47,6 (m
3
/ngđ)
Vậy: W
n
= 2,047,6 = 95,2 (m
3
).
b/ Xác định thể tích cặn của bể:
W

c
= N
W
bc
W
T
a




1000).
2
100(
)
1
100
(
(m).
Trong đó:
- a: Tiêu chuẩn thải cặn (Lấy a = 0,7 l/ng.ngđ).
- T: Thời gian giữa hai lần lấy cặn, T = 180 ngày.





24
- W
1

, W
2
: Độ ẩm của cặn tươi vào bể và của cặn khi lên men có giá trị tương
ứng là:
W
1
= 95%; W
2
=90%.
- b: Hệ số kể đến độ giảm thể tích cặn khi lên men, giảm 30% và lấy b =0,7.
- c: Hệ số kể đến việc để lại phần cặn dã lên men khi hút cặn để giữ lại vi sinh
giúp cho quá trình lên men cặn được nhanh chóng, lấy c=1,2
- N: Số người sử dụng.
W
c
=






238
1000)90100(
2
,
1
7
,
0

)
95
100
(
180
7
,
0
12,6 (m
3
).
Vậy dung tích bể tự hoại là:
W
b
= W
n
+ W
c
= 95,2 + 12,6 = 107,8(m
3
).
Dung tích một bể tự hoại là : W
b
/2 = 107,8/2 = 53,9 (m
3
).
Chọn kích thước của bể: a  b  h = (6,8 4x 2) m. Theo quy phạm thiết kế bể tự
hoại loại 3 ngăn, dung tích ngăn 1 bằng 50% và dung tích ngăn 2 còn lại mỗi ngăn
25%. Bể được thiết kế ở vách ngăn có:
- Nước vào và ra khỏi bể có đường kính D100.

- Cửa thông cặn có kích thước là 200  200 (mm).
- Cửa thông nước có kích thước là 150  150 (mm).
- Cửa thông khí có kích thước là 100  100 (mm).
- Chiều cao cửa thông nước =(0,4-0,6)H. Chọn bằng 0,5H.

3. Tính toán thoát nước mưa trên mái nhà.
a) Diện tích phục vụ giới hạn lớn nhất của một ống đứng.
F
gh
max
= 20 d
2.
.
 
2
5
m
h
v
p



+ d đường kính ống đứng chọn d = 100(mm)
+ v
p
vận tốc phá hoại của ống chọn ống tôn (v
p
= 2,5 m/s)
+


hệ số dòng chảy ( )1








25
+h
max
5
: Lớp nước mưa trong 5 phút lớn nhất khi theo dõi trong nhiều năm,
theo tài liệu khí tượng của Hà Nội h
max
5
= 15,9 mm.
F
gh
max
=
9,15.1
5,2.10.20
2
= 314,5 (m
2
)
Diện tích mái cần thoát nước F

mái
= 64,2 .8 =513,6 (m
2
).
Số lượng ống đứng cần thiết
N= 63,1
5,314
6,513
max

gh
mai
F
F
(ống)
Do nhà khách sạn có 2 đơn nguyên do vậy ta chọn theo cấu tạo mỗi đơn nguyên
2 ống đứng.
Vậy diện tích thực tế phục vụ
F
thưc
=
4
6
,
513
=128,4 (m
2
)
Nước mưa sẽ được chảy đến ống đứng vào hệ thống ống đứng thoát nước và vào
hệ thống thoát nước mưa sân nhà và chảy ra hệ thống thoát nước đường phố

b) Tinh máng dẫn nước xênô.
- Kích thước máng dẫn xác định dựa trên cơ sở lượng nước mưa thực tế chảy
trên máng dẫn đến phễu thu và phải xác định dựa trên cơ sở tính toán thực tế.
- Lượng nước mưa lớn nhất chảy đến phễu thu được xác định theo công thức:
q
max
ml
=
300
hF
max
5

(l/s).
Trong đó:
- F: Diện tích mái thực tế trên mặt bằng mà một phễu phục vụ (m
2
)
q
max
ml
= 8,6
300
9,154,1281



(l/s).
Chọn máng dẫn chữ nhật bằng bê tông trát vữa, tra biểu đồ tính toán thuỷ
lực Hình 24.10 (Giáo trình Cấp thoát nước) được các thông số kỹ thuật sau:

- Độ dốc lòng máng: i = 0,0046.
- Chiều rộng máng: B =30 (cm).
- Chiều cao lớp nước: H = 5 (cm).
4. Tính toán mạng lưới thoát nước ngoài sân nhà.





26
Nước mưa bên ngoài sân nhà được thoát bằng rãnh chữ nhật xây bằng gạch và
có các thông số kỹ thuật sau:
- Độ dốc lòng máng: i = 0,01.
- Chiều rộng máng: B = 30 (cm).
- Chiều cao lớp nước: H = 10 (cm).

Phần iii : tính nước nóng cho công trình
Vì nước nóng được đun bằng điện và hình thức sử dụng là vòi trộn nên việc tính
nước nóng đơn giản.
- Mỗi phòng chọn một bình đun lấy nước trực tiếp từ vòi cấp nước lạnh từ ống
nhánh và sẽ có một vòi dẫn nước nóng xuống và trộn với vòi nước lạnh để dùng.
1) Xác định lượng nhiệt tiêu thụ ngày đêm.
W
ng. đ
nh
= q
n
.( t
n
– t

1
) .N ( Kcal/ng. đ)
Trong đó:
+ q
n
tiêu chuẩn nước nóng đơn vị ( q
n
= 60 l/ng. đ )
+ t
n
nhiệt độ nước nóng yêu cầu ( t
n
= 65
0
c)
+ t
1
nhiệt độ nước lạnh ( t
1
= 20
0
c)
+ N số lượng đơn vị dùng nước nóng (150 người )
=> W
ng. đ
= 60.(65 – 20 ) . 238 = 624.600( Kcal/ng. đ)
2) Xác định lượng nhiệt giờ lớn nhất.
W
h.max
nh

=
24
)(
lnnn
ttqNk 
( Kcal/h)
Trong đó :
+ k
n
hệ số không điều hòa dùng nước nóng với khách sạn có 238 phòng
chọn k
n
= 3,4
=> W
h.max
nh
= 3,4 . 238 . 60 . ( 65 – 20 )/24 = 91035 ( Kcal/h)
Như vậy căn cứ vào lượng nhiệt yêu cầu và tiêu chuẩn dùng nước ta chọn bình
có công suất 2500w/h và dung tích 80(l)