Thuyết minh Đanm nguyễn hải dương

<span class="text_page_counter">Trang 1</span><div class="page_container" data-page="1">

4.6 Kiểm tra cọc theo điều kiện vận chuyển, lắp dựng 18

4.8 Xác định số lượng cọc, bố trí cọc và kích thước đài móng 30

4.11 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang (TCXD 205:1998) 38

</div><span class="text_page_counter">Trang 2</span><div class="page_container" data-page="2">

4.12 Kiểm tra xuyên thủng 46

</div><span class="text_page_counter">Trang 3</span><div class="page_container" data-page="3">

<b>PHẦN 1: THIẾT KẾ MĨNG NƠNG</b>

<b>I.THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 8 </b>

Khảo sát địa chất cơng trình phục vụ cho việc thiết kế xây dựng cơng trình

<b>“Trường Trung Học An Ninh Nhân Dân II’’ tại xã Tam Phước – Long Thành – Đồng Nai đã được Liên Hiệp Khoa Học Cơng Nghệ Địa Chất & Khống Sản thực </b>

Kể từ mặt đất hiện hữu đến độ sâu 1.3m tại lỗ khoan LK1 và 0.7m tại lỗ khoan LK2 là lớp đất đắp thược loại sét pha ít sỏi sạn, màu xám nâu , trạng thái dẻo mềm – rời

<b>1.2.Lớp đất số 1</b><i>: Sét lẫn dăm sạn laterite, dẻo cứng – nửa cứng.</i>

Nằm ngay dưới lớp đất đắp, thuộc loại đất sét lẫn dăm sạn laterite màu nâu vàng, nâu đỏ, trạng thái dẻo cứng đến nửa cứng. Lớp đất số 1 xuất hiện tại LK1 từ độ sâu 1.3m đến 5.0m – dày3.7m, tại LK2 từ 0.7 đến 2.5m – dày 1.8m.

Các đặc trưng cơ lý chủ yếu của lớp bùn như sau :

<b>1.3.Lớp đất số 2 :</b><i><b>Đất sét, dẻo cứng – nửa cứng.</b></i>

Đất sét màu vàng đến nâu nhạt, trạng thái dẻo cứng đến nửa cứng. Lớp đất số 2 xuất hiện tại LK1 từ độ sâu 5.0m đến 6.7m – dày 1.7m; tại LK2 từ 2.5m đến 9.0m – dày 6.5m.

Các đặc trưng cơ lý chủ yếu của lớp như sau :

</div><span class="text_page_counter">Trang 4</span><div class="page_container" data-page="4">

1* Độ ẩm tự nhiên : W = 24.6 %

4* Dung trọng đẩy nổi : <small>đn</small> = 0.97 g/cm<small>3</small>

1.4.Lớp đất số 3 : Sét pha, dẻo mềm.

Sét pha màu vàng đến nâu hồng đốm xám trắng, trạng thái dẻo mềm. Lớp đất số 03 xuất hiện tại LK1 từ độ sâu 6.7m đến 9.8m – dày 3.1m; tại LK2 từ 9.0m đến 11.5m – dày 2.5m.

Các đặc trưng cơ lý chủ yếu của lớp như sau :

4* Dung trọng đẩy nổi : <small>đn</small> = 0.90 g/cm<small>3</small>

1.5.Lớp đất số 4: Sét pha, dẻo cứng

Sét pha màu vàng đến xám nâu, trạng thái dẻo cứng. Lớp đất số 04 xuất hiện tại LK1 từ độ sâu 9.8m đến độ sâu kết thúc khoan 15.0m – bề dày đã phát hiện được 5.2m; tại LK2 từ 11.5m đến 12.9m – dày 1.4m.

Các đặc trưng cơ lý chủ yếu của lớp như sau :

4* Dung trọng đẩy nổi : <small>đn</small> = 0.96 g/cm<small>3</small>

1.6.Lớp đất số 5: Cát pha, dẻo.

Cát pha màu vàng loang lổ xám nâu, trạng thái dẻo. Lớp đất số 05 chỉ phát hiện tại LK2 từ độ sâu 12.9m đến 18.0m – dày 5.1m.

Các đặc trưng cơ lý chủ yếu của lớp như sau :

</div><span class="text_page_counter">Trang 5</span><div class="page_container" data-page="5">

4* Dung trọng đẩy nổi : <small>đn</small> = 0.98 g/cm<small>3</small>

1.7.Lớp đất số 6: Sét pha dẻo mềm

Sét pha nhẹ màu vàng nhạt đến xám trắng, trạng thái dẻo mềm. Lớp đất số 06 xuất hiện tại LK2 từ độ sâu 18.0m đến độ sâu kết thúc khoan 20.0m – bề dày đã phát hiện được 2.0m.

Các đặc trưng cơ lý chủ yếu của lớp như sau :

4* Dung trọng đẩy nổi : <small>đn</small> = 0.97 g/cm<small>3</small>

<b>II. THIẾT KẾ MĨNG ĐƠN 2.1.Sơ đồ mĩng đơn và số liệu tính tốn</b>

</div><span class="text_page_counter">Trang 6</span><div class="page_container" data-page="6">

Tải trọng tiêu chuẩn

<i>Bảng 0.1 Số liệu tải trọng tiêu chuẩn</i>

Với các giá trị tiêu chuẩn. ta tính được giá trị tính tốn theo cơng thức:

Cường độ chịu nén tính tốn: R<small>b</small> = 11.5 MPa Cường độ chịu kéo tính tốn: R<small>bt</small> = 0.9 MPa Mơđun đàn hồi: E = 27x10<small>3</small> MPa

Cốt thép CB300V có:

Cường độ chịu kéo tính tốn cốt thép dọc : R<small>s</small> = 260 MPa Cường độ chịu kéo tính tốn cốt thép ngang : R<small>sw</small> = 210 MPa

Dung trọng trong bình giữa bê tông và đất:  <small>tb</small> 22kN / m³

<b>2.3.Chọn chiều sâu chơn móng </b>

Chọn độ sâu đặt móng D<small>f</small> = 1.5m, chiều cao móng h<small>m </small>= 0.5m so với cốt so với cốt ngồi nhà. Khi đó đế móng đặt lên lớp đất thứ 1 là sét cát màu vàng xám

</div><span class="text_page_counter">Trang 7</span><div class="page_container" data-page="7">

m<small>1</small> hệ số điều kiện làm việc của nền đất (I<small>s</small> <0.5), m<small>1</small> = 1,2

m<small>2</small> Hệ số đối với nhà và cơng trình có sơ đồ kết cấu cứng với tỷ số giữa chiều dài của nhà, m<small>2 </small>= 1

K<small>tc</small> = 1 vì chỉ tiêu cơ lý của đất lấy theo kết quả thí nghiệm trực tiếp đối với đất. A, B và D là các hệ số không thứ nguyên lấy theo Bảng 14 phụ thuộc vào trị tính tốn của góc mà sát trong <small>II</small> xác định theo 4.3.1 đến 4.3.7.

b là cạnh bé (bề rộng) của đáy móng (m) D<small>f</small> là chiều sâu đặt móng (m)

là trị trung bình (theo từng lớp) của trọng lượng thể tích đất nằm phía trên độ sâu đặt móng, tính bằng kilơniutơn trên mét khối (kN/m³), <i>γ</i><small>¿</small><i>_II</i>

=20.19 (kN/m<small>3</small>)

<i>γ_II</i>có ý nghĩa như trên, nhưng của đất nằm phía dưới đáy móng, tính bằng kilơniutơn trên mét khối (kN/m<small>3</small>), <i>γ_II</i>=20.19(kN/m<small>3</small>)

<i>c_II</i>là trị tính tốn của lực dính đơn vị của đất nằm trực tiếp dưới đáy móng, tính

</div><span class="text_page_counter">Trang 8</span><div class="page_container" data-page="8">

<b>2.5. Kiểm tra điều kiện lún ở tâm móng</b>

- Chia mỗi lớp phân tố có chiều dày h<small>i </small>= b/4

</div><span class="text_page_counter">Trang 9</span><div class="page_container" data-page="9">

 Thỏa mãn điều kiện về độ lún

<b>2.6. Tính tốn độ bền và cấu tạo móng </b>

</div><span class="text_page_counter">Trang 10</span><div class="page_container" data-page="10">

<b>2.6.2. Kiểm tra điều kiện chọc thủng</b>

* Kiểm tra chọc thủng theo phương cạnh dài

- Khả năng chống chọc thủng theo phương cạnh dài

<i>Φ_b</i>=<i>α × R_bt×h_o× b_tb</i>=<i>α × R_bt× h_o×</i>

₍

<i>b_c</i>+<i>h_o</i>

₎

<i>Φ_b</i>=1 ×900 × 0.35× (0.2+0.35)=173.25 KN

- Vị trí chân tháp xuyên thủng theo phương cạnh dài :

Gọi l<small>1</small> là khoảng cách từ chân tháp xuyên thủng ra mép móng có <i>P<small>max</small>^tt</i>

Gọi l<small>2</small> là khoảng cách từ chân tháp xuyên thủng ra mép móng có <i>P<small>min</small>^tt</i>

</div><span class="text_page_counter">Trang 11</span><div class="page_container" data-page="11">

- Áp lực gây chọc thủng theo phương cạnh dài :

Nội suy ra được <i>P_{ct (tb)}<small>tt</small></i>

trung bình giữa <i>P_ct^tt</i> và <i>P_max^tt</i>

* Kiểm tra chọc thủng theo phương cạnh ngắn - Khả năng chống chọc thủng theo phương cạnh ngắn

<i>Φ_b</i>=<i>α × R_bt×h_o× b_tb</i>=<i>α × R_bt× h_o×</i>

₍

<i>h_c</i>+<i>h_o</i>

₎

<i>Φ_b</i>=1 ×900 × 0.35× (0.25+0.35)=189 KN

- Vị trí chân tháp xuyên thủng theo phương cạnh ngắn :

Gọi l<small>1</small> là khoảng cách từ chân tháp xuyên thủng ra mép móng có <i>P<small>max</small>^tt</i>

Gọi l<small>2</small> là khoảng cách từ chân tháp xuyên thủng ra mép móng có <i>P_min<small>tt</small></i>

</div><span class="text_page_counter">Trang 12</span><div class="page_container" data-page="12">

Nội suy ra được <i>P_{ct (tb)}^tt</i> trung bình giữa <i>P_ct<small>tt</small></i> và <i>P_max<small>tt</small></i>

Cắt dải bản 1 m theo 2 phương b và l, xem như 1 dầm console ngàm tại mép cột, sơ đồ tính 1 đầu ngàm 1 đầu tự do

<b>3.1. Theo phương cạnh dài</b>

Gọi l<small>1</small> là khoảng cách từ mép móng có <i>P_min<small>tt</small></i> tới mép cột Gọi l<small>2</small> là khoảng cách từ mép cột ra mép móng có <i>P_max^tt</i>

</div><span class="text_page_counter">Trang 13</span><div class="page_container" data-page="13">

Gọi b<small>2</small> là khoảng cách từ mép cột ra mép móng có <i>P_max^tt</i>

</div><span class="text_page_counter">Trang 15</span><div class="page_container" data-page="15">

- Cường độ chịu nén tính toán: R<small>b</small> = 17 MPa - Cường độ chịu kéo tính tốn: R<small>bt</small> = 1.2 MPa - Mơđun đàn hồi: E = 32.5x10<small>3</small> Mpa

Vật liệu làm đài Bê tông B25 (M300) có:

</div><span class="text_page_counter">Trang 16</span><div class="page_container" data-page="16">

- Cường độ chịu nén tính tốn: R<small>b</small> = 14.5 MPa - Cường độ chịu kéo tính tốn: R<small>bt</small> = 1.05 MPa - Mơđun đàn hồi: E = 30x10<small>3</small> MPa

Cốt thép CI có:

- Cường độ chịu kéo tính tốn cốt thép dọc : R<small>s</small> = 225 MPa - Cường độ chịu kéo tính tốn cốt thép ngang : R<small>sw</small> = 175 MPa Cốt thép CII có:

- Cường độ chịu kéo tính tốn cốt thép dọc : R<small>s</small> = 280 MPa - Cường độ chịu kéo tính tốn cốt thép ngang : R<small>sw</small> = 225 MPa

Thiết kế mặt đài cách 1m ở cao độ -1.000m so với mặt đất tự nhiên. Giả sử chiều sâu dài cọc D<small>f </small>= 3.5 m

=> Vậy chọn D<i><small>f</small></i>=2.7 m, chiều dày đài :1.05m

<b>4.5 Sơ bộ tiết diện và chiều dài cọc</b>

 <i><b>Chọn cọc tiết diện vuông 35 x 35 (cm)</b></i>

</div><span class="text_page_counter">Trang 17</span><div class="page_container" data-page="17">

Diện tích tiết diện = 0.35 x 0.35 = 0.1225 m<small>2</small> Chu vi tiết diện ngang cọc u = 7 x 0.35 = 2.45 m

 <i><b>Chọn cường độ bêtông</b></i>

 Chiều dài thực tế khi cấm sâu vào đất :21.3m +Chiều sâu mũi cọc : 22.8

+Chiều cao đài: 1.05m

</div><span class="text_page_counter">Trang 22</span><div class="page_container" data-page="22">

<i>Hình 5- Trường hợp cọc làm việc khichịu tải công trình</i>

</div><span class="text_page_counter">Trang 23</span><div class="page_container" data-page="23">

E<small>b</small>: modum đàn hồi vật liệu cọc.

I: moment quán tính tiết diện ngang cọc.

</div><span class="text_page_counter">Trang 24</span><div class="page_container" data-page="24">

<b>4.7.2 Theo tiêu chỉ tiêu cơ lý đất nền</b>

 Sức chịu tải cho phép.

R<small>c,k</small> : là giá trị tiêu chuẩn sức chịu tải trọng nén, được xác định theo các giá trị riêng sức chịu tải trọng nén cực hạn R<small>c,u</small>

 <small>cd</small> 1.1<b> : hệ số điều kiện làm việc của đất dưới mũi cọc (Bảng 4).</b>

A<small>b</small> = 0.3<small>2</small> = 0.09 (m<small>2</small>) : diện tích ngang mũi cọc.

</div><span class="text_page_counter">Trang 25</span><div class="page_container" data-page="25">

f<small>i </small><b> : cường độ sức kháng trung bình của lớp đất thứ i. (Tra Bảng 3)</b>

l<small>i</small> : chiều dài đoạn cọc nằm trong lớp đất thứ i. Các lớp đất đồng nhất chia dày không quá 2m

<i>Bảng 3- Sức chịu tải của cọc theo chỉ tiêu cơ lý đất nền</i>

</div><span class="text_page_counter">Trang 26</span><div class="page_container" data-page="26">

Với:

Trong đó:

σ<small>i</small>’: Ứng suất hữu hiệu giữa lớp đất thứ i theo phương thẳng đứng k<small>0</small> = 1 – sinφ<small>i</small> : Hệ số áp lực ngang của lớp đất thứ i

u = 4x0.35 = 1.4 m : Chu vi tiết diện ngang cọc

</div><span class="text_page_counter">Trang 27</span><div class="page_container" data-page="27">

<b>Mục G.3.2 – Phụ lục G – TCVN 10304:2014 công thức của viện kiến trúc Nhật Bản.</b>

Sức chịu tải cực hạn của cọc.

<small>c,ubbc,i c,is,i s,i</small>

A 0.35 0.1225(m ) : diện tích tiết diện ngang mũi cọc.

0.4 10.01 0.3 32.829 13 18.507 1.3 2.1 16.76

<i><small>p</small></i>

</div><span class="text_page_counter">Trang 28</span><div class="page_container" data-page="28">

f<small>c,i</small> : cường độ sức kháng trên đoạn cọc nằm trong lớp đất dính thứ i. <small>c,ip L u,i</small>

f  f c với:

 : hệ số điều chỉnh cho cọc đóng, phụ thuộc vào tỷ lệ giữa sức kháng cắt không thốt nước của đất dính c<small>u</small> và trị số trung bình ứng suất pháp hiệu quả thẳng đứng, xác định

<b>theo biểu đồ trên Hình G.2a – Phụ lục G.</b>

f<small>L</small><b> : hệ số điều chỉnh theo độ mảnh h/d của cọc đóng, xác định thro biểu đồ Hình G.2b – Phụ lục G.</b>

<i>Hình 6- Hình G.2 TCVN 10304:2014</i>

c<small>u,i</small> : là cường độ sức kháng cắt khơng thốt nước của đất. l<small>c,i</small> : chiều dài đoạn cọc nằm trong lớp đất dính thứ i.

f<small>s,i</small> : cường độ sức kháng trung bình trên đoạn cọc nằm trong lớp đât rời thứ i.

N<small>s,i</small> : chỉ số SPT trung bình trong lớp đất rời thứ i. l<small>s,i</small> : chiều dài đoạn cọc nằm trong lớp đất rời thứ i. Ứng suất pháp của các lớp đất nằm trên đáy đài:

<small>v</small> 18 1.5 27(kN / m )

</div><span class="text_page_counter">Trang 29</span><div class="page_container" data-page="29">

<i>Bảng 5- Cường độ sức kháng trung bình bên thân cọc</i>

Sức chịu tải cực hạn của cọc.

<small>c,ubbc,i c,is,i s,i</small>

<b>4.8.5 Chọn sức chịu tải của cọc đơn</b>

So sánh sức chịu tải của cọc theo các chỉ tiêu trên ta chọn sức chịu tải nhỏ nhất.

</div><span class="text_page_counter">Trang 30</span><div class="page_container" data-page="30">

<b>4.8.6 Kiểm tra điều kiện ép cọc</b>

Lực ép cho phép khi thi công cọc theo mục 3.5 và 3.6 của TCVN 9394:2012

 Vậy cọc đảm bảo độ bền khi thi công ép cọc.

<b>4.8 Xác định số lượng cọc, bố trí cọc và kích thước đài móng4.8.1 Chọn số lượng cọc và bố trí cọc trong đài </b>

 <i><b>Bớ trí cọc trong đài</b></i>

- Khoảng cách giữa các cọc hàng ngang và dọc ( từ tim cọc đến tim cọc):

</div><span class="text_page_counter">Trang 31</span><div class="page_container" data-page="31">

<i>Hình 7- Sơ đồ bố trí cọc trong đài</i>

<b>4.9 Kiểm tra tải tác dụng lên đầu cọc4.9.1 Điều kiện cọc đơn</b>

Chuyển các ngoại lực tác dụng về đáy đài tại trọng tâm nhóm cọc (ở đây ta có trọng tâm nhóm cọc trùng trọng tâm đáy đài):

</div><span class="text_page_counter">Trang 32</span><div class="page_container" data-page="32">

<i>R : là sức chịu tải thiết kế của cọc, R_{c tk}</i><small>,</small> 401 (<i>kN</i>)

<i>W : hiệu số giữa khối lượng bản thân cọc và khối lượng bản thân đất do cọc chiếm chỗ</i>



_{: là ứng suất hữu hiệu theo phương đứng do trọng lượng bản thân của các lớp đất}

tại cao trình mũi cọc

</div><span class="text_page_counter">Trang 33</span><div class="page_container" data-page="33">

 Vậy tải trọng truyền xuống cọc đảm bảo không vượt quá sức chịu tải cho phép của cọc và cũng khơng có cọc nào bị nhổ.

Hiệu suất làm việc của cọc:

Sức chịu tải của nhóm cọc:  <i>Q<small>nh</small></i>  ^{5 0.843 401 1690.2}  <i>kN</i> 



<i>N^tt</i> ¹⁴⁷⁸<i>kN</i>

=> Vậy thỏa điều kiện sức chịu tải của nhóm cọc

<b>4.10 Kiểm tra đất nền dưới đáy khối móng quy ươc4.10.1 Kích thước khối móng quy ước:</b>

<b>Theo Mục 7.4.4 – TCVN 10304:2014, mặt truyền tải của khối móng quy ước được mở </b>

rộng hơn so với diện tích đáy đài với góc mở:

</div><span class="text_page_counter">Trang 34</span><div class="page_container" data-page="34">

<b>4.10.2 Trọng lượng khối móng quy ước</b>

Trọng lượng đất trong móng khối quy ước.

</div><span class="text_page_counter">Trang 35</span><div class="page_container" data-page="35">

Trọng lượng khối móng quy ước: <small>qudat(qu)btcoc dai</small>

W W W  W _ 7994.2 319.63 157.3 8156.5(kN)  

<i>Hình^{8- Khối móng quy ước}</i>

<b>4.10.3 Kiểm tra ổn định nền dưới khối móng quy ước</b>

Tải trọng quy về đáy khối móng quy ước:

</div><span class="text_page_counter">Trang 36</span><div class="page_container" data-page="36">

 Sức chịu tải của đất nền theo trạng thái giới hạn II:

<b>Theo Mục 4.6.9 – TCVN 9362:2012, áp lực trung bình tác dụng lên nền đất dưới đáy </b>

móng khơng vượt qua áp lực tính tốn theo công thức:

m<small>1</small><b> = 1.2 : hệ số điều kiện làm việc của đất nền lấy theo Bảng 15 – Mục 4.6.10</b>

m<small>2</small><b> = 1 : hệ số điều kiện làm việc của cơng trình tác động qua lại với nền theo Bảng 15 – Mục 4.6.10</b>

k<small>tc</small><b> = 1 : hệ số tin cậy lấy theo Mục 4.6.11 (kết quả thí nghiệm các mẫu đất lấy tại nơi xây </b>

<b>A,B, D : hệ số không thứ nguyên, lấy theo Bảng 14 phụ thuộc vào góc ma sát trong của </b>

đất dưới móng khối quy ước.

</div><span class="text_page_counter">Trang 37</span><div class="page_container" data-page="37">

Vậy nền đất thoả điều kiện ổn định.

<b>4.10.3 Tính lún khối móng quy ước theo tổng phân bố</b>

</div><span class="text_page_counter">Trang 38</span><div class="page_container" data-page="38">

S= 2.69 cm < Sgh= 8cm → Thỏa điều kiện lún

<b>4.11 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang (TCXD 205:1998)</b>

</div><span class="text_page_counter">Trang 39</span><div class="page_container" data-page="39">

<i>b</i>  <i>d</i> : đối với cọc có đường kính thân cọc d < 0.8 (m)

<b>4.11.2 Xác định chuyển vị ngang và góc xoay</b>

Chuyển vị ngang của cọc ở cao trình mặt đất bởi lực <i>H </i><small>0</small> 1_{gây ra:}

</div><span class="text_page_counter">Trang 40</span><div class="page_container" data-page="40">

Góc xoay của cọc ở cao trình mặt đất bởi lực <i>H </i><small>0</small> 1 gây ra:

<b>Theo Mục G.8 - TCXD 205:1998, mô men ngàm tính tốn </b><i>M , khi tính cọc ngàm <small>ng</small></i>

cứng trong đài và đầu cọc khơng bị xoay, tính theo công thức sau:

<i>l</i> _{: là khoảng cách từ đáy đài cọc đến mặt đất (đài cao), lấy}<i>l </i>₀ 0_{đối với móng đài thấp.}

Moment uốn và lực cắt của cọc tại cao trình mặt đất:

Vì cọc ngàm cứng với đài nên góc xoay ^{ }^{0.00 (}<i>^rad</i>⁾ rất nhỏ, không cần kiểm tra. Chuyển vị ngang và góc xoay của cọc ở mức đáy đài:

</div><span class="text_page_counter">Trang 42</span><div class="page_container" data-page="42">

<i>Bảng 9- Mô men dọc thân cọc</i>

</div><span class="text_page_counter">Trang 45</span><div class="page_container" data-page="45">

  : ứng suất hữu hiệu theo phương thẳng đứng trong đất tại độ sâu z

 : hệ số, lấy ^ ^^0.3 cho các trường hợp còn lại

<b>Kết luận: Nền đất xung quanh cọc ổn định</b>

<b>4.11.4 Kiểm tra khả năng chịu cắt của cọc</b>

Lực cắt lớn nhất do tải trọng ngang gây ra: <i>Q_z</i><small>max</small> 23.44 (<i>kN</i>)

</div><span class="text_page_counter">Trang 46</span><div class="page_container" data-page="46">

<b>Theo Mục 6.2.3.3 - TCVN 5574:2012, khả năng chịu cắt của bê tông: </b>

<i>h</i> _{: là chiều cao làm việc của tiết diện cọc}

Chọn lớp bê tông bảo vệ <i>a</i>0.03 ( )<i>m</i>  <i>h</i><small>0</small> 0.3 0.03 0.27 ( )  <i>m</i>

Kiểm tra: <i>Q_z</i><small>max</small> 23.44 (<i>kN</i>)<i>Q_b</i><small>min</small> 76.55 (<i>kN</i>)

<b>Kết luận: bê tơng cọc đảm bảo khả năng chịu cắt, bố trí cốt đai theo cấu tạo.</b>

<b>4.12 Kiểm tra xuyên thủng</b>

Chọn chiều cao sơ bộ là 1.05 m Chọn a<small>0</small>= 100 mm

Chiều cao làm việc của tiết diện đài: h<small>0</small>= h - a<small>0 </small>= 1.05 – 0,1 = 0,95 m

Điều kiện kiểm tra:

</div><span class="text_page_counter">Trang 49</span><div class="page_container" data-page="49">

Đáy bé <i>U</i><small>1</small> 2



0.675 0.6755



2.7 ( )<i>m</i> , đáy lớn <i>U</i><small>2</small>  4 (1.65 0.35) 4.4 ( )  <i>m</i> . Giá

trị trung bình của 2 chu vi đáy lớn và bé:

</div><span class="text_page_counter">Trang 50</span><div class="page_container" data-page="50">

Vậy h = 1.05 (m) đảm bảo điều kiện xuyên thủng.

<b>Kết luận: Đài cọc không bị cột xuyên thủng.</b>

<b>4.13 Kiểm tra khả năng chống cắt cho đài</b>

<b>Theo Mục 6.2.3.4 - TCVN 5574:2012, đối với cấu kiện bê tông cốt thép khơng có cốt </b>

thép đai chịu lực cắt, để đảm bảo độ bền trên vết nứt xiên cần tính tốn đối cới vết nứt xiên nguy hiểm nhất theo điều kiện :

<i>h</i>  <i>m</i> : chiều cao làm việc của đài cọc

<i>c</i>_{: chiều dài hình chiếu của tiết diện nghiêng, lấy}<i>c c</i> <small>1</small> <i>c</i><small>2</small> 0.35 ( )<i>m</i>

</div><span class="text_page_counter">Trang 51</span><div class="page_container" data-page="51">

Kiểm tra: <i>Q</i><small>max</small> 669.7 (<i>kN</i>)<i>Q_b</i><small>0</small> 3307.5 (<i>kN</i>)

<b>Kết luận: bê tông đài cọc đảm bảo khả năng chịu cắt.</b>

</div><span class="text_page_counter">Trang 54</span><div class="page_container" data-page="54">

<b>TÀI LIỆU THAM KHẢO</b>

</div>