Đồ Án thiết kế biến tần 3 pha Điều khiển Động cơ không Đồng bộ

Bạn đang xem bản rút gọn của tài liệu. Xem và tải ngay bản đầy đủ của tài liệu tại đây (484.38 KB, 43 trang )

Trang 1<div class="page_container" data-page="1">

LỜI NÓI ĐẦU

Trong những năm gần đây lĩnh vực điều khiển và truyền động điện đã phát triển mạnh mẽ.Đặc biệt với sự phát triển của khoa học kỹ thuật điện tử tin học nói riêng đã khai thác tất cảcác ưu điểm nổi bật vốn có của động cơ khơng đồng bộ với động cơ một chiều

Với đồ án này em đã nêu ra một khía cạnh nhỏ trong lĩnh vực điều khiển động cơ không đồngbộ roto lồng sóc.

“Thiết kế bộ biến tần 3 pha để điều chỉnh tốc độ động cơ không đồng bộ”Nội dung và các chương trình mục như sau:

Chương 1: sơ lược về động cơ không đồng bộ .

Chương 2: tổng quan về các hệ thống biến tần, nguyên lý làm việc của các bộ biến tần.

Chương 3: mạch động lực, đi sâu vào nguyên lý làm việc của các thiết bị cũng như các phươngpháp tính tốn chọn mạch và bảo vệ mạch, hệ thống điều khiển ứng dụng kỹ thuật xung số vàomạch điều khiển để điều khiển hoạt động của mạch.

Chương 4: hệ thống điều khiển: ứng dụng kĩ thuật xung số vào mạch điều khiển để điều khiểnhoạt động của mạch

Tuy nhiên với trình độ có hạn khơng tránh khỏi những sai sót, em mong các thầy cơthơng cảm và đóng góp ý kiến để giúp em tiến bộ hơn.

Em xin chân thành cảm ơn các thầy cô trong khoa điện –bộ môn tự động đo lường đã chỉ bảotrong thời gian làm đề tài.

Đà Nẵng, Ngày Tháng Năm2004

Sinh viên thực hiện

SƠ LƯỢC VỀ ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘA- CẤU TẠO VÀ ĐẶC ĐIỂM

I- CẤU TẠO:

I-1: Cấu tạo phần tĩnh (stato)

Gồm vỏ máy, lỏi sắt và dây quấn.

I-1.a Vỏ máy:

Thường làm bằng gang. Đối với máy có cơng suất lớn (1000 kw), thường dùng thép tấm hàn lạithành vỏ. Vỏ máy có tác dụng cố định và khơng dùng để dẫn từ.

</div>Trang 2<div class="page_container" data-page="2">

I-1.b Lỏi sắt:

Được làm bằng các lá thép kỹ thuật điện dày 0,35 mm đến 0,5 mm ghép lại.

Lỏi sắt là phần dẫn từ . Vì từ trường đi qua lỏi sắt là từ trường xoay chiều, nhằm giảm tổn hao dodòng điện xoáy gây nên, mỗi lá thép kỹ thuật điện đều có phủ lớp sơn cách điện. Mặt trong của lõithép có xẻ rảnh để đặt dây quấn .

I-1.c Dây quấn :

Dây quấn được đặt vào các rãnh của lỏi sắt và cách điện tốt với lỏi sắt. Dây quấn stato gồm có bacuộn dây đặt lệch nhau 120 o điện.

I-2 Cấu tạo phần quay (roto):

I-2 a Trục :

Làm bằng thép, dùng để đở lỏi sắt roto.

I-2-b Lỏi sắt :

Gồm các lá thép kỹ thuật điện giống như ở phần stato. Lỏi sắt được ép trực tiếp lên trục. Bên ngồilỏi sắt có xẻ rảnh để đặt dây quấn.

I-2.c Dây quấn roto:

Gồm hai loại: loại roto dây quấn và loại roto kiểu lồng sóc.

* Loại roto kiểu dây quấn : dây quấn roto giống dây quấn ở stato và có số cực bằng số cựcstato. Dây quấn ba pha của roto thường đấu hình sao (y). Ba đầu kia nối vào ba vòng trượt bằngđồng đặt cố định ở đầu trục. Thơng qua chổi than và vịng trượt, đưa điện trở phụ vào mạch rotonhằm cải thiện tính năng mở máy và điều chỉnh tốc độ.

*Loại roto kiểu lồng sóc: loại dây quấn này khác với dây quấn stato. Mỗi rảnh của lỏi sắt đượcđặt một thanh dẫn bằng đồng hoặc nhôm và được nối tắt lại ở hai đầu bằng hai vịng ngắn mạchđồng hoặc nhơm, làm thành một cái lồng, người ta gọi đó là lồng sóc.

I-3 Khe hở:

Khe hở trong động cơ không đồng bộ rất nhỏ (0,2 mm  1mm). Do đó roto là một khối trònnên roto rất đều.

</div>Trang 3<div class="page_container" data-page="3">

II- ĐẶC ĐIỂM CỦA ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ.- Cấu tạo đơn giản.

- Đấu trực tiếp vào lưới điện xoay chiều ba pha.

- Tốc độ quay của roto nhỏ hơn tốc độ từ trường quay của stato n < n1.Trong đó:

n tốc độ quay của roto.

n1 tốc độ quay từ trường quay của stato (tốc độ đồng bộ của động cơ )

B- NGUYÊN LÝ LÀM VIỆC CỦA ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ

Khi nối dây quấn stato vào lưới điện xoay chiều ba pha, trong động cơ sẽ sinh ra một từ trườngquay. Từ trường này quét qua các thanh dẫn roto, làm cảm ứng trên dây quấn roto một sức điện động

</div>Trang 4<div class="page_container" data-page="4">

e2 sẽ sinh ra dòng điện i2 chạy trong dây quấn. Chiều của sức điện động và chiều dòng điện được xácđịnh theo qui tắc bàn tay phải.

Hình.1-1 sơ đồ nguyên lý động cơ khơng đồng bộ.

Chiều dịng điện của các thanh dẫn ở nữa phía trên roto hướng từ trong ra ngồi, cịn dịng điệncủa các thanh dẫn ở nữa phía dưới roto hướng từ ngồi vào trong.

Dịng điện i2 tác động tương hỗ với từ trường stato tạo ra lực điện từ trên dây dẫn roto vàmômen quay làm cho roto quay với tốc độ n theo chiều quay của từ trường.

Tốc độ quay của roto n luôn nhỏ hơn tốc độ của từ trường quay stato n1. Có sự chuyển độngtương đối giữa roto và từ trường quay stato duy trì được dịng điện i2 và mơmen. Vì tốc độ của rotokhác với tốc độ của từ trường quay stato nên gọi là động cơ không đồng bộ.

Đặc trưng cho động cơ không đồng bộ ba pha là hệ số trượt:

Trong đó:

N là tốc độ quay của roto. F1 tần số dòng điện lưới. P số đôi cực.

N1 tốc độ quay của từ trường quay (tốc độ đồng bộ của động cơ).

</div>Trang 5<div class="page_container" data-page="5">

Khi đó cơng suất điện đưa vào:

Ngồi thành phần cơng suất điện từ cịn có tổn hao trên điện trở dây quấn stato.Tổn hao sắt:

Công suất cơ ở trục là:

Công suất cơ nhỏ hơn cơng suất điện từ vì cịn tổn hao trên dây quấn roto:Trong đó:

M2 số pha của dây quấn roto.Vì p’2 < pđt do đó n < n1

Công suất cơ của p2 đưa ra nhỏ hơn p’2 vì cịn tổn hao do ma sát trên trục động cơ và tổn hao phụkhác:

Hiệu suất của động cơ:

C- CÁC ĐẠI LƯỢNG VÀ PHƯƠNG TRÌNH CƠ BẢN CỦA ĐỘNG CƠ.

1. Các đại lượng

1.a Hệ số trượt:

Để biểu thị mức độ đồng bộ giữa tốc độ quay của roto n và tốc độ của từ trường quay stato n1.

Ta có :

Hãy tính theo phần trăm:

S  1 100

P 

2213rIPd 

2222 m .I .rPd 

(1-13)

</div>Trang 6<div class="page_container" data-page="6">

Xét về mặt lý thuyết giá trị s sẽ biến thiên từ 0 đến 1 hoặc từ 0 đến 100 o/o

Trong đó :

1.b Sức điện động của mạch roto lúc đứng yên.

Trong đó:

K2 là hệ số dây quấn roto của động cơ.

F20 tần số xác định ở tốc độ biến đổi của từ thơng quay qua cuộn dây, vì roto đứng yênnên:

F20 bằng với tần số dòng điện đưa vào f1

1.c Khi roto quay:

Tần số trong dây quấn roto là:

Vậy f2s = s.f1

Sức điện động trên dây quấn roto lúc đó là:Với f2s = s.f1 thế vào (1-19), ta được:

từmạchtrongthông từcủađạïicực sốtrị

120 pnf 

E2s 4,442s 22

(1-20)

</div>Trang 7<div class="page_container" data-page="7">

Khi tốc độ động cơ n = 0 , theo (1-26) ta có s =1.

Nếu điện áp đặt lên cuộn stato u1 = const thì biểu thức (1 –29) chính là quan hệ giữa dịng điệnroto đã qui đổi về stato i’2 với độ s hay với tốc độ n.

Do đó biểu thức (1-29) chính là phương trình đặc tính tốc độ.

2.b Phương trình đặc tính cơ.

Biểu thức (1-35) chính là phương trình đặc tính cơ. Được biểu diễn quan hệ m = f(n) như hình 1-3Giá trị s sẽ biến thiên từ -  đến +  và mơmen quay sẽ có hai giá trị cực đại gọi là mômen tớihạn (mt).

Lấy đạo hàm của mômen theo hệ số trượt và cho dm/ds = 0.

Ta có hệ số trượt tương ứng với mômen tới hạn mt gọi là hệ số trượt tới hạn.

Do đó ta được biểu thức mơmen tới hạn :

Giải các phương trình (1-35), (1-36), (1-37) và đặt :

Ta được dạng đơn giản của phương trình đặc tính cơ:221221

'

</div>Trang 8<div class="page_container" data-page="8">

 2

Hình 1-3. Đặc tính cơ của động cơ không đồng bộ.

Nhận thấy dạng gần đúng của phương trình đặc tính cơ như sau:Đối với động cơ roto lồng sóc, nhất là các động cơ có cơng suất lớn thì R1 << xn, nên có thể bỏ qua r1 và  = 0.

Ta có:

Nhận xét: từ các biểu thức (1-36) và (1-37), ta thấy đối với động cơ xác lập nếu u1 thay đổithì st = const và mt thay đổi tỉ lệ với u12. Khi thay đổi điện trở mạch roto bằng cách thêm điện trở phụ(đối với động cơ không đồng bộ roto quấn dây) thì:

Mt = const và st tỉ lệ với r’2 .

Khi xét đến điện trở trên mạch stato r1 thì mơmen tới hạn mt sẽ có hai giá trị khác nhau và ứngvới hai trạng thái làm việc của động cơ.

* s = 0 , n1 < n là trạng thái hãm tái sinh động cơ làm việc như một máy phát.

* s > 0 , n1 > n trạng thái làm việc của động cơ.

r

</div>Trang 9<div class="page_container" data-page="9">

3.b Aûnh hưởng của điện trở, điện kháng mạch stato :

Khi nối thêm điện trở hoặc điện kháng vào mạch stato thì theo (1-36) và (1-37) sth và mth đều giảm.

3.c Aûnh hưởng của số đôi cực p

3.d Aûnh hưởng của thay đổi tần số lưới f1 cấp cho động cơ không đồng bộ :

Theo (1-47) và (1-48) khi thay đổi f1 thì 1 cũng thay đổi và do đó



cũng thay đổi. - nếu f1 >f1đm , vì mth

4. Các phương pháp điều khiển tốc độ động cơ và các luật ;

4.a Điều chỉnh điện áp động cơ :

Momen của động cơ khơng đồng bộ tỉ lệ với bình phương điện áp stato nên có thể điều chỉnhđược momen và tốc độ động cơ bằng cách thay đổi điện áp trong khi giữ nguyên tần số.

4.b Điều chỉnh điện trở mạch roto :

Ta có : r = rr + rf , khi tăng giá trị điện trở tổng r tức là làm tăng độ trượt tới hạn sth cònmomen tới hạn mth của động cơ không đổi.

4.c Điều chỉnh tần số nguồn cấp cho động cơ không đồng bộ :

Luật điều khiển tần số

Luật điều chỉnh giữ khả năng quá tải không đổi. Nếu bỏ qua điện trở dây quấn stato thì có thểtính được momen tới hạn :

Điều kiện giữ cho khả năng quá tải không đổi là:

Luật điều chỉnh từ thông không đổi :

Từ các quan hệ về dặc tính momen có thể kết luận rằng nếu giữ từ thông máy hoặc từthơng của stato s khơng đổi thì momen sẽ không phụ thuộc vào tần số và mth sẽ khơng thay đổitrong tồn bộ q trình điều chỉnh

Luật điều chỉnh tần số không trược .

</div>Trang 10<div class="page_container" data-page="10">



</div>Trang 11<div class="page_container" data-page="11">

4.e Phương pháp điều chỉnh biên độ (ud thay đổi



unl thay đổi )

4.f Phương pháp điều chỉnh độ rộng xung :

- Trong phương pháp này góc chuyển mạch được xác định bằng cách so sánh

Giữa tín hiệu hình sin mẫu e(t) với tín hiệu dựa thường dạng răng cưa u(t). Tần số tín hiệu u(t) cànglớn lớn thì điện áp ra tải càng gần hình sin hơn. Ưu điểm nổi bật là vừa điều chỉnh được điện áp, vừalàm sin hoá điện áp đặt vào động cơ.

- Với số lượng các xung có độ rộng thích hợp phương pháp điều chỉnh độ rộng Xung có thể làm triệt tiêu các sóng bậc cao.

- Do vậy phương pháp này rất hay sử dụng.

- Với phương pháp điều chỉnh tốc độ động cơ khơng đồng bộ bằng biến tần thì Khơng nhận điện áp từ lưới mà nhận điện áp từ nghịch lưu của biến tần - Ta nhận thấy rằng sdd của dây quấn của stato trong động cơ không đồng bộ tỉ

Lệ với tần số đặt vào f1 và từ thơng  :

11 kf

- Mặt khác, ta có phương trình cân bằng điện áp :

1111 EIZ

Nếu coi sụt áp trên dây quấn phản ứng phần ứng là không đánh kể thì ta có :U1 = - e1

 để cho độngcơ hoạt động tối ưu.

- Nếu tần số f1 giảm thì từ thơng  tăng, dẫn đến dịng điện từ hố I tăng.

ÂĐiều khiển biên độ

</div>Trang 12<div class="page_container" data-page="12">

- Nếu tần số f1 tăng thì từ thông  giảm, dẫn đến dây quấn roto bị q dịng .- Mặt khác ta có : M CI2 cos2const

Do đó việc yêu cầu thay đổi tốc độ động cơ là phải thay đổi điện áp và tần số một cách hợp lýnhất để động cơ hoạt động tối ưu.

Đối với bộ biến tần nguồn áp điều khiển tốc độ động cơ ta thay đổi điện áp và tần số theo:- Thay đổi điện áp : u1 =Ud bằng các thay đổi góc điều khiển

</div>Trang 13<div class="page_container" data-page="13">

chỉnh lưu lọc Nghịch lưu

Như vậy điện áp xoay chiều u1(f1) chỉ cần qua một van là chuyển ngay ra tải với u2(f2).

Tuy nhiên, đây là loại biến tần có cấu trúc sơ đồ vanrất phức tạp chỉ sử dụng cho truyền động điện co công suấtlớn, tốc độ làm việc thấp. Vì việc thay đổi tần số f2 khó khănvà phụ thuộc vào f1.

2. Biến tần gián tiếp:

Bộ biến tần này còn gọi là biến tần độc lập trong biếntần này đầu tiên điện áp được chỉnh lưu thành dịng một chiều,sau đó qua bộ lọc rồi trở lại dòng xoay chiều với tần số f2 nhờbộ nghịch lưu độc lập (q trình thay đổi f2 khơng phụ thuộcvào f1)

Việc biến đổi hai lần làm giảm hiệu suất biến tần

Tuy nhiên việc ứng dụng hệ điều khiển số nhờ kỹ thuật vi xử lý nên ta phát huy tối đa các ưuđiểm của biến tần loại này và thường sử dụng nó hơn.

Do tính chất của bộ lọc nên biến tần gián tiếp lại được chia làm hai loại sử dụng nghịch lưu ápvà nghịch lưu dòng.

2.a Bộ biến tần gián tiếp nguồn dòng:

Là loại biến tần mà nguồn tạo ra điện áp một chiều là nguồn dòng, dạng của động điện trên tảiphụ thuộc vào dạng dòng điện của nguồn, còn dạng áp trên tải phụ thuộc là tuỳ thuộc vào các thôngsố của tải quy định.

2.b Bộ biến tần gián tiếp nguồn áp :

Z tảiT2

</div>Trang 14<div class="page_container" data-page="14">

Là loại biến tần mà nguồn tạo ra điện áp một chiều là nguồn áp ( nghĩa là điện trở nguồn bằng0 ). Dạng của điện áp trên tải tuỳ thuộc vào dạng của điện áp nguồn, cịn dạng của dịng điện trên tảiphụ thuộc vào thơng số của mạch tải quy định.

Bộ biến tần nguồn áp có ưu điểm là tạo ra dạng dịng điện và điện áp sin hơn, dãi biến thiêntần số cao hơn nên được sử dụng rộng rãi hơn.

Bộ biến tần nguồn áp có hai bộ phận riêng biệt, đó là bộ phận động lực và bộ phận điều khiển,

+ Phần động lực gồm có các phần sau :

- Bộ chỉnh lưu : có nhiệm vụ biến đổi dịng xoay chiều có tần số f1 thành dòng một chiều.- Bộ nghịch lưu : là bộ rất quan trọng trong bộ biến tần, nó biến đổi dịng điện một chiềuđược cung cấp từ bộ chỉnh lưu thành dịng điện xoay chiều có tần số f2.

- Bộ lọc : là bộ phận không thể thiếu được trong mạch động lực cho phép thành phần mộtchiều của bộ chỉnh lưu đi qua và ngăn chặn thành phần xoay chiều. Nó có tác dụng sang bằngđiện áp tải sau khi chỉnh lưu.

+ Phần điều khiển:

Là bộ phận không thể thiếu được quyết định sự làm việc của mạch động lực, để đảmbảo các yêu cầu tần số, điện áp ra của bộ biến tần đều do mạch điều khiển quyết định.

Bộ điều khiển nghịch lưu gồm 3 phần:

- Khâu phát xung chủ đạo : là khâu tự dao động tạo ra xung điều khiển đưa đến bộ phậnphân phối xung điều khiển đến từng tranzito. Khâu này đảm nhận điều chỉnh xung một cách dễdàng, ngồi ra nó cịn thể đảm nhận ln chức năng khuếch đại xung.

- Khâu phân phối xung :làm nhiệm vụ phân phối các xung điều khiển vào khâu phát xungchủ đạo.

- Khâu khuếch đại trung gian: có nhiệm vụ khuếch đại xung nhận được từ bộ phận phânphối xung đưa đến đảm bảo kích thích mở van.

Sơ đồ của hệ thống điều khiển như sau:

Bộ biến đổi( mạch động lực )

Điều khiển

</div>Trang 15<div class="page_container" data-page="15">

Chỉnh LưuLọcNghịchlưuTải

CHƯƠNG III

MẠCH ĐỘNG LỰC

II. BỘ NGHỊCH LƯU:

Các van bán dẫn trong bộ nghịch lưu có thể là thyristo hoặc tranzito. Nhưng phù hợp và ưu việthơn ta dùng tranzito. Ưu điểm dễ thấy là bỏ được chuyển mạch cưỡng, hơn nữa các tổn hao đổi chiềunhỏ hơn. Bộ nghịch lưu dùng tranzito có kích thước nhỏ và nhẹ hơn bộ nghịch lưu tương đương dùngthyristo. Khuyết điểm của nó là địi hỏi tác động liên tục vào cực gốc trong chu kỳ dẫn của tranzito,một khuyết điểm nữa là điện áp định mức thấp hơn của thyristo. Tuy nhiên dùng tranzito công suất mởrộng được phạm vi và phát huy các ưu điểm hơn thyristo do cải thiện được đại lượng định mức và giáthành. Vì vậy, dưới đây chủ yếu xem xét nghịch lưu điện áp sơ đồ cầu dùng van an tồn.

I-1. Sơ đồ ngun lý và q trình chuyển mạch:

Tụ co có nhiệm vụ đảm bảo điện áp nguồn ít bị thay đổi, mặt khác nó trao đổi năng lượng phảnkháng với cuộn cảm.

Phương pháp điều khiển các van tranzito thơng thường nhất là điều khiển cho góc mở của vanlà 180o và120o. Ơû đây ta xét góc dẫn ới tải đấu sao như thiết kế bằng cách xác định điệnáp trên tải trong từng khoảng thời gian 60o (vì cứ 60o có một sự chuyển tạng thái mạch ) với nguyêntắc van nào dẫn coi là thông mạch. Nhìn chung sơ đồ này có dạng một pha tải nối tiếp với 2 pha đấusong song nha. Do vậy điện áp trên tải sẽ chỉ có giá trị là uz /3 (khi một pha đấu song song, với 1trong 2 pha còn lại) hoặc 2Uz/3. Với giả thiết là tải đối xứng.

 Nguyên tắc chuyển mạch :

Cho góc mở của mỗi tranzito là 180o và cứ 60o tiếp theo ( kể từ khi tranzito trước đó mở thìcho 1 tranzito khác mở). Như vậy trong cùng 1 thời gian co 3 tranzito mở.

T1Co

</div>Trang 16<div class="page_container" data-page="16">

Bảng trạng thái quá trình mở các tranzito

Cũng lý luận tương tự ta được chuyển mạch h.b đến h e.

</div>Trang 18<div class="page_container" data-page="18">

Dạng sóng mạch nghịch lưu:



</div>Trang 19<div class="page_container" data-page="19">

Ta tính điện áp trên từng pha tải, trước tiên là pha aTrong khoảng 0o – 60o (h a) UfAUZ

Trong khoảng 60o – 120o (h b) UfAUZ

Trong khoảng 120o – 180o (h c) UfAUZ

Trong khoảng 180o – 240o (h d) UfAUZ

Trong khoảng 240o – 300o (h e) UfAUZ

Trong khoảng 300o – 360o (h f) UfAUZ

Tương tự ta tính được các pha b, c. Bảng chuyển trạng thái của diod:

Điện áp lưới : 220/380 v.Hiệu suất : 0.9

Hệ số quá tải :1.8



</div>Trang 20<div class="page_container" data-page="20">

Vì tải đấu hình sao nên dịng qua mỗi tranzito lúc cực đại bằng dòng chỉnh lưu

 Zmax

IIdm 21.77* 2 2.5(A)

Với hệ số q dịng Ki = 1.2 , do đó ta phải chọn tranzito chịu được dòng :

ITI 1.2 * 2.5 = 3 (A).

Căn cứ vào kết quả trên, theo bảng I.2 Tranzito công suất trang 18, Sách điện tử cơng suấtNguyễn Bính

Tranzito đã chọn có mã hiệu BUX - 47 Có các thơng số sau :

- VCE=850 V :Điện áp Vce cực đại khi cực badơ bị khoá bởi điện áp âm.- VCE0 =400V :Điện áp Vce khi cực badơ để hở .

- VCEsat =1.5V : Điện áp Vce khi tranzito ở trạng thái bảo hồ.- IC = 9A : Dịng colectơ mà tranzito có thể chịu được.- IB= 1.2 A : Dịng badơ mà tranzito có thể chịu được.

- Tf = 0.8  :Thời gian cần thiết để VCE, IC tư goá trị IC giảm xuống 0.

- Ts = 3 s : Thời gian cần thiết để VCE từ giá trị VCEsattăng đến điện áp nguồn.- Pm = 125(w) :Công suất tiêu tán cực đại bên trong tranzito.

b. Tính chọn diod:

Dịng điện pha tải có ba đoạn khác nhau trong nữa chu kỳ :- 0 60o

)2)(1(1

</div>Trang 21<div class="page_container" data-page="21">

1  130.33

Tại 1, dòng qua tải pha A bằng 0: ia = 0.Từ (1) ta có

nếu chọn hệ số quá tải dòng điện qua Diod là 1.2 thì Diod chọn phải chịu dịng là:

Điện áp đặt ngược đặt lên mỗi Diod là:

Chọn hệ số quá áp là Kv = 1.6, thì Diod chọn phải chịu được điện áp ngược là

Trong nghịch lưu có 3 pha không tải lúc nào cũng cần tụ Co khi nguồn En là mạch chỉnh lưu.Nếu ta có tỷ số