Mẫu Thuyết Minh Bê Tông Cốt Thép Theo ACI

Bạn đang xem bản rút gọn của tài liệu. Xem và tải ngay bản đầy đủ của tài liệu tại đây (1.9 MB, 66 trang )

Trang 1<div class="page_container" data-page="1">

TRƯỜNG ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH

VIỆN XÂY DỰNG

--------

MSSV : 2151090042 GVHD : TS. MAI LỰU

Hồ Chí Minh, ngày 21 tháng 06 năm 2023

</div>Trang 2<div class="page_container" data-page="2">

2.2. Chọn sơ bộ kích thước tiết diện...13

2.2.1. Chiều dày sơ bộ của bản sàn...13

2.2.2. Chọn sơ bộ tiết diện dầm phụ...13

2.2.3. Chọn sơ bộ tiết diện dầm chính...13

2.5.2. Tổ hợp tải trọng xuất ra từ phần mềm SAP2000...16

2.6. Kiểm tra khả năng chịu cắt...18

2.7. Tính tốn cốt thép...18

2.7.1. Trình tự tính tốn...18

2.7.2. Kết quả tính tốn...21

2.8. Chọn và bố trí cốt thép...21

</div>Trang 3<div class="page_container" data-page="3">

3.5.1. Tính tốn cốt thép chịu moment dương...32

3.5.2. Tính toán cốt thép chịu moment âm...34

</div>Trang 4<div class="page_container" data-page="4">

4.6.1. Tính tốn cốt thép chịu moment dương...51

4.6.2. Tính tốn cốt thép chịu moment âm...53

</div>Trang 5<div class="page_container" data-page="5">

DANH MỤC BẢNG BIỂU

Bảng 1.1. Thơng số kích thước...9

Bảng 1.2. Thơng số cốt thép...10

Bảng 2.1. Trọng lượng bản thân của sàn...12

Bảng 2.2. Tính toán cốt thép chịu lực cho sàn...18

Bảng 2.3. Chọn cốt thép chịu lực...19

Bảng 3.1. Bố trí cốt đai tại các vị trí gối...27

Bảng 3.2. Lực chọn cốt thép chịu lực...33

Bảng 3.3. Khả năng chịu lực của thép trước và sau khi cắt...36

Bảng 3.4. Chiều dài đoạn neo, nối cốt thép...37

</div>Trang 6<div class="page_container" data-page="6">

DANH MỤC HÌNH ẢNH

Hình 1.1. Sơ đồ mặt bằng sàn - Sơ đồ 4...9

Hình 1.2. Mặt cắt cấu tạo bản sàn...10

Hình 2.1. Sơ đồ tính tốn bản sàn...11

Hình 2.2. Cấu tạo bản sàn...12

Hình 2.3. (DL) Tĩnh tải tác dụng lên bản sàn có bề rộng 1000 (mm) 13Hình 2.4. (LL1) Hoạt tải chất lên các nhịp lẻ để tìm moment dươnglớn nhất tại mặt cắt giữa các nhịp lẻ...13

Hình 2.5. (LL2) Hoạt tải chất lên các nhịp chẵn để tìm moment dươnglớn nhất tại mặt cắt giữa các nhịp chẵn...13

Hình 2.6. (LL3) Hoạt tải chất lên các nhịp 1, 2, 4, 6, 8, 10, 12 để tìmmoment âm tại gối thứ 2...13

Hình 2.7. (LL4) Hoạt tải chất lên các nhịp 2, 3, 5, 7, 9, 11 để tìmmoment âm lớn nhất tại gối thứ 3...14

Hình 2.8. (LL5) Hoạt tải chất lên các nhịp 1, 3, 4, 6, 8, 10, 12 để tìmmoment âm lớn nhất tại gối thứ 4...14

Hình 2.9. (LL6) Hoạt tải chất lên các nhịp 2, 4, 5, 7, 9, 11 để tìmmoment âm lớn nhất tại gối thứ 5...14

Hình 2.10. (LL7) Hoạt tải chất lên các nhịp 1, 3, 5, 6, 8, 10, 12 để tìmmoment âm lớn nhất tại gối thứ 6...14

Hình 2.11. Biểu đồ bao moment...15

Hình 2.12. Biểu đồ bao lực cắt...15

Hình 2.13. Bố trí cốt thép sàn (TL 1:50)...21

Hình 2.14. Mặt cắt 1-1 (TL 1:20)...21

Hình 2.15. Mặt cắt 2-2 (TL 1:20)...21

Hình 3.1. Sơ đồ tính tốn dầm phụ...22

Hình 3.2. (DL) Tĩnh tải tác dụng lên dầm phụ...23

</div>Trang 7<div class="page_container" data-page="7">

Hình 3.3. (LL1) Hoạt tải chất lên các nhịp lẻ để tìm moment dương tại

Hình 3.7. Biểu đồ bao moment...24

Hình 3.8. Biểu đồ bao lực cắt...25

Hình 3.9. Khoảng cách bố trí cốt đai...26

Hình 3.10. Biểu đồ bao vật liệu...36

Hình 4.2. (DL) Tĩnh tải tác dụng lên dầm chính...40

Hình 4.3. Trọng lượng bản thân dầm chính...41

Hình 4.4. (LL1) Hoạt tải chất trên các nhịp lẻ để tìm moment dươnglớn nhất tại các mặt cắt giữa nhịp 1, 3...41

Hình 4.5. (LL2) Hoạt tải chất trên các nhịp chẵn để tìm momentdương lớn nhất tại các mặt cắt giữa nhịp 2, 4...41

Hình 4.6. (LL3) Hoạt tải chất trên các nhịp 1, 2, 4 để tìm moment âmvà lực cắt lớn nhất tại gối 2...41

Hình 4.7. (LL4) Hoạt tải chất trên các nhịp 2, 3 để tìm moment âm vàlực cắt lớn nhất tại gối 3...41

</div>Trang 8<div class="page_container" data-page="8">

Hình 4.8. (LL5) Hoạt tải chất lên các nhịp 1, 3, 4 để tìm moment

dương và lực cắt lớn nhất tại gối 4...42

Hình 4.9. Biểu đồ bao moment...42

Hình 4.10. Biểu đồ bao lực cắt...42

Hình 4.11. Đoạn bố trí cốt treo...45

Hình 4.12. Moment tại mép cột (KNm)...46

Hình 4.13. Biểu đồ bao vật liệu dầm chính (KNm)...55

</div>Trang 9<div class="page_container" data-page="9">

DANH SÁCH TỪ VIẾT TẮT

ĐAMH: Đồ án môn họcSVTH: Sinh viên thực hiệnGVHD: Giảng viên hướng dẫnTTGH: Trạng thái giới hạn

</div>Trang 12<div class="page_container" data-page="12">

CHƯƠNG 1. TỔNG HỢP SỐ LIỆU TÍNH TOÁN1.1. Mặt bằng sàn

</div>Trang 13<div class="page_container" data-page="13">

Sàn được thiết kế thành các lớp cấu tạo như sau:

Gạch lát: g=5.2×10−4 (MPa)

Vữa lót: δv=15 (mm), γtc=2× 10−5 (N/mm3)Bản bê tơng cốt thép: γtc=2.5 ×10−5 (N/mm3)Vữa trát: δvt=10 (mm), γtc=2× 10−5 (N/mm3)

Hình 1.2. Mặt cắt cấu tạo bản sàn

</div>Trang 14<div class="page_container" data-page="14">

theo phương cạnh ngắn (L1). Khi tính tốn cần cắt ra một bản dài có bề rộng là b=1 (m) có phương theo phương cạnh ngắn (L1).

2.2. Chọn sơ bộ kích thước tiết diện2.2.1. Chiều dày sơ bộ của bản sàn

m; chọn m = 30.Ta có: hs=2400

30 =80 (mm) → Vậy chọn chiều dày bản sàn là hs=80 (mm).

2.2.2. Chọn sơ bộ tiết diện dầm phụ

hdp=

(

201 ÷1

)

Ldp=

(

201 ÷1

→ Chọn hdp=450 (mm)

→ Chọn bdp=200 (mm)

2.2.3. Chọn sơ bộ tiết diện dầm chính

hdc=

(

121 ÷1

)

Ldc=

(

121 ÷1

→ Chọn hdc=700 (mm)

→ Chọn bdp=300 (mm)

</div>Trang 15<div class="page_container" data-page="15">

2.3. Sơ đồ tính tốn

Hình 2.3. Sơ đồ tính tốn bản sàn

2.4. Xác định tải trọng tính toán theo TTGH cường độ2.4.1. Tĩnh tải

Hình 2.4. Cấu tạo bản sàn

Từ hình mặt cắt cấu tạo sàn và số liệu đề cho, ta lập bảng tính tĩnhtải như sau:

Lớp cấu tạo

Giá trịtiêu chuẩn

Hệ sốtin cậy

về tảitrọng

Giá trịtính tốngstt (N/mm2)

</div>Trang 16<div class="page_container" data-page="16">

Hình 2.5. (DL) Tĩnh tải tác dụng lên bản sàn có bề rộng 1000 (mm)

</div>Trang 17<div class="page_container" data-page="17">

Hình 2.6. (LL1) Hoạt tải chất lên các nhịp lẻ để tìm moment dươnglớn nhất tại mặt cắt giữa các nhịp lẻ

Hình 2.7. (LL2) Hoạt tải chất lên các nhịp chẵn để tìm moment dươnglớn nhất tại mặt cắt giữa các nhịp chẵn

Hình 2.8. (LL3) Hoạt tải chất lên các nhịp 1, 2, 4, 6, 8, 10, 12 để tìmmoment âm tại gối thứ 2

Hình 2.9. (LL4) Hoạt tải chất lên các nhịp 2, 3, 5, 7, 9, 11 để tìmmoment âm lớn nhất tại gối thứ 3

Hình 2.10. (LL5) Hoạt tải chất lên các nhịp 1, 3, 4, 6, 8, 10, 12 để tìmmoment âm lớn nhất tại gối thứ 4

Hình 2.11. (LL6) Hoạt tải chất lên các nhịp 2, 4, 5, 7, 9, 11 để tìmmoment âm lớn nhất tại gối thứ 5

Hình 2.12. (LL7) Hoạt tải chất lên các nhịp 1, 3, 5, 6, 8, 10, 12 để tìmmoment âm lớn nhất tại gối thứ 6

2.5.2. Tổ hợp tải trọng xuất ra từ phần mềm SAP2000

Tổ hợp cơ bản gồm tĩnh tải và hoạt tải theo các trường hợp sau:

Trường hợp 1: U =1.2 DL+1.6 L L1

</div>Trang 18<div class="page_container" data-page="18">

Hình 2.13. Biểu đồ bao moment

Hình 2.14. Biểu đồ bao lực cắt

Nhận xét: Từ hình bao moment ta thấy giá trị moment dương khơng

có sự chênh lệch đáng kể ở các nhịp giữa. Moment âm không chênh lệch nhiều giữa các gối giữa (trừ gối thứ 2). Để giảm bớt khối lượng tính tốn ta chọn một số mặt cắt có moment lớn nhất để thiết kế cốt thép:

Moment dương dùng thiết kế thép cho nhịp biên: Mu=4370097 (Nmm)Moment âm dùng thiết kế thép cho gối thứ 2: Mu=−5513986 (Nmm)Moment dương dùng thiết kế thép cho các nhịp giữa: Mu=3249790

(Nmm)

</div>Trang 19<div class="page_container" data-page="19">

Moment âm dùng thiết kế thép cho các gối còn lại: Mu=−4937046

Giá trị lực cắt lớn nhất của sàn: Vu=12406.29(Nmm)

Lấy đối xứng moment ở gối và các nhịp còn lại qua giữa nhịp thứnăm để thiết kế cốt thép.

2.6. Kiểm tra khả năng chịu cắt

Sử dụng lực cắt lớn nhất (tại gối thứ 2) bản sàn Vu=12406.29 (Nmm) đểkiểm tra khả năng chịu cắt của bản. Chọn chiều dày lớp bê tông bảovệ abv=20 (mm) [Theo mục 20.6 ACI 318-14 trường hợp bản trongnhà], thép chịu lực db=8 (mm) suy ra chiều cao làm việc giả thuyết là:

Kiểm tra điều kiện chịu cắt của sàn:

Vuϕ =

Trong đó: ϕ là hệ số triết giảm cường độ theo lực cắt (lấy ϕ =0.75).

→ Sàn đủ khả năng chịu cắt.

2.7. Tính tốn cốt thép2.7.1. Trình tự tính tốn

Biết b , hs, fc', fy,ds, Mu

</div>Trang 20<div class="page_container" data-page="20">

β1=

{

¿f'c≤28 ( MPa )0.85

¿fc'≥ 56 (MPa )→ 0,65

¿28 (MPa )≤ fc'≤ 56 ( MPa) 0.85−0.05

7 (fc'

ϕ

[

0.85 fc'ab

(

ds−a

)]

=Mu→ a=ds−

√

d2s

ϕ 0.85 f'cbc=aβ1

Tính lại ϕ: 0.75 ≤ ϕ=0.65+0.25

(

ds

c −

Nếu ϕ khác nhiều so với giá trị ban đầu thì tính lại a với ϕ vừa tìmđược.

Kiểm tra điều kiện dc

Nếu c

ds≤ 0.6 → As=0.85 fc'abfy

Kiểm tra hàm lượng thép tối thiểu:

As≥ As minAs min=0.25

√

f'cb dsfy≥

</div>Trang 21<div class="page_container" data-page="21">

hs=80 (mm)

fy=280 (MPa)

fc'=24 (MPa) ¿28 (MPa) → β1=0.85

ds=56 (mm)Giả sử ϕ =0.9.

Lấy tổng moment tại tâm cốt thép chịu kéo:

ϕ

[

0.85 fc'ab

(

ds−a

)]

=Mu→ a=ds−

√

ds2− 2 Mu

ϕ 0.85 fc'b↔ a=56−

√

562− 2× 43700970.9× 0.85 ×24 × 1000

¿4.43 (mm)

Chiều cao vùng nén thực:

)

=2.92>0.9 → ϕ=0.9

Kiểm tra điều kiện dc

s:  Nếu dc

</div>Trang 22<div class="page_container" data-page="22">

0.85 ×24 x 4.43 ×1000

Hàm lượng thép tối thiểu:

0.25

√

fc'b dsfy =

As ,min=MAX (244.95,280) → As , min=280 (mm2) < As=322.411 (mm2)

→ Thoả hàm lượng cốt thép nên ta lấy As cho tính tốn thiết kế cốtthép.

 Các nhịp còn lại cũng như các gối còn lại cũng tính tương tựnhư nhịp biên.

1000

</div>Trang 23<div class="page_container" data-page="23">

Nhận xét: Tất cả các tiết diện đều thỏa điều kiện dc

Khoảng cách các thanh thép chịu lực

(

sdesign

)

là bội số của 10 và khôngvượt quá smax.

Tiêu chuẩn mục 7.7.2.3 của ACI 318M-14 quy định khoảng cách giữacác thanh thép không vượt quá 3 lần chiều dày sàn

(

3 hs

)

và (450 (mm)).

smax=MAX

(

3 hs, 450 mm

)

=MAX(270 (mm ) , 450 (mm))=450 (mm) .s=asbAssdesign=MIN

(

s , smax

)

Trong đó:

as: Là diện tích 1 thanh thép đã chọn.

b : Bề rộng dãy bản lấy 1000 (mm).

As: Tổng diện tích thép trên bề rộng dãy bản 1000 (mm).

Để thuận tiện cho việc thi công, ta khơng nên chọn q 2 loại đườngkính.

</div>Trang 24<div class="page_container" data-page="24">

Theo mục 7.6.1.1 ACI 318-14, diện tích thép tối thiểu được xác định như sau:

As ,min=0.002 b hs=0.002× 1000× 80=160 (mm2).Chọn thép:

ϕ 8 s 160⇒ As ct=b as cts =

2.8.3. Cốt thép phân bố

Cốt thép phân bố (còn gọi là cốt thép co ngót) dùng để liên kết cácthanh thép chịu lực thành hệ khung và chịu momen phát sinh theocạnh cịn lại của bản một phương. Ta có thể chọn cốt phân bố theokinh nghiệm với đường kính nhỏ hơn thép chịu lực và khoảng cáchgiữa các thanh thép phân bố từ 200mm đến smax¿

smax¿ =330 (mm) khi hs≤ 150 (mm).

=MIN

(

2.2 hs, 550 mm

)

khi hs>150 (mm).Chọn thép ϕ 8 s 200.

</div>Trang 25<div class="page_container" data-page="25">

2.9. Chi tiết bố trí thép sàn

Bố trí theo cách phối thép ở nhịp biên và gối thứ hai, dùng thanh số2ϕ 8 uốn lên ở gối thứ 2 chịu momen âm, những chỗ khác bố trí độclập:

Hình 2.15. Bố trí cốt thép sàn (TL 1:50)

</div>Trang 26<div class="page_container" data-page="26">

Hình 2.16. Mặt cắt 1-1 (TL 1:20)

Hình 2.17. Mặt cắt 2-2 (TL 1:20)

</div>Trang 27<div class="page_container" data-page="27">

CHƯƠNG 3. THIẾT KẾ DẦM PHỤ

3.1. Sơ đồ tính

Sơ đồ tính tốn dầm phụ là dầm liên tục 5 nhịp, các gối tựa là dầm chính được tính theo sơ đồ đàn hồi:

Hình 3.18. Sơ đồ tính tốn dầm phụ

3.2. Xác định tải trọng tính tốn theo TTGH cường độ

Các tải trọng từ bản sàn truyền vào dầm phụ là tải trọng tính tốn nên khi tính ra không cần nhân hệ số vượt tải (trừ trọng lượng bản thân dầm phụ).

</div>Trang 28<div class="page_container" data-page="28">

Tĩnh tải từ bản sàn truyền vào:

</div>Trang 29<div class="page_container" data-page="29">

Hình 3.19. (DL) Tĩnh tải tác dụng lên dầm phụ

Hình 3.20. (LL1) Hoạt tải chất lên các nhịp lẻ để tìm moment dươngtại mặt cắt giữa nhịp lẻ

Hình 3.21. (LL2) Hoạt tải chất lên các nhịp chẵn để tìm momentdương tại mặt cắt giữa nhịp chẵn

Hình 3.22. (LL3) Hoạt tải chất ở nhịp 1, 2, 4 để tìm moment âm và lựccắt lớn nhất tại gối thứ 2

</div>Trang 30<div class="page_container" data-page="30">

Hình 3.23. (LL4) Hoạt tải chất ở nhịp 2, 3, 5 để tìm moment âm và lựccắt lớn nhất tại gối thứ 3

3.3.2. Tổ hợp tải trọng và biểu đồ bao nội lực

Hình 3.24. Biểu đồ bao moment

Hình 3.25. Biểu đồ bao lực cắt

Moment dùng để thiết kế cốt thép:Nhịp biên: Mu=59671767(Nmm)

Gối thứ 2: Mu=−77005738(Nmm)

Các nhịp giữa: Mu=39909483(Nmm)

</div>Trang 31<div class="page_container" data-page="31">

Gối thứ 3: Mu=−60902181(Nmm)

Lực cắt lớn nhất dùng để thiết kế cốt đai:Gối biên: Vu=51915.71(N )

Gối thứ 2: Vu=75704.44 (N )

Gối giữa: Vu=64094.12(N )

Giữa nhịp: Vu=44825.74(N )

3.4. Thiết kế cốt đai

3.4.1. Kiểm tra điều kiện đặt cốt đai

Chọn lớp bê tông bảo vệ acover=40 (mm), giả sử sử dụng thép chủ

</div>Trang 32<div class="page_container" data-page="32">

Hình 3.26. Khoảng cách bố trí cốt đai

Trong đó: Sg=14 L2=1

</div>Trang 33<div class="page_container" data-page="33">

Kiểm tra khả năng chịu lực:

Vs=Av× fyt×dssdesign =

56.55 ×175 × 400

Vu=75704.44 (N )<ϕ

(

Vs+Vc

)

¿0.75 ×(35986.36+65319.73)=75979.567 ( N )

→ Dầm đủ khả năng chịu cắt.

Tương tự với những tiết diện khác, ta có bảng sau:

Vs, design

Bảng 3.6. Bố trí cốt đai tại các vị trí gối

Nhận xét: Bố trí cốt đai trong đoạn Sg tại các gối ứng với đường kínhthép và bước thép như trong bảng.

Ngồi đoạn Sg dùng lực cắt Vu=44825.74(N )

Vuϕ =

Chọn bước đai thiết kế: sdesign=150 (mm)<smax=200 (mm) .

Nhận xét: Ngồi đoạn Sg cần bố trí cốt đai ϕ 6 s 150.

</div>Trang 34<div class="page_container" data-page="34">

Giả sử trục trung hoà qua sườn

(

a >hs

)

Cân bằng moment tại trọng tâm cốt thép chịu kéo:

ϕ =0.85 fc'

)

+0.85 fc'a bdp

(

ds−a

)

Từ đó xác định được chiều cao vùng nén quy đổi:

</div>Trang 35<div class="page_container" data-page="35">

Trục trung hoà qua cánh, tiết diện tính tốn là tiết diện hình chữ nhật

Kiểm tra điều kiện c /ds:

Cân bằng lực theo phương ngang:

Asfy=0.85 fc'a bf→ As=0.85 fc'a bffy =

0.25×

√

24 ×200 × 400

1.4 bdpdsfy

Giả sử trục trung hoà qua sườn

(

a >hs

)

Cân bằng moment tại trọng tâm cốt thép chịu kéo:

ϕ =0.85 fc'

)

+0.85 fc'a bdp

(

ds−a

)

</div>Trang 36<div class="page_container" data-page="36">

Từ đó xác định được chiều cao vùng nén quy đổi:

Kiểm tra điều kiện c /ds:

Cân bằng lực theo phương ngang:

Asfy=0.85 fc'a bf→ As=0.85 fc'a bffy =

0.25×

√

24 ×200 × 400

1.4 bdpdsfy =

1.4 ×200 × 400

2

)

As min=400

(

m m2

)

>As=397.71(m m2)

</div>Trang 37<div class="page_container" data-page="37">

→ Không thoả điều kiện hàm lượng cốt thép tối thiểu ta lấy As =Asmin=400 mm2

3.5.2. Tính tốn cốt thép chịu moment âm

a bdp

(

ds−a

)

Chiều cao vùng nén quy đổi:

→ ϕ=0.9

Kiểm tra điều kiện c /ds:

Cân bằng lực theo phương ngang:

Asfy=0.85 fc'a bf→ As=0.85 fc'abwfy =

</div>Trang 38<div class="page_container" data-page="38">

0.25

√

fc'bdpdsfy =

0.25×

√

24 ×200 × 400

1.4 bdpdsfy =

a bdp

(

ds−a

)

Chiều cao vùng nén quy đổi:

→ ϕ=0.9

Kiểm tra điều kiện c /ds:

Cân bằng lực theo phương ngang:

Asfy=0.85 fc'a bf→ As=0.85 fc'a bwfy =

</div>Trang 39<div class="page_container" data-page="39">

0.25

√

fc'bdpdsfy =

0.25×

√

15 × 200× 400

1.4 bdpdsfy =

Gối thứ2

Bảng 3.7. Lực chọn cốt thép chịu lực

Nhận xét: Tại vị trí gối thứ 2 có diện tích thép lớn nhất

định về hàm lượng cốt thép trong dầm (0.5 % ÷ 2.8 % ).

Với cốt thép chịu moment dương, đặt 2 ϕ14 phía ngồi chạy suốt chiều dài dầm phụ vừa chịu lực vừa làm cốt giá, những cây phía trong cắt theo biểu đồ bao moment. Cốt thép chịu moment âm đặt

3.6. Biểu đồ bao vật liệu3.6.1. Trình tự tính tốn

Biết bf, bdp, h ,hf, f'c, fy, ds, dt, As tính Mr.

Giả sử dầm phá hoại dẻo, phương trình cân bằng lực:

Asfy=0.85 fc'ab→ a=Asfy

0.85 fc'b→ c=aβ1

Tính ϕ:

</div>Trang 40<div class="page_container" data-page="40">

0.75 ≤ ϕ=0.65+0.25

(

dt

c −

Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu:

As min=0.25

√

f'ca bdpfy≥

1.4 bdpdsfy

Tính lại ϕ:

0.75 ≤ ϕ=0.65+0.25

(

dt

c −

)

≤0.9Mr=ϕ EsAs0.003

(

ds−c

)

)

=14.358>0.9

</div>Trang 41<div class="page_container" data-page="41">

→ ϕ=0.9

Hàm lượng cốt thép tối thiểu:

0.25

√

fc'bdpdsfy =

→ ϕ=0.9

Hàm lượng cốt thép tối thiểu:

</div>Trang 42<div class="page_container" data-page="42">

0.25

√

fc'bdpdsfy =

( KNm)

39.140

</div>Trang 43<div class="page_container" data-page="43">

Gối giữa656.59

Bảng 3.8. Khả năng chịu lực của thép trước và sau khi cắt

3.6.2. Biểu đồ bao vật liệu

Hình 3.27. Biểu đồ bao vật liệu

3.7. Neo, nối, bố trí cốt thép

3.7.1. Xác định chiều dài đoạn neo nối

Chiều dài đoạn neo, nối: ϕ ≤20 (mm): ld=12 fyψtψe

25 λ

√

fc'db(mm)

ϕ>20(mm): ld=12 fyψtψe

20 λ

√

fc'

Trong đó: ψt=1 cho cấu kiện bê tơng cốt thép thông thường.

ψe=1 vì thanh cốt thép không được bộc epoxy.

λ=1 cho bê tông trọng lượng thường.

</div>Trang 45<div class="page_container" data-page="45">

Hình 3.31. Mặt cắt 5-5 Hình 3.32. Mặt cắt 6-6

CHƯƠNG 4. THIẾT KẾ DẦM CHÍNH4.1. Sơ đồ tính

Dầm chính là dầm liên tục 4 nhịp tựa lên các cột, có tiết diện chữ Ttính theo sơ đồ đàn hồi:

Hình 4.33. Sơ đồ tính dầm chính

</div>Trang 46<div class="page_container" data-page="46">

4.2. Xác định tải trọng tính tốn theo TTGD cường độ

Các tải trọng từ dầm phụ truyền vào dầm chính là dạng tải trọng tínhtốn theo dạng lực tập trung nên khi tính khơng cần nhân hệ số vượttải (trừ trọng lượng bản thân dầm chính).

</div>Trang 47<div class="page_container" data-page="47">

4.2.2. Hoạt tải tính tốn

Hoạt tải từ dầm phụ truyền vào dầm chính:

Hình 4.34. (DL) Tĩnh tải tác dụng lên dầm chính

Hình 4.35. Trọng lượng bản thân dầm chính

</div>Trang 48<div class="page_container" data-page="48">

Hình 4.36. (LL1) Hoạt tải chất trên các nhịp lẻ để tìm moment dươnglớn nhất tại các mặt cắt giữa nhịp 1, 3

Hình 4.37. (LL2) Hoạt tải chất trên các nhịp chẵn để tìm momentdương lớn nhất tại các mặt cắt giữa nhịp 2, 4

Hình 4.38. (LL3) Hoạt tải chất trên các nhịp 1, 2, 4 để tìm momentâm và lực cắt lớn

Hình 4.39. (LL4) Hoạt tải chất trên các nhịp 2, 3 để tìm moment âmvà lực cắt lớn nhất tại gối 3

4.3.2. Tổ hợp tải trọng và biểu đồ bao nội lực

Trường hợp 1: U =1.2 DL+1.6 L L1

Trường hợp 2: U =1.2 DL+1.6 L L2

</div>Trang 49<div class="page_container" data-page="49">

Hình 4.40. Biểu đồ bao moment

Hình 4.41. Biểu đồ bao lực cắt

4.4. Thiết kế cốt đai

4.4.1. Kiểm tra khả năng chịu cắt của bê tông

Chọn lớp bê tông bảo vệ acover=40 (mm), giả sử sử dụng thép chủ

</div>

Mẫu Thuyết Minh Bê Tông Cốt Thép Theo ACI

<b>TRƯỜNG ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH</b>

<b>VIỆN XÂY DỰNG </b>

<b> MSSV : 2151090042 GVHD : TS. MAI LỰU</b>

<i>Hồ Chí Minh, ngày 21 tháng 06 năm 2023</i>

(

)

(

(

)

(

{

[

(

)]

√

(

√

[

(

)]

√

√

)

√

(

<sub>)</sub>

(

<sub>)</sub>

<sub>(</sub>

<sub>)</sub>

<sub>(</sub>

<sub>)</sub>

<sub>(</sub>

<sub>)</sub>

<sub>(</sub>

<sub>)</sub>

(

<sub>)</sub>

)

(

)

√

(

<sub>)</sub>

)

(

)

<sub>√</sub>

)

(

)

(

)

√

<sub>√</sub>

(

)

√

<sub>√</sub>

(

√

(

)

<sup>(</sup>

<sup>)</sup>

)

√

√

√

√

Tài liệu liên quan

Tài liệu bạn tìm kiếm đã sẵn sàng tải về