đồ án môn học chi tiết máy thiết kế hệ dẫn động băng tải

Bạn đang xem bản rút gọn của tài liệu. Xem và tải ngay bản đầy đủ của tài liệu tại đây (2.01 MB, 107 trang )

Trang 1<div class="page_container" data-page="1">

BỘ MÔN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY VÀ RÔ BỐT

ĐỒ ÁN MÔN HỌCCHI TIẾT MÁY

BĂNG TẢI

Sinh viên thực hiện Nguyễn Quang Duy Chử Minh Hiếu

</div>Trang 2<div class="page_container" data-page="2">

---Ký tên ...

ĐÁNH GIÁ CỦA THẦY HỎI THI

</div>Trang 4<div class="page_container" data-page="4">

---LỜI NÓI ĐẦU

Đồ án chi tiết máy là một trong những đồ án quan trọng nhất của sinh viên

ngành cơ khí chế tạo máy. Đồ án thể hiện những kiến thức cơ bản của sinh viên về vẽ

kĩ thuật, dung sai lắp ghép và cơ sở thiết kế máy, giúp sinh viên làm quen với cách

thực hiện đồ án một cách khoa học và tạo cơ sở cho các đồ án tiếp theo.

Hộp giảm tốc là một cơ cấu được sử dụng rộng rãi trong ngành cơ khí nói riêng

và ngành cơng nghiệp nói chung. Trong mơi trường cơng nghiệp hiện đại ngày nay,

việc thiết kế hộp giảm tốc sao cho tiết kiệm mà vẫn đáp ứng độ bền là hết sức quan

em đã thực hiện thiết kế hộp giảm tốc bánh răng trụ răng nghiêng một cấp để ôn lại kiến thức và tổng hợp kiến thức đã học vào một hệ thống cơ khí hồn chỉnh. Tuy nhiên, vì trình độ và khả năng có hạn nên chắc chắn có nhiều sai sót, rất mong nhận được những nhận xét và góp ý của thầy để bài thuyết minh của chúng em được hoàn thiện hơn.

Chúng em xin chân thành cảm ơn Thầy và các Thầy trong Bộ môncơ sở thiết kế

máy và robot đã giúp đỡ chúng em hoàn thành đồ án này.

</div>Trang 5<div class="page_container" data-page="5">

---Sinh viên thực hiện Nguyễn Quang Duy _ Chử Minh Hiếu

</div>Trang 6<div class="page_container" data-page="6">

---MỤC LỤCLỜI NĨI ĐẦU...3

1.3. Cơng suất cần thiết trên trục động cơ...8

1.4. Số vòng quay trên trục làm việc...9

</div>Trang 7<div class="page_container" data-page="7">

---CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN THIẾT KẾ...13

BỘ TRUYỀN ĐAI THANG...13

1. Tính bộ truyền ngồi (đai thang)...13

1. Chọn loại đai và tiết diện đai...13

2. Chọn đường kính hai đai...13

3.Xác định khoảng cách trục...14

4. Tính số đai...16

5. Các thông số cơ bản của bánh đai...16

6. Xác định lực căng ban đầu và lực tác dụng lên trục...17

7. Bảng thơng số...18

CHƯƠNG 3: TÍNH TỐN THIẾT KẾ...20

BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG TRỤ RĂNG NGHIÊNG...20

</div>Trang 8<div class="page_container" data-page="8">

---5.Xác định các thông số động học và ứng suất cho phép...27

6. Kiểm nghiệm bộ truyền bánh răng...28

6.1.Kiểm nghiệm về độ bền tiếp xúc...28

6.2. Kiểm nghiệm về độ bền uốn...31

7. Một số thông số khác của cặp bánh răng...33

8. Tổng hợp thông số bộ truyền bánh răng:...34

CHƯƠNG 4: TÍNH TỐN THIẾT KẾ TRỤC...36

</div>Trang 9<div class="page_container" data-page="9">

---CHƯƠNG 5: TÍNH TỐN...81

THIẾT KẾ VÀ KIỂM NGHIỆM Ổ LĂN...81

2.Chọn ổ lăn cho trục II...86

2.1. Chọn loại ổ lăn...86

2.2. Chọn kích thước ổ lăn...87

2.3. Kiểm nghiệm khả năng chịu tải động...87

2.4. Kiểm nghiệm khả năng chịu tải tĩnh...90

CHƯƠNG 6. TÍNH TỐN...92

THIẾT KẾ KẾT CẤU VỎ HỘP...92

1. Tính tốn, lựa chọn kết cấu cho các bộ phân, các chi tiết...92

1.1. Thiết kế vỏ hộp...92

1.2. Các kết cấu liên quan đến chế tạo vỏ hộp...98

1.3. Lắp ghép, bôi trơn và dung sai...105

2. Bảng thông số tổng hợp các chi tiết...113

TÀI LIỆU THAM KHẢO...115

</div>Trang 10<div class="page_container" data-page="10">

---CHƯƠNG 1. TÍNH ĐỘNG HỌC

1. Chọn động cơ điện1.1. Cơng suất làm việc

Theo công thức 2.11[1] trang 20

Plv= = 4.463 (kW) (1.1)

1.2. Hiệu suất hệ dẫn động

Tra bảng 2.3 [1] trang 19 ta có:-Hiệu suất khớp nối = 0,99 kn

-Hiệu suất ổ lăn = 0,99 ( hiệu suất 1 cặp ổ lăn)ol

-Hiệu suất bộ truyền bánh răng trụ =0,97 ( 1 cặp bánh răng kín) br

-Hiệu suất của bộ truyền đai d = 0,95 ( bộ truyền băng để hở)Hiệu suất hệ dẫn động

Theo công thức 2.6[1] trang 19

 =

   

k ol. . .2 br d =0,99.0,99 .0,97.0,95 = 0,894 (1.2)2

1.3. Công suất cần thiết trên trục động cơ

Theo công thức 2.8[1] trang 19

P

yc

 = = 4,992 (kW) (1.3)

</div>Trang 11<div class="page_container" data-page="11">

---1.4. Số vòng quay trên trục làm việc

Theo công thức 2.8[1] trang 19

= 175,91 (vg/ph) (1.4)

1.5. Chọn tỉ số truyền sơ bộ

Tỉ số truyền sơ bộ của hệ thống , theo công thức 2.15[1] trang 21 usb = uđ . ubr (1.5)

Theo bảng 2.4 [1] chọn sơ bộ:

-Tỉ số truyền sơ bộ bộ truyền đai thang uđ = 2

-Tỉ số truyền sơ bộ bộ truyền bánh răng trong hộp giảm tốc 1 cấp ubr = 4 usb = 2.4 = 8

1.6. Số vòng quay sơ bộ của động cơ

Theo công thức 2.18[1] trang 21

</div>Trang 12<div class="page_container" data-page="12">

---Bảng 1.1. Thông số động cơ điện

Ký hiệuđộng cơ

Pđc (kW) nđc

(vòng/ph)

d

dc(kg)

2. Phân phối tỷ số truyền

-Tỉ số truyền chung của hệ thống

(1.7) -Chọn tỉ số truyền của bộ truyền đai uđ = 2 (1.8)

Tỷ số truyền của bộ truyền bánh răng trụ

(1.9)

3. Tính các thơng số trên các trục3.1. Tính số vòng quay trên các trục

</div>Trang 13<div class="page_container" data-page="13">

Số vòng quay trục làm việc: nct n2 175,93( /v ph) (1.12)

3.2. Tính cơng suất trên các trục

- Công suất trên trục công tác P = P = 4,463 (kW)CTlv

-Công suất trên trục ΙΙ ( trục gắn với bánh răng bị động ) :

(1.16) -Momen xoắn trên trục I:

11

</div>Trang 14<div class="page_container" data-page="14">

ctP

</div>Trang 15<div class="page_container" data-page="15">

---CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN THIẾT KẾ

BỘ TRUYỀN ĐAI THANG

1. Tính bộ truyền ngồi (đai thang)

Điều kiện làm việc:  Đặc tính làm việc: Êm Số ca: 2 (ca)

 Góc nghiêng bộ truyền ngồi: @ = 180 (độ) Thông số yêu cầu:

 Công suất trên trục chủ động: P = = 5 (kw) Mô men xoắn trên trục chủ động:  Số vòng quay trên trục chủ động: = Tỉ số truyền bộ truyền đai: u =

1. Chọn loại đai và tiết diện đai.

Từ thông số P và n1 ta chọn loại đai thang thường. (bảng 4.1 trang 59), tiết diện đai Б

2. Chọn đường kính hai đai

Tra bảng 4.13[1] (trang 59) được giới hạn đường kính bánh nhỏ. Ta có

d1= (140 ÷ 280) mm (2.1)

</div>Trang 16<div class="page_container" data-page="16">

d n

= = 13,42 m/s < = 25(m/s ) => thõa mãn

Chọn hệ số trượt 0.02.

Ta có = u. (1- ) = = 352,8 (mm)ɛ Chọn d = 355 (mm)2

</div>Trang 17<div class="page_container" data-page="17">

i= = 5,99 m/s < = 10

Thỏa mãn.

Xác định lại khoảng cách trục:Theo công thức 4.6[1] trang 54

(2.3) Trong đó

d d

= = 87,5 (mm)

</div>Trang 18<div class="page_container" data-page="18">

≥ 1200 Thỏa mãn.

Tra bảng 4.21 [1] trang 63 được: h0 = 4,2

</div>Trang 19<div class="page_container" data-page="19">

--- t = 19 e = 12,5 H = 16

Thay vào ta được: B = (1-1) . 19 + 2.12,5 =25Đường kính ngồi bánh đai:

6. Xác định lực căng ban đầu và lực tác dụng lên trục

Lực căng ban đầu

Chọn bộ truyền định kỳ điều chỉnh lực căng. Ta có

Tra bảng 4.22[1] (trang 64) theo tiết diện đai có qƂ m = 0,178 (kg/m) Ta có = 32,1 (N)

F0 =

Lực tác dụng lên trục bánh đai: (N)

7. Bảng thông số bộ truyền đai

Bảng 7.1.Thông số bộ truyền đai

</div>Trang 20<div class="page_container" data-page="20">

Đường kính đỉnh bánh đai nhỏ da1 188,4mm)Đường kính đỉnh bánh đai lớn da2 363,4 (mm)Đường kính chân bánh đai nhỏ df1 172,4 (mm)Đường kính chân bánh đai lớn df2 347,4 (mm)

</div>Trang 21<div class="page_container" data-page="21">

---CHƯƠNG 3: TÍNH TỐN THIẾT KẾ

BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG TRỤ RĂNG NGHIÊNG

*Thơng số yêu cầu:

4,7( W)

4,0514500( )

1. Chọn vật liệu bánh răng

Tra bảng 6.1[1](trang 92), chọn:Vật liệu bánh răng lớn- Nhãn hiệu thép: C45

- Chế độ nhiệt luyện: tôi cải thiện- Độ rắn: HB 192 240 , chọn HB 2 230

- Giới hạn bền b2750(MPa)

- Giới hạn chảy: ch2450(MPa)

Vật liệu bánh răng nhỏ:- Nhãn hiệu thép: C45

</div>Trang 22<div class="page_container" data-page="22">

Z Z KKS

Y Y K KS

Chọn sơ bộ:

RVxHRSxFZ Z KY Y K



</div>Trang 23<div class="page_container" data-page="23">

Bánh bị động:

HF

</div>Trang 24<div class="page_container" data-page="24">

</div>Trang 25<div class="page_container" data-page="25">

.( 1)

[ ] . .

Ha

</div>Trang 26<div class="page_container" data-page="26">

---K : hệ số phụ thuộc vật liệu làm bánh răng, K =43(MPa)a

T : momen xoắn trên trục chủ động T =62996(Nmm)1



H sb



: ứng suất tiếp xúc cho phép,



H sb



=495,95(MPa)u: Tỷ số truyền, u= 4,05

33

</div>Trang 27<div class="page_container" data-page="27">

---4. Xác định các thông số ăn khớp4.1. Modul

Zu

</div>Trang 28<div class="page_container" data-page="28">

. . .. . .

Z Z KY Y K



</div>Trang 29<div class="page_container" data-page="29">

Góc nghiêng của răng 14,530

Chiều rộng của vành răng bw50(mm)Đường kính vịng lăn dw149,58(mm)

w200, 42()

Đường kính đỉnh răng da153, 59(mm)2204, 41()

</div>Trang 31<div class="page_container" data-page="31">

---CHƯƠNG 4: TÍNH TỐN THIẾT KẾ TRỤC

1. Tính chọn khớp nốiThơng số đầu vào:

Hình 4.1.Nối trục đàn hồi

</div>Trang 32<div class="page_container" data-page="32">

---Ta chọn khớp nối theo điều kiện:

T Tdd

 

Trong đó: d : đường kính trục cần nối tdt35(mm):

T momen xoắn tính tốn

Momen xoắn tính tốn: Ttk T.

Trong đó:

k: hệ số làm việc, phụ thuộc vào loại máy công tácT: momen xoắn danh nghĩa trên trục: T=244816(Nmm)Tra bảng 16.1_[2]_trang 58, ta được k=1,2

T Tdd

 

Ta được: Kích thước cơ bản của khớp nối vịng đàn hồi (mm):

Bảng 4.1.Kích thước cơ bản của khớp nối vịng đàn hồi (mm)

</div>Trang 33<div class="page_container" data-page="33">

40 170

80 175

110 71 130

Tra bảng 16.10b_[2]_trang 69, với Tt293779,2(Nmm)ta được:

Bảng 4.2.Kích thước cơ bản của vòng đàn hồi

1.2. Kiểm tra độ bền của vòng đàn hồi

Điều kiện sức bền dập của vòng đàn hồiỨng suất dập tác dụng vào vòng đàn hồi

201

</div>Trang 34<div class="page_container" data-page="34">

--- 

d :ứng suất dập cho phép của vòng cao su

 

u :ứng suất cho phép của chốt

1.4. Các thơng số cơ bản của nối trục vịng đàn hồi

Bảng 4.3. Các thông số cơ bản của nối trục vịng đàn hồi

Momen xoắn lớn nhất có thể truyền được

Đường kính lớn nhất có thể của trục nối

2. Thiết kế trục

2.1. Chọn vật liệu chế tạo trục

Dựa vào yêu cầu tính tốn đã cho, ta chọn:

</div>Trang 35<div class="page_container" data-page="35">

---Vật liệu chế tạo trục- Nhãn hiệu thép: C45

- Chế độ nhiệt luyện: tôi cải thiện- Giới hạn bền: b750(MPa)

- Ứng suất xoắn cho phép:

 

 (15 30)( MPa)

2.2. Xác định sơ bộ đường kính trục

Đường kính trục được xác định bằng momen xoắn theo cơng thức sau:

 

3

Trong đó:

27,59( )0,2 0,2.15

</div>Trang 36<div class="page_container" data-page="36">

--- 

2 33

34,43( )0,2 0,2.30

2.3. Xác định lực từ các chi tiết, bộ truyền tác dụng lên trục( kèm sơ đồ đặt lực chung):

Lực từ bánh đai tác dụng lên trục: Fr605,95( )N

Lực tác dụng lên bánh răng trụ răng nghiêng:

2541,19( )955,48( )

658,62( )

ttrraa

</div>Trang 37<div class="page_container" data-page="37">

l12= lc14

l22= -lc22

Hình 4.2. Sơ đồ đặt lực chung

</div>Trang 38<div class="page_container" data-page="38">

---2.4. Xác định sơ bộ khoảng cách giữa các điểm đặt lực và gối đỡ

Trục I

Trục II

</div>Trang 39<div class="page_container" data-page="39">

---Hình 4.3.Khoảng cách giữa các điểm đặt lực

Theo bảng 10.3_[1]_trang 189, ta chọn

k

: khoảng cách từ mặt mút của chi tiết quay đến thành trong của hộp

hoặc khoảng cách gữa các chi tiết quay, chọn k = 10(mm)12

k

: là khoảng cách từ mặt mút ổ đến thành trong của vỏ hộp,

chọn

k

2=10(mm)3

k

: là khoảng cách từ mặt mút của chi tiết quay đến thành nắp ổ, chọn k3

</div>Trang 41<div class="page_container" data-page="41">

3.Tính tốn thiết kế trục3.1.Tính tốn thiết kế trục I3.1.1. Tính phản lực cho trục I

Ta giả sử phản lực gối tựa trên hai gối đỡ (0) và (1) như hình dưới đây:

955, 482541,19605,95.sin 45428, 47.cos 45428, 47

odyd

</div>Trang 42<div class="page_container" data-page="42">

13 1311 11

13 1311 11141112

1270,595( )829,85( )1270,595( )

480,32( )

955, 482541,19605,95.sin 45428, 47.cos 45428, 47

1270,595( )829,85( )1270,595( )

480,32( )

 



</div>Trang 43<div class="page_container" data-page="43">

54220,0590

</div>Trang 44<div class="page_container" data-page="44">

- Tại tiết diện 1:

x11ytđ111111

</div>Trang 45<div class="page_container" data-page="45">

--- Tại tiết diện 4:

3.1.4. Tính đường kính trục theo momen tương đương

Chọn vật liệu chế tạo trục là thép 45 có ứng suất cho phép:

Theo cơng thức 10.17_[1]_trang 194, ta có cơng thức tính đường kính trục tại các tiết diện j theo công thức:

tđjMd =

- Tại tiết diện 1:

3 tđ11 311

</div>Trang 46<div class="page_container" data-page="46">

 Xác định mối ghép then cho vị trí trục I lắp bánh răng, d =28(mm) , chọn13

then bằng, tra bảng 9.1a_[1]_trang 173, ta có:- Chiều rộng then: b=8(mm)

- Chiều cao then: h=7(mm)

- Chiều sâu rãnh then trên trục: t =4(mm)1

- Chiều sâu rãnh then trên lỗ: t =2,8(mm)2

- Chiều dài then:

l=(0,8÷0,9)l =(0,8÷0,9).40=(32÷36)(mm)Chọn: l=35(mm)

</div>Trang 47<div class="page_container" data-page="47">

--- Xác định mối ghép then cho vị trí trục I lắp bánh đai, d =22(mm) , chọn then14

bằng, tra bảng 9.1a_[1]_trang 173, ta có:- Chiều rộng then: b=8(mm)- Chiều cao then: h=7(mm)

- Chiều sâu rãnh then trên trục: t =4(mm)1

- Chiều sâu rãnh then trên lỗ: t =2,8(mm)2

- Chiều dài then:

l=(0,8÷0,9)l =(0,8÷0,9).40=(32÷36)(mm)Chọn: l=35(mm)

3.1.5.2. Kiểm nghiệm then theo độ bền dập và độ bền cắt

Theo cơng thức 9.1, 9.2_[1]_trang 173, ta có:

d.l .b

Tra bảng 9.5_[1]_trang 178, với dạng lắp cố định, vật liệu làm moay ơ bằng

thép và chế độ tải trọng làm việc êm, ta có:

[σ ]=150(MPa)[τ ]=40(MPa)

Với: [τ ]là ứng suất cắt cho phép làm việc êmcc

[τ ]=(40÷60)(MPa)

</div>Trang 48<div class="page_container" data-page="48">

Kiểm nghiệm:

σ =42,85(MPa) [σ ]=150(MPa)τ =16,07(MPa) [τ ]=40(MPa)

t1Ic

</div>Trang 49<div class="page_container" data-page="49">

 Then tại vị trí này thoả mãn điều kiện bền dập và cắt

3.1.6. Kiểm nghiệm trục theo độ bền mỏi

Độ bền của trục được đảm bảo nếu hệ số an toàn tại các tiết diện nguy hiểm

thoả mãn điều kiện:

σjτjj 2 2σjτj

σs =

K .σ +ψ .στs =

</div>Trang 50<div class="page_container" data-page="50">

σ =0,436σ =0,436.600=261,6(MPa)τ =0,58σ =0,58.261,6=151,728(MPa)ajajmjmj

σ ,τ ,σ ,τ

: là biên độ và trị số trung bình của ứng suất pháp và ứng suất

tiếp tại tiết diện j, do trục quay một chiều

0jMσ =

WTτ =τ =

Với: W ,Wj0j

: là momen cản uốn và momen cản xoắn tại tiết diện j của trục

ψ ,ψ : là hệ số kể đến ảnh hưởng của các trị số ứng suất trung bình đến độ

bền mỏi. Tra bảng 10.7_[1]_trang 197 với σ =600(MPa) , ta có: bστψ =0,05ψ =0

K ,K K ,Kσdjτdj: là hệ số xác định theo cơng thức sau:

εK =

Trong đó:

</div>Trang 51<div class="page_container" data-page="51">

K : là hệ số tăng bề mặt trục, phụ thuộc vào phương pháp tăng bề mặt, ở đây ta không dùng các phương pháp tăng bền bề mặt. Tra bảng 10.9_[1]_trang 197, chọn K =1y

M =M =0(Nmm)T =T =62996(Nmm)d =d =22(mm)

Tra bảng 10.6_[1]_trang 196 với d =22(mm)j

Ta có:

j

</div>Trang 52<div class="page_container" data-page="52">

- Ảnh hưởng của độ dôi:

Tra bảng 10.11_[1]_trang 198, nội suy ta có:

- Ảnh hưởng của rãnh then:

Tra bảng 10.10_[1]_trang 198, ta có:

στε =0,85ε =0,78

Tra bảng 10.12_[1]_trang 199 với trục σ =600(MPa)b , nội suy ta có:

στK =1,76K =1,54

τxττdj

</div>Trang 53<div class="page_container" data-page="53">

M =M =39083,775(Nmm)T =T =62996(Nmm)d =d =25(mm)

Tra bảng 10.6_[1]_trang 196, với d =25(mm)j

Ta có:

3 3jj

Do tiết diện này nằm ở ổ lăn nên tiết diện bề mặt trục lắp có độ dôi ra. Chọn kiểu lỗ k6.

</div>Trang 54<div class="page_container" data-page="54">

--- Ảnh hưởng của độ dôi:

Tra bảng 10.11_[1]_trang 198, nội suy ta có:

Ta có:

M =M =88952,83(Nmm)T =T =62996(Nmm)d =d =28(mm)



</div>Trang 55<div class="page_container" data-page="55">

Do tiết diện này nằm ở bánh răng nên tiết diện bề mặt trục lắp có độ dơi ra. Chọn kiểu lỗ k6.

- Ảnh hưởng của độ dơi:

Tra bảng 10.11_[1]_trang 198, nội suy ta có:

- Ảnh hưởng của rãnh then:

Tra bảng 10.10_[1]_trang 198, ta có:

στε =0,888ε =0,826

Tra bảng 10.12_[1]_trang 199, với trục σ =600(MPa)b , nội suy

στK =1,81K =1,46

</div>Trang 56<div class="page_container" data-page="56">

 

-1τj

</div>Trang 57<div class="page_container" data-page="57">

---3.2.Tính tốn thiểt kế trục II3.2.1.Tính tốn thiết kế trục II

2536,24( )116,86( )

758,23( )1072,34( )

xyxy

</div>Trang 58<div class="page_container" data-page="58">

4,95( )116,86( )

1782,96( )1072,34( )

 

Vậy Fk22ngược chiều Ft23

4,95( )116,86( )

1782,96( )1072,34( )

 

Với từng giá trị phản lực gối tựa tính được ở trên, nếu phản lực tính ra giá trịâm thì ta cần đổi chiều phản lực.

</div>Trang 59<div class="page_container" data-page="59">

---3.2.2.Vẽ biểu đồ momen

TH1: Fk22cùng chiều Ft23

22232323w 2

753,28( )2541,19( )955,48( )658,62( )200,42

2536,24( )1072,34( )758,23( )116,86( )



</div>Trang 60<div class="page_container" data-page="60">

6485,7355,5

</div>Trang 61<div class="page_container" data-page="61">

---TH2: Fk22ngược chiều Ft23

2323w 2

753,28( )2541,19( )955,48( )658,62( )200,424,95( )116,86( )1782,96( )1072,34( )



</div>Trang 62<div class="page_container" data-page="62">

6485,73

</div>Trang 63<div class="page_container" data-page="63">

---3.2.3. Tính momen tương đương

Tính theo trường hợp Fk22ngược chiều Ft23

Theo cơng thức 10.15, 10.16_[1]_trang 194, ta có:Momen uốn tổng:

22yj( )

</div>Trang 64<div class="page_container" data-page="64">

3.2.4. Tính đường kính các trục theo momen tương đương

Chọn vật liệu làm trục là thép 45 có ứng suất cho phép:

   63(MPa)

Theo cơng thức 10.17_[1]_trang 194, ta có cơng thức tính đường kính trục

tại các tiết diện j theo cơng thức: 3

 

- Tại tiết diện 0: 20 3

 

20 3219512,31

</div>Trang 65<div class="page_container" data-page="65">

- Chiều sâu rãnh then trên trục: t15(mm)

- Chiều sâu rãnh then trên lỗ: t23,3(mm)

- Chiều dài then: l(0,8 0,9) lm23(0,8 0,9).50 (40 45)(   mm)

</div>Trang 66<div class="page_container" data-page="66">

- Chiều sâu rãnh then trên trục: t15(mm)

- Chiều sâu rãnh then trên lỗ: t23,3(mm)

- Chiều dài then: l(0,8 0,9) lm22(0,8 0,9).60 (48 54)(   mm)

Chọn l50(mm)

3.2.5.2. Kiểm nghiệm then theo độ bền dập và độ bền cắt

Theo công thức 9.1, 9.2_[1]_trang 173, ta có:

d.l .b

[σ ]=100(MPa)[τ ]=40(MPa)



</div>Trang 67<div class="page_container" data-page="67">

Kiểm nghiệm:

σ =95,44(MPa) [σ ]=100(MPa)τ =35,7(MPa) [τ ]=40(MPa)

Then tại vị trí này thoả mãn điều kiện bền dập và cắt

3.2.6. Kiểm nghiệm trục theo độ bền mỏi

Độ bền của trục được đảm bảo nếu hệ số an toàn tại các tiết diện nguy hiểm

thoả mãn điều kiện:

σjτjj 2 2

s -s

</div>Trang 68<div class="page_container" data-page="68">

σs =

K .σ +ψ .στs =

σ =0,436σ =0,436.750=327(MPa)τ =0,58σ =0,58.327=189,66(MPa)

σ ,τ ,σ ,τ : là biên độ và trị số trung bình của ứng suất pháp và ứng suất

tiếp tại tiết diện j, do trục quay một chiều

Mσ =

WTτ =τ =

Với: W ,Wj0j: là momen cản uốn và momen cản xoắn tại tiết diện j của trục

</div>Trang 69<div class="page_container" data-page="69">

M =M =0(Nmm)T =T =244816(Nmm)d =d =34(mm)

Do M =0(Nmm) nên ta chỉ kiểm tra hệ số an tồn khi chỉ tính riêng ứng suất tiếp22

Tra bảng 10.6_[1]_trang 196 với d =34(mm)j

Ta có:

- Ảnh hưởng của độ dôi:

Tra bảng 10.11_[1]_trang 198, nội suy ta có:

- Ảnh hưởng của rãnh then:

Tra bảng 10.10_[1]_trang 198, ta có:

ε =0,88ε =0,81

</div>Trang 70<div class="page_container" data-page="70">

---Tra bảng 10.12_[1]_trang 199 với trục σ =750(MPa)b , nội suy ta có

K =1,95K =1,8

K .τ +ψ .τ 2,32.17,24+0,05.17,24

Kiểm tra: s =s =4,64 [s]=(2,0÷4,0)jτj ( thoả mãn ) Kiểm nghiệm tại tiết diện lắp ổ lăn

Ta có:

M =M =56872,64(Nmm)T =T =244816(Nmm)d =d =35(mm)

Tra bảng 10.6_[1]_trang 196, với d =35(mm)j

</div>

đồ án môn học chi tiết máy thiết kế hệ dẫn động băng tải

<b>ĐỒ ÁN MÔN HỌCCHI TIẾT MÁY</b>

<b>---LỜI NÓI ĐẦU</b>

<b>---CHƯƠNG 1. TÍNH ĐỘNG HỌC</b>

   

<i>P</i>

<b>Ký hiệuđộng cơ</b>

<i>d</i>

<b>---CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN THIẾT KẾ</b>

<b> BỘ TRUYỀN ĐAI THANG</b>

<b>---CHƯƠNG 3: TÍNH TỐN THIẾT KẾ </b>

<b>BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG TRỤ RĂNG NGHIÊNG</b>









<b>---CHƯƠNG 4: TÍNH TỐN THIẾT KẾ TRỤC</b>

<b>Bảng 4.1.Kích thước cơ bản của khớp nối vịng đàn hồi (mm)</b>

<b>Bảng 4.2.Kích thước cơ bản của vòng đàn hồi </b>

--- 

 

 

 

--- 

<b>---Hình 4.3.Khoảng cách giữa các điểm đặt lực</b>

<i>k</i>

<i>k</i>

<i>k</i>

<i>k</i>

   63(<i>MPa</i>)

 

 

Tài liệu liên quan

Tài liệu bạn tìm kiếm đã sẵn sàng tải về