Tính toán bê tông côt thép cho nhà công nghiệp

2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000
6000 6000 6000 6000
6000 6000 6000 6000 6000
1 4 7 10
13
16
A
B
C
D
E
E
D
C
B
A
L
2
L
2
L
2
L
2
3 L
1
3 L
1
3 L
1
3 L

1
3 L
1
1000
1
I. MẶT BẰNG SÀN
Công trình: Nhà công nghiệp
Mặt bằng tầng thứ i
Tường chịu lực có chiều dày t = 330 mm
Cột tiết diện 300 × 300
Bê tông B15 tương ứng M200 ⇒ R
b
= 8,5 < 15 MPa ⇒ ξ
Pl
= 0,37 và α
PL

= 0,30
Hệ số điều kiện làm việc của bê tông γ
b2
= 1,0
Cốt thép chọn để tính toán
+ d ≤ 10 dùng loại thép CI
+ d ≥ 10 dùng loại thép CII
Mặt bằng sàn + dầm phụ + dầm chính
BẢNG TỔNG HỢP SỐ LIỆU TÍNH TOÁN
t L
1
L
2

P
c
γ
f,p
Cốt thép
Bê tông B15 Thép sàn Cốt đai Cốt dọc
1. G¹ch Ceramic dµy 10mm
2. V÷a lãt dµy 25 mm
3. Bª t«ng cèt thÐp B15 dµy = h
b
4. V÷a tr¸t trÇn m¸c 50 dµy 20
Đồ án bê tông cốt thép
d ≤ 10 d ≤ 10 d ≥ 12
mm m m T/m
2
MPa MPa MPa MPa
330 2,0 6,0 0.7 1,2
R
b
= 8,5
R
bt
= 0,75
γ
b
= 1,0
R
s
= 225 R
sw

= 175 R
s
= 280
ĐỔI CÁC ĐƠN VỊ ĐỂ THUẬN CHO VIỆC TINH TOÁN
Trạng thái Ký hiệu Đơn vị
gốc
Đơn vị chuyển
đổi
Hoạt tải tiêu chuẩn P
c
0.7 T/m
2
7 KN/m
2
Cường độ chịu nén dọc trục của bê
tông
R
b
8,5 MPa
8,5 × 10
3
KN/m
2
Cường độ chịu kéo dọc trục của bê
tông
R
bt
0,75 MPa
7,5× 10
3

KN/m
2
Cường độ chịu kéo của cốt thép dọc R
s
(sàn) 225 MPa
225 × 10
3
KN/m
2
Cường độ chịu kéo của cốt thép dọc
(dầm)
R
s
và
R
s
’
280 MPa
280 × 10
3
KN/m
2
Cường độ chịu kéo của cốt thép
ngang
R
sw
175 MPa
175 × 10
3
KN/m

2
II. TÍNH TOÁN BẢN SÀN.
1.Các lớp cấu tạo sàn.

Gạch Ceramic
δ = 10 mm γ
g
= 20 KN/m
3
γ
f
= 1,2
Vữa lót
δ = 25 mm γ
v
= 18 KN/m
3
γ
f
= 1,3
Bê tông cốt thép
δ = h
b
mm γ
bt
= 25
KN/m
3
γ
f

= 1,1
2
Đồ án bê tông cốt thép
Vữa trát
δ = 20 mm γ
g
= 18 KN/m
3
γ
f
= 1,3
2. Phân loại bản sàn.
- Xét tỷ số hai cạnh ô bản:

1
2
L
L
=
2
6
= 3 > 2 ⇒ Bản thuộc loại bản dầm, bản làm việc theo một
phương cạnh ngắn.
3. Chọn sơ bộ kích thước các bộ phận sàn.
h
b
=
m
DL
1

=
30
20001×
= 67 mm > h
min
= 60 mm
Chọn h
b
= 70 mm
- Xác định sơ bộ kích thước dầm phụ
Chiều cao dầm phụ: h
dp
=
dp
L






÷
16
1
12
1
=
6000
16
1

12
1






÷
= 500 ÷
375 mm
Chọn h
dp
= 400
Chiều rộng dầm phụ: b
dp
=
dp
h






÷
4
1
2
1

=
400
4
1
2
1






÷
= 200 ÷ 100
mm
Chọn b
dp
= 200 mm
- Xác định sơ bộ kích thước dầm chính
Chiều cao dầmchính: h
dc
=
dc
L







÷
12
1
8
1
=
6000
12
1
8
1






÷
= 750÷
500 mm
Chọn h
dc
= 600
Chiều rộng dầmchính: b
dc
=
dc
h







÷
4
1
2
1
=
600
4
1
2
1






÷
= 300 ÷ 150
mm
Chọn b
dc
= 300 mm
4. Sơ đồ tính
- Cắt theo phương cạnh ngắn một dải có chiều rộng b = 1,0 m xem bản
như một dầm liên tục nhiều nhịp, gối tựa là tường và các dầm phụ.

- Bản sàn được tính theo sơ đồ khớp dẻo, nhịp tính toán lấy theo mép gối.
+/ Đối với nhịp biên.
3
330
1770
120
2000
200
1800
2000
200
1 2 3
Đồ án bê tông cốt thép
L
b
= L
1
-
2
dp
b
-
2
t
+
2
b
h
= 2000 -
2

200
-
2
330
+
2
70
= 1770 mm = 1,77
m
+/ Đối với nhịp giữa.
L
g
= L
1
- b
dp
= 2000 - 200 = 1800 mm = 1,8 m
SƠ ĐỒ NHỊP TÍNH TOÁN CỦA BẢN SÀN
5. Xác định tải trọng.
5.1- Tĩnh tải.
- Xác định trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo sàn.
g
s
= Σ(γ
fi
× γ
i
× δ
i
)

LẬP BẢNG TÍNH
TT Lớp Cấu tạo
Chiều
dày
δ (m)
Trọng
lượng
riêng
γ
i
(KN/m
3
)
Hệ số tin
cậy về tải
trọng γ
f,i
Giá trị
tính toán
g
s
(KN/m
2
)
0 1 2 3 4 5
1 Gạch Ceramic 0,01 20 1,2 0,24
2 Vữa lót 0,025 18 1,3 0,59
3 Bê tông cốt thép 0,07 25 1,1 1,93
4 Vữa trát trần 0,02 18 1,3 0,47
Tổng tĩnh tải tác dụng lên sàn. 3,23

4
1770 1800
3.31 KNm
3.41 KNm
2.36 KNm
2.36 KNm
2.36 KNm
BiÓu ®å m« men sµn
p
s
s
g
Đồ án bê tông cốt thép
5.2 - Hoạt tải.
P
s
= γ
f,i
× P
c
= 1.2 × 7 = 8,4 KN/m
2

5.3 - Tổng tải trọng tác dụng lên sàn ứng với dải bản b = 1 m.
q
s
= (g
s
+ p
s

) × b = (3,23 + 8,4) = 11,63 KN/m
2

6. Xác định nội lực .
- Mô men lớn nhất ở nhịp biên.
M
nb
=
11
2
bs
Lq
=
11
77,163,11
2
×
= 3,31 KNm
- Mô men lớn nhất ở gối biên ( gối thứ 2 ).
M
gb
= -
11
2
gs
Lq
= -
11
80,163,11
2

×
= - 3,43 KNm
- Mô men lớn nhất ở các nhịp giữa và gối giữa.
M
ng,gg
= ±
16
2
gs
Lq
= ±
16
80,163,11
2
×
= ±2,36 KNm
7. Vẽ biểu đồ mô men.
5
Đồ án bê tông cốt thép
8. Tính cốt thép.
Giả thiết a = 15mm ⇒ h
o
= 70 – 15 = 55 mm = 0,055 m.
*Tính thép cho nhịp biên.
α
m
=
o
b
ng

bhR
M
2
=
23
055.01105,8
31,3
×××
= 0,129 < α
PL
= 0,30
ξ = 1-
129,021 ×−
= 0,139
A
s
=
s
ob
R
bhR
ξ
=
3
3
10225
055,01105,8139,0
×
××××
= 2,88 × 10

-4
m
2
= 288
mm
2

Chọn φ 6/8 @ 130 có A
sc
= 302 mm
2
(Sai số +4,86%).
- Kiểm tra hàm lượng.
µ =
o
s
bh
A
× 100% =
551000
302
×
× 100% = 0,55%
µ
Max
= ξ
pl
s
b
R

R
=
3
3
10225
108,5 0,37
×
××
× 100% = 1,40%
µ
Min
= 0.05% < µ = 0,55% < µ
Max
= 1,40% ⇒ Thoả mãn điều kiện.
*Tính thép cho gối biên.
α
m
=
o
b
gb
bhR
M
2
=
23
055.01105,8
43,3
×××
= 0,133 < α

PL
= 0,30
ξ = 1-
133,021 ×−
= 0,143
A
s
=
s
ob
R
bhR
ξ
=
3
3
10225
055,01105,8143,0
×
××××
= 2,97 × 10
-4
m
2
= 297
mm
2

Chọn φ6/8 @ 130 có A
sc

= 302 mm
2
(Sai số +1,68%).

-Kiểm tra hàm lượng.
µ =
o
s
bh
A
× 100% =
551000
302
×
× 100% = 0,55%
µ
Max
= ξ
pl
s
b
R
R
=
3
3
10225
108,5 0,37
×
××

× 100% = 1,40%
µ
Min
= 0.05% < µ = 0,55% < µ
Max
= 1,40% ⇒ Thoả mãn điều kiện.
*Tính thép cho nhịp giữa và gối giữa.
α
m
=
o
b
ggng
bhR
M
2
,
=
23
055.01105,8
36,2
×××
= 0,092 < α
Pl
= 0,30
6
Đồ án bê tông cốt thép
ξ = 1-
092,021 ×−
= 0,0967

A
s
=
s
ob
R
bhR
ξ
=
3
3
10225
055,01105,80967,0
×
××××
= 2,01 × 10
-4
m
2
= 201
mm
2

Chọn φ6 @ 130 có A
sc
= 218 mm
2
(Sai số +5,5%).

Kiểm tra hàm lượng.

µ =
o
s
bh
A
× 100% =
551000
218
×
× 100% = 0,40%
µ
Max
= ξ
pl
s
b
R
R
=
3
3
10225
108,5 0,37
×
××
× 100% = 1,40%
µ
Min
= 0.05% < µ = 0,40% < µ
Max

= 1,40% ⇒ Thoả mãn điều kiện.
KẾT QUẢ TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO BẢN SÀN
Tiết diện
M
KNm
α
m
ξ
A
s
(mm
2
/m)
µ
(%)
Chọn cốt thép
φ
(mm)
@
(mm)
A
sc
(mm
2
/m)
Nhịp biên 3,31 0,129 0,139 288 0,52 6/8 130 296
Gối biên -3,43 0,133 0,143 297 0,54 6/8 130 296
Nhịp giữa , gối giữa
±2,36
0,092 0,096 201 0,36 6 130 218

9. Bố trí cốt thép
h
b
< 80 mm ⇒ Không xét đến hệ số α.
Bố trí thép nhịp và gối tách riêng.
*Cốt thép cấu tạo chịu mô men âm dọc theo các gối biên và phía trên
dầm chính được xác định:
A
s,ct
≥ φ6 @ 200
50% A
s
gối giữa = 0,5 × 201 = 100 mm
2
Chọn φ6 @ 200 (A
sc
= 141 mm
2
)
*Cốt thép phân bố chọn theo điều kiện
1
2
L
L
> 3 ⇒ A
s, pb
≥ 15%A
st
= 0,15 × 298 = 447 mm
2

Chọn φ6 @ 300 (A
sc
= 94 mm
2
)
*Đối với các ô bản có dầm liên kết ở bốn bên thì ta giảm 20% lượng thép
so với kết quả tính được.
- ở các gối giữa và các nhịp giữa.
7
Đồ án bê tông cốt thép
A
s
= 0,8 × 201 = 160 mm
2
Chọn φ6 @ 160 (A
sc
= 166 mm
2
)
*Chiều dài đoạn neo cốt thép nhịp vào gối tựa: L
an

≥
10d
8
E
D
C
B

A
16
13
10741
Vïng gi¶m 20% cèt thÐp
200020002000
60006000
200020002000
6000
2000 20002000200020002000
6000
200020002000
6000
6000 6000 6000 6000
A A
B B
C CD D
L = 380
φ
6 @ 200
330 300
2φ
6 @300
9
5
450 300 450
4φ
6 @300
9
φ

6 @ 200
L = 1200
8
70
400
600
MÆt c¾t C - C MÆt c¾t D - D
70
600
120
L = 29830
L = 29830
Đồ án bê tông cốt thép
9
MÆt c¾t b - b
5
φ
6 @ 260
L = 1920
1
φ
6 @ 200
L = 380
5
φ
6 @130
4
L = 1100
L = 26000
φ

6 @160
6
φ
6 @160
L = 1100
4
4
L = 1100
φ
6 @130
6
φ
6 @130
L = 26000
L = 1100
4
φ
6 @ 260
5
L = 380
φ
6 @ 200
1
L = 1920
φ
6 @260
5
6060
60
60

60
60
60
60
60
60
60
60
50 50
50
50
50
50
L = 23880
L = 23880
L = 23880
L = 23880
L = 23880
L = 23880
1
60
60
50 50
3
φ
8 @ 260
L = 1100
2
L = 1920
φ

8 @260
60
60
3
φ
8 @130
L = 1100
50 50
2
L = 1920
φ
8 @ 260
130
130
130
130
1
3
MÆt c¾t a - a
1
φ
6/8 @130
φ
6 @ 300
φ
6 @ 300
450 200 450
2000 2000
4φ
6 @300

φ
6 @130
L = 1920
L = 26000
φ
6 @130
300330 450200450
2
7
4
7
7
7
4
φ
6/8 @130
4φ
6 @300
3
2φ
6 @300
7
φ
6 @ 200
L = 380
L = 1100
L = 1100
L = 1100
L = 1100
L = 380

φ
6 @ 200
7
2φ
6 @300
3
4φ
6 @300
φ
6/8 @130
2
7
7
7
4
7
1
450 200 450330 300
φ
6 @160
L = 26000
L = 1920
φ
6 @160
4φ
6 @300
20002000
450200450
φ
6 @ 300

φ
6 @ 300
φ
6/8 @130
Đồ án bê tông cốt thép
10
S¬ ®å tÝnh cña dÇm phô
C
B
A
Đồ án bê tông cốt thép
III. TÍNH TOÁN CỐT THÉP DẦM PHỤ
1.Sơ đồ tính.
Xác định nhịp tính toán: Lấy theo mép gối tựa.
-Đối với nhịp biên.
L
b
= L
2
-
2
dc
b
-
2
t
+
2
dp
C

= 6000 -
2
300
-
2
330
+
2
220
= 5795 mm = 5,795 m
-Đối với nhịp giữa.
L
b
= L
2
– b
dc
= 6000 - 300 = 5700 mm = 5,70 m
2. Xác định tải trọng.
2.1 Tĩnh tải.
* Trọng lượng bản thân dầm phụ.
g
o
= γ
f,g
× γ
bt
× b
dp
(h

dp
- h
b
) = 1,1 × 25 × 0,2 (0,4 – 0,07) = 1,82
KN/m
* Tĩnh tải từ bản sàn truyền vào.
g
1
= g
s
+ L
1
= 3,23 × 2,0 = 6,46 KN/m
* Tổng tĩnh tải
g
dp
= g
o
+ g
1
= 1,82 + 6,46 = 8,28
2.2 Hoạt tải.
P
dp
= P
s
× L
1
= 8,4 × 2 = 16,8 KN/m
2.3 Tổng tải trọng tác dụng lên dầm phụ.

q
dp
= g
dp
+ P
dp
= 8,28 + 16,8 = 25,08 KN/m
3. Xác định nội lực
3.1 Biểu đồ bao mô men
*Xét tỉ số:
dp
dp
g
P
=
28,8
8,16
= 2,0
*Mô men âm triệt tiêu cách mép gối tựa một đoạn.
X
1
= k × L
b
= 0,25 × 5,795 = 1,45 m = 1450 mm
11
Đồ án bê tông cốt thép
*Mô men dương triệt tiêu cách mép gối tựa một đoạn.
Đối với nhịp biên:
X
2

= 0,15 × L
b
= 0,15 × 5,795 = 0,87 m = 870 mm
Đối với nhịp giữa:
X
3
= 0,15 × L
b
= 0,15 × 5,70 = 0,86 m = 860 mm
*Mô men dương lớn nhất cách gối tựa biên một đoạn.
X
4
= 0,425 × L
b
= 0,425 × 5,795 = 2,46 m = 2460 mm
BẢNG XÁC ĐỊNH TUNG ĐỘ BIỂU ĐỒ BAO MÔ MEN CỦA DẦM PHỤ
Nhịp
Tiết
diện
L
b
q L
b
2
(KN/m)
β
Max
β
Min
M

Max
M
Min
1 2 3 4 5 6 7 8
Biên
0
5,795 842
0 0
1 0,065 54,73
2 0,090 75,78
0,425L
b
0,091 76,62
3 0,075 63,15
4 0,020 16,84
5 -0,0715 -60,20
Thứ 2
6
5,70 815
0,018 -0,030 14,67 -24,45
7 0,058 -0,009 47,27 -7,34
0,5L
g
0,0625 50,94
8 0,058 -0,006 47,27 -4,89
9 0,018 -0,024 14,67 -19,56
10 -0,0625 -50,94
3.2 Biểu đồ bao lực cắt
Gối 1:
Q

1
= 0,4 × q
dp
× L
b
= 0,4 × 25,08 × 5,795 = 58,14 KN
Gối 2: Bên trái
Q
1
t
= 0,6 × q
dp
× L
b
= 0,6 × 25,08 × 5,795 = 87,20 KN
Gối 2: Bên phải
Q
2
p
= Q
3
t
= Q
3
p
= 0,5 × q
dp
× L
g
= 0,5 × 25,08 × 5,70 = 71,48 KN

12
2850
860
860
2460
870
1450
Q
KN
KN.m
M
71,48
71,48
71,48
87,20
58,14
BiÓu ®å bao néi lùc cña dÇm phô
14,67
16,84
60,2
47,27
50,94
47,27
14,67
50,94
19,56
4,89
7,34
24,45
63,15

76,62
75,78
54,73
0 1098
7
6
54
321
Đồ án bê tông cốt thép
13
400
200
1800
800200800
400
330 70
Đồ án bê tông cốt thép
4. Tính cốt thép.
4.1 Cốt dọc
* Tại tiết diện ở nhịp.
Tương ứng với giá trị mô men dương, bản cánh chịu nén, tiết diện tính
toán là tiết diện chữ T.
Xác định S
c
: Dầm phụ trong sàn toàn khối nên ta xét điều kiện
S
c
≤
( )
6

2 dc
bL −
=
6
3006000 −
= 950 mm
( )
2
1 dp
bL −
=
2
2002000 −
= 800 mm
Chọn S
c
’ = 800 mm
Chiều rộng bản cánh.
b
f
’ = b
dp
+ 2 S
c
’ = 200 + 2×800 = 1800 mm
kích thước tiết diện chữ T
(b
f
’ = 1800 ; h
f

’ = 70 ; b = 200 ; h = 400)
Xác định vị trí trục trung hoà.
Giả thiết a = a’= 40mm ⇒ h
o
= h - a = 400 - 40 =360 mm.
M
f
= R
b
b
f
’ h
f
’(h
o
- 0,5 h
f
’) = 8,5 × 10
3
× 1,80 × 0,07(0,36 - 0,5×0,07) =
348,08 KNm
⇒ M < M
f
nên trục trung hoà đi qua cánh, tính cốt thép theo tiết diện chữ
nhật
b
f
’ × h
dp
= 1800 × 400 mm

*Tại tiết diện ở gối
Tương ứng với giá trị mô men âm, bản cánh chịu kéo, tính cốt thép theo
tiết diện chữ nhật b
dp
× h
dp
= 200 × 400 mm.
14
Đồ án bê tông cốt thép
*Tính thép cho nhịp biên ( 1800
×
400 )
α
m
=
o
b
nb
bhR
M
2
=
23
36.080,1105,8
62,76
×××
= 0,0386 < α
PL
= 0,30
ξ = 1-

0386,021 ×−
= 0,0394
A
s
=
s
ob
R
bhR
ξ
=
3
3
10280
36,080,1105,80395,0
×
××××
= 7,77 × 10
-4
m
2
=
7,77 cm
2

Chọn 2φ 16 + 1φ 22 có A
sc
= (4,02 + 3,80)= 7,82 (Sai số + 0,64%).
- Kiểm tra hàm lượng.
µ =

o
s
bh
A
× 100% =
3620
82,7
×
× 100% = 1,09%
µ
Max
= ξ
pl
s
b
R
R
=
3
3
10280
108,5 0,37
×
××
× 100% = 1,1%
µ
Min
= 0.05% < µ = 1,09% < µ
Max
= 1,1% ⇒ Thoả mãn điều kiện.

*Tính thép cho gối biên ( 200
×
400 )
α
m
=
o
b
gb
bhR
M
2
=
23
36.02,0105,8
2,60
×××
= 0,273 < α
PL
= 0,30
ξ = 1-
273,021 ×−
= 0,326
A
s
=
s
ob
R
bhR

ξ
=
3
3
10280
36,02,0105,8326,0
×
××××
= 7,13 × 10
-4
m
2
= 7,13
cm
2

Chọn 2φ 18 + 2φ 12 có A
sc
= (5,09 + 2,26) = 7,35 (Sai số + 3,1%).
- Kiểm tra hàm lượng.
µ =
o
s
bh
A
× 100% =
3620
35,7
×
× 100% = 1,02%

µ
Min
= 0.05% < µ = 1,02% < µ
Max
= 1,1% ⇒ Thoả mãn điều kiện.
*Tính thép cho nhịp giữa ( 1800
×
400 )
15
Đồ án bê tông cốt thép
α
m
=
o
b
ng
bhR
M
2
=
23
36.080,1105,8
94,50
×××
= 0,0257 < α
Pl
= 0,30
ξ = 1-
0257,021 ×−
= 0,026

A
s
=
s
ob
R
bhR
ξ
=
3
3
10280
36,080,1105,8026,0
×
××××
= 5,11 × 10
-4
m
2
= 5,11
cm
2

Chọn 2φ 16 + 1φ 12 có A
sc
= (4,02 + 1,13) = 5,15 (Sai số + 0,78%).
- Kiểm tra hàm lượng.
µ =
o
s

bh
A
× 100% =
3620
55,5
×
× 100% = 0,77%
µ
Min
= 0.05% < µ = 0,77% < µ
Max
= 1,1% ⇒ Thoả mãn điều kiện.
*Tính thép cho gối giữa ( 200
×
400 )
α
m
=
o
b
gg
bhR
M
2
=
23
36.02,0105,8
94,50
×××
= 0,23 < α

Pl
= 0,30
ξ = 1-
23,021 ×−
= 0,265
A
s
=
s
ob
R
bhR
ξ
=
3
3
10280
36,02,0105,8265,0
×
××××
= 5,79× 10
-4
m
2
= 5,79
cm
2

Chọn 2φ 16 + 2φ 12 có A
sc

= 6,28 (Sai số +8,5%).
- Kiểm tra hàm lượng.
µ =
o
s
bh
A
× 100% =
3620
28,6
×
× 100% = 0,87%
µ
Min
= 0.05% < µ = 0,87% < µ
Max
= 1,1% ⇒ Thoả mãn điều kiện.
KẾT QUẢ TÍNH TOÁN CỐT THÉP DỌC CHO DẦM PHỤ
Tiết diện
M
KNm
α
m
ξ
A
s
(cm
2
/m)
µ

(%)
Chọn cốt thép
φ (mm)
A
sc
(cm
2
/m)
Nhịp biên (1800×400)
76,62
0,0386 0,0394 7,77 1,09
2φ16 + 1φ22
7,82
Gối biên (200×400)
60,20 0,273 0,236 7,13 1,03
2φ18 + 2φ12
7,35
Nhịp giữa (1800×400) 50,94
0,0257
0,026 5,11 0,77
2φ16 + 1φ12
5,15
Gối giữa (200×400) 50,94 0,23 0,265 5,79 0,84
2φ16 + 2φ12
6,28
4.2 Cốt ngang.
16
Đồ án bê tông cốt thép
*Số liệu tính:
R

b
= 8.5MPa
R
bt
= 0,75MPa
R
sw
= 175MPa
E
b
= 23 × 10
3
75MPa
E
s
= 21 × 10
4
75MPa ;

Tính cốt đai cho tiết diện bên trái gối 2 có lực cắt lớn nhất Q = 82,2
Kiểm tra điều kiện tính toán:
ϕ
b3
(1 + ϕ
f
+ ϕ
n
)R
bt
bh

o
= 0,6(1+0+0) × 0,75 × 10
3
× 0,2 × 0,36
= 54 KN
⇒ Q = 82.2 > 54 KN
⇒ Bê tông không đủ chịu cắt,cần phải tính cốt đai chịu lực cắt.
Chọn cốt đai φ6 (A
sw
= 28,3 cm
2
), Số nhánh cốt đai n = 2.
*Xác định bước cốt đai cho đoạn đầu dầm:
.Bước tính toán:
S
TT
=
( )
2
2
14
Q
nARbhR
swswobtnfb
ϕϕϕ
++
=
( )
( )
2

3
2
102.87
3,28217536020075,000124
×
××××××++×
= 202 mm
.Bước lớn nhất
S
Max
=
Q
bhR
obtnb
2
4
)1(
ϕϕ
+
=
( )
3
2
102,87
36020075,0015,1
×
×××+×
= 334 mm
.Bước Cấu tạo
Dầm có h = 400 < 450

⇒ S
CT
2
400
2
=
h
= 200 mm
150 mm
Chọn S
CT
= 150 mm bố trí trong đoạn L/4 đoạn đầu dầm.
Kiểm tra khả năng chịu ứng suất nén chính.
Q
Max
≤
obbw
bhR
11
3,0
ϕϕ

Giả thiết hàm lượng cốt đai tối thiểu: φ6 và S = 150 mm
µ
w
=
bs
A
sw
=

150200
3,282
×
×
= 0,0019
b
s
E
E
=
α
=
3
4
1023
1021
×
×
=9,13
ww
αµϕ
51
1
+=
= 1 + 5 + 9,13 × 0,0019 = 1,087 < 1,3
bb
R
βϕ
−= 1
1

= 1 - 0,01 × 8,5 = 0,915
17
Đồ án bê tông cốt thép
obbw
bhR
11
3,0
ϕϕ
= 0,3 × 1,087 × 0,915 × 8,5 × 200 × 360
= 182609 N = 182,609 KN > Q
Max
= 87.2 KN
⇒ Dầm không bị phá hoại do ứng suất nén chính.
*Xác định bước cốt đai cho đoạn giữa dầm:
⇒ S
CT
≤
4
4003
4
3 ×
=
h
= 300 mm
500 mm
Chọn S = 300 bố trí cho đoạn giữa dầm
18
Đồ án bê tông cốt thép
5. Tính khả năng chịu lực của tiết diện
- Tại tiết diện đang xét, cốt thép bố trí có diện tích A

s
.
- Chọn chiều dày lớp bảo vệ cốt thép dọc a
o
= 25 mm; khoảng cách thông
thuỷ giữa hai thanh thép theo phương chiều cao dầm t = 30 mm.
- Xác định a
tt
⇒ h
ott
= h
dp
- a
tt

5.1 Khả năng chịu lực của cốt thép tại nhịp biên(Nhịp A-B):
a
tt
=
( ) ( )
782
1125380825402 +++
= 35 mm
h
ott
= 400 – 34,5 = 365 mm
TTb
SS
bhR
AR

0
=
ξ
=
36518005,8
782280
××
×
= 0,0392 < ξ
PL
= 0,37
⇒ α
m
= ξ(1-0,5ξ) = 0,0392(1 - 0,5 × 0,0392) = 0,0384
⇒ M
gh
=
2
0ttbm
bhR
α
= 0,0384× 8,5 × 10
3
× 1,80 × 0,365
2

= 78,3 (KNm) > M = 76,62 (KNm)
*Kết luận: Đủ khả năng chịu lực
5.2 Khả năng chịu lực của cốt thép tại gối biên (Gối B):
a

tt
=
( ) ( )
735
925509625226 +++
= 33 mm
h
ott
= 400 – 33 = 367 mm
TTb
SS
bhR
AR
0
=
ξ
=
3672005,8
741280
××
×
= 0,333 < ξ
PL
= 0,37
⇒ α
m
= ξ(1-0,5ξ) = 0,333(1 - 0,5 × 0,333) = 0,278
⇒ M
gh
=

2
0ttbm
bhR
α
= 0,278 × 8,5 × 10
3
× 0,2 × 0,367
2

= 63,65 (KNm) > M = 60,20 (KNm)
*Kết luận: Đủ khả năng chịu lực
5.3 Khả năng chịu lực của cốt thép tại nhịp giữa (Nhịp B-C):
a
tt
=
( ) ( )
515
625113825402 +++
= 33 mm
h
ott
= 400 – 33 = 367 mm

TTb
SS
bhR
AR
0
=
ξ

=
36718005,8
515280
××
×
= 0,0257 < ξ
PL
= 0,37
⇒ α
m
= ξ(1-0,5ξ) = 0,0257 (1 - 0,5 × 0,0257) = 0,0254
⇒ M
gh
=
2
0ttbm
bhR
α
= 0,0254× 8,5 × 10
3
× 1,80 × 0,367
2

= 52,34 (KNm) > M = 50,94 (KNm)
*Kết luận: Đủ khả năng chịu lực
5.3 Khả năng chịu lực của cốt thép tại gối giữa (gối C):
a
tt
=
( ) ( )

628
825402625226 +++
= 33 mm
h
ott
= 400 – 33 = 367 mm
19
Neo, nèi cèt thÐp
L
neo

≥ 20
d
L
nèi

≥ 20
d

≥ 30
d
220 - 20
330
220
Đồ án bê tông cốt thép

TTb
SS
bhR
AR

0
=
ξ
=
3672005,8
628280
××
×
= 0,282 < ξ
PL
= 0,37
⇒ α
m
= ξ(1-0,5ξ) = 0,282 (1 - 0,5 × 0,282) = 0,242
⇒ M
gh
=
2
0ttbm
bhR
α
= 0,242× 8,5 × 10
3
× 0.2 × 0,367
2

= 55,4 (KNm) > M = 50,94 (KNm)
*Kết luận: Đủ khả năng chịu lực
BẢNG TÍNH KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA DẦM PHỤ
Tiết diện Cốt thép

A
S
(mm
2
)
a
TT
mm
h
oTT
(mm)
ξ α
m
M
gh
(KNm)
∆M
(%)
Nhịp biên (1800×400)
2φ16 + 1φ22
782 35 365 0,0392 0,0384 78,30 +2,20
Gối biên (200×400 2φ18 + 2φ12
735 33 367 0,3330 0,2780 63,65 +5,73
Nhịp giữa (200×400)
2φ16 + 1φ12
515 33 367 0,0257 0,0254 52,34 +2,75
Gối giữa (1800×400) 2φ16 + 2φ12
628 33 367 0,2820 0,2420 55,40 +8,76
6. Neo, nối cốt thép trong dầm phụ
6.1 Neo cốt thép trong dầm phụ

-Tại nhịp biên bố trí 2
φ
16+ 1φ22 có A
s
= 782mm
2

Neo vào gối 2 φ16 có A
s
= 402 mm
2
≥
782
3
1
×
= 260,67 mm
2
.
-Tại nhịp 2 bố trí 2
φ
16+ 1φ12 có A
s
= 512 mm
2

Neo vào gối 2 φ16 có A
s
= 402 mm
2

≥
512
3
1
×
= 170,67 mm
2
*Chọn chiều dài neo thanh thép số 1vào gối biên kê tự do (tường 330) là
200 mm
Lneo = 200 > 10d = 16×10 = 160 mm
Chọn chiều dài neo thanh thép số 1và thanh thép số 4 vào các gối giữa là
320 mm
Lneo = 320 ≥ 20d = 20×16= 320 mm
6.2 Nối cốt thép trong dầm phụ
-Tại nhịp 2, nối thanh thép số 6(2 φ12) và thanh thép số 7( 2 φ12 ), chọn
chiều dài đoạn nối là 400 mm > 20d = 20×16 = 320 mm
20
Đồ án bê tông cốt thép
-Tại nhịp 3, nối thanh thép số 7(2 φ12) và thanh thép số 7( 2 φ12 ), chọn
chiều dài đoạn nối là 400 mm > 20d = 20×16 = 320 mm
21
2
φ16

B
C
6
1
2
3

4
7 7
3
3
8
6
2
φ18

5
70 330
400
1200
1000
2000
L =3485
1φ
22
L = 6235
2φ
16
1
2
L =9235
2φ
12
6
L =6400
2φ
12

7
L =6400
2φ
16
3
L =3300
1φ
12
4
L =3300
2φ
16
8
L =3300
2φ
18
5
200
3
8 7
1
2 3 3
4
7
6
6 5
200

A
1500

2
φ12

2
φ16

MÆt c¾t 4 - 4
200
MÆt c¾t 3 - 3
2
φ16

2
φ12

1
φ 12

2
φ12

2
φ16

MÆt c¾t 2 - 2
200200
MÆt c¾t 1 - 1
1
φ 22

2
φ 12

2
φ16

1
1 2
2
3
3
4
4
300 1500 15001500 300
1500 2685 1500 300 1500 2700 1500 300 1500
φ6
@150

φ6
@300

φ6
@150

φ6
@150

φ6
@300

φ6
@150

φ6
@150

330
2
φ16 + 1 φ 22

2
φ12

2
φ16

2
φ16 + 1φ 12

2
φ16

2φ12
vµ
2φ18

2φ16 + 2φ12

2
φ12

Đồ án bê tông cốt thép
22
1000 1000
2000
2000 2000
400
600
Xác định tải trọng tác dụng lên dầm chính
P
G
P
G
P
G
P
G
Sơ đồ tính của dầm chính
1 4 7
ỏn bờ tụng ct thộp
IV. Dm chớnh
1. S tớnh
Dm chớnh c tớnh theo s n hi, xem nh mt dm liờn tc cú 4
nhp ta lờn tng biờn v cỏc ct.
Nhp tớnh toỏn ly theo khong cỏch t trc n trc
L = 3 L
1
= 3 ì 2000 = 6000 mmm
C
dc

: on dm chớnh kờ lờn tng, chn C
dc
= b
t
= 330mm.
2. Xỏc nh ti trng.
Ti trng t bn sn truyn lờn dm ph ri t dm ph truyn lờn dm
chớnh di dng lc tp chung.
23
1
2 3 4
5
6
a,
1 4
7
10 13 16
b,
6
5
4321
c,
6
5
4321
1 2 3 4 5 6
e,
f,
654321
1 2 3 4 5 6

d,
1 2 3 4 5 6
g,
Các trƯờng hợp đặt tải trọng cho dầm 5 nhịp
1
1 4
7
10 13 16
1 4
7
10 13 16
1 4 7 10 13 16
1 4 7 10 13 16
1 4
7
10 13 16
1 4 7 10 13 16
ỏn bờ tụng ct thộp
2.1 Tnh ti.
Trng lng bn thõn dm chớnh.
S
o
= (h
dc
- h
b
) L
1
- (h
dp

- h
b
) b
dp
= (0.6 - 0,07) ì 2 - (0,4-0,07) ì0,2 =
0,994
G
o
=
odcbtgf
Sb ììì

,
= 1,1 ì 25 ì 0,3 ì 0,994 = 8,20 KN
T dm ph truyn lờn dm chớnh:
G
1
= g
dp
ì L
2
= 8,28 ì 6,0 = 49,68 KN
Tnh ti tớnh toỏn
G = G
o
+ G
1
= 8,20 + 49,68 = 57,88 KN
2.2 Hot ti
T dm ph truyn lờn dm chớnh.

P = P
dp
ì L
2
= 16,8 ì 6,0 = 100,8 KN
3. Xỏc nh ni lc
3.1 Biu bao mụ men
*cỏc trng hp t ti trng cho dm chớnh 5 nhp
24
Đồ án bê tông cốt thép
3.2 Xác định biểu đồ mô men tại tiết diện bất kỳ của từng trường hợp
đặt tải trọng được xác định theo công thức:
M
G
= α × G × L
2
= α × 57,88 × 6,0 = α × 347,28
M
Pi
= α × P × L
2
= α × 100,8 × 6,0 = α × 604,80
XÁC ĐỊNH TUNG ĐỘ CỦA BIỂU ĐỒ MÔ MEN (KNm)
a a
0,240 0,146 -0,281 0,076 0,099 -0,211 0,123 0,123 -0,211
M
G
83,34 50,70 -97,59 26,39 34,38 -73,28 42,72 42,72 -73,28
b a
-0,140 -0,129 -0,117 -0,105 0,228 0,228 -0,105

M
p1
173,38 145,15 -84,67 -78,02 -70,76 -63,50 137,90 137,90 -63,50
c a
-0,0407 -0,094 -0,140 0,205 0,216 -0,105 -0,105 -0,105 -0,105
M
p2
-24,62 -56,85 -84,67 124,00 130,60 -63,50 -63,50 -63,50 -63,50
d a
-0,319 -0,057 -0,118
M
p3
137,30 73,00 -192,9 61,54 114,39 -34,47 -47,37 -60,37 -71.37
e a
-0,093 -0,297 -0,054
M
p4
-18,75 -37,50 -56,25 104,23 63,12 -179,6 70,98 119,96 -32,66
f a
0,038 -0,153 -0,093
M
p5
7,66 15,32 22,98 -15,52 -54,03 -92,53 122,50 135,92 -56,25
g a
-0,188 0,085 -0,1156
M
p6
163,70 125,80 -113,7 -58,66 -3,63 51,41 -10,97 -29,48 -69,92
- Trong các sơ đồ b, c, d, e, f, g bảng tra không cho các trị số α tại một số
tiết diện, phải tính nội suy theo cơ học kết cấu.

Từ dầm phụ truyền lên dầm chính có.
P = P
dp
× L
2
= 16,8 × 6,0 = 100,8 KN
Mn = P × L
1
= 201,60 KNm
*Sơ đồ b: Nội suy các điểm 1,2.
4
1
M
2
84,67
P
M
1
P
145,15
173,38
2
1
201,6
M
1
=
3
67,84
6,201 −

= 173,38
25
Tiết diên
Sơ đồ