THIẾT KẾ THIẾT BỊ SẤY KHAY BÃ THẢI TRÊN DÂY CHUYỀN NẤU BIA NĂNG SUẤT 500 KGH

Đại học Quốc gia Tp. Hồ Chí Minh
Trường Đại học Bách Khoa
Khoa Công nghệ Hoá học & Dầu khí
BỘ MÔN MÁY & THIẾT BỊ

ĐỒ ÁN MÔN HỌC
Quá Trình &Thiết Bị
(MSMH: 605040)
THIẾT KẾ THIẾT BỊ SẤY KHAY
BÃ THẢI TRÊN DÂY CHUYỀN NẤU BIA
NĂNG SUẤT: 500KG/H

GVHD: Thầy Hoàng Tiến Cường
SVTH: Dương Công Vịnh
MSSV: 60103328
Lớp: HC01TP1 Ngành: Hoá thực phẩm

Năm học
1


LỜI NÓI ĐẦU
Thiết bị sấy là thiết bị được ứng dụng rộng rãi . Nội dung bản đồ ấn môn học cũng
trình bày cách thiết kế một thiết bị sấy thông dụng là buồng sấy. Vì đây là bản thiết kế
dầu tiên nên em không ngoài mục đích làm quen và biết cách thiết kế một thiết bị
trong ngành công nghệ hoá học.
Đây là đồ án đầu tiên em thực hiện hẳn sẽ có những lỗi mắc phải . Vì vậy em xin
thầy (cô) thông cảm cho những lỗi mà em mắc phải.
Để thực hiên đồ ấn này có sự giúp đỡ rất lớn của thầy Hoàng Tiến Cường và các anh
chị trên viện hoá học. Em chân thành cảm ơn thầy Hoang Tiến Cường , và các anh chị
.

Xin cảm ơn

2


PHẦN MỞ ĐẦU

I.Giới thiệu:
Bã trấu là phần bã thải trên quy trình công nghệ sản xuất bia. Trong thành phần
trấu có nhiều thành phần có giá tri dinh dưỡng như: hợp chất chứa nitơ, phi nitơ,
khoáng… là nguồn thức ăn tốt cho heo và gia súc.
Bã trấu (hèm) chiếm khối lượng khá lớn 130 kg bã trấu /100 kg malt nhưng có
độ ẩm tương đối cao. Do đó ta tiến hành sấy để giảm độ ẩm, vừa tạo thành sản phẩm
dễ vận chuyển và bán , vừa tạo ra cho gia súc có được nguồn thức ăn phong phú có
giá trị dinh dưỡng cao.
Sấy bã malt vừa tạo sản phẩm đem lại giá trị kinh tế vừa tận dụng nguồn bã
thải trên qui trình sản xuất bia.

Giới thiệu quy trình thu bã malt
Malt đại mạch

Tách tạp chất

Nghiền

Nấu dịch nha

Lọc

Bã malt

dịch lọc
3


II.Thuyết minh quy trình công nghệ:
Trước khi bắt đầu sấy , bã malt đựơc phân phối vào các khay, số lượng khay 92 khay ,
và đăt trên hệ thống xe goong ( 4 xe) được đẩy vào buồng sấy. Thời gian sấy 1 mẻ
khoảng 4,5 giờ để làm giảm lượng ẩm bã từ 64% xuống còn 13%, lượng bã malt nhập
liệu 2270 kg bã/ mẻ. Khi qúa trình sấy bắt đầu , ta sử dung hệ thống van điều chỉnh
quá trình sấy : điều chỉnh lượng nhiên liệu vào buông đốt bằng van V2 , quan sát trên
lưu lượng kế đo lưu lượng không khí vào buồng đốt và điều chình lưu lượng bằng van
V1.Trong buồng đốt nhiên liệu cháy toả nhiệt lượng lớn làm không khí buồng đốt
nóng lên và có nhiệt độ rất cao. Dòng không khí nóng này được hút qua buồng hoà
trôn nhờ quạt hút. Trong buồng hoà trộn không khí đựoc làm giảm nhiệt độ đến nhiệt
độ sấy 100oC nhờ lượng không khí bổ sung trong buồng hoà trộn.Ta điêu chỉnh lượng
không khí vào buồng hoà trộn cũng bằng hệ thống lưu lượng kế và van V 3 điều chỉnh
gắn trên ống khí vào buồng hoà trộn. Dòng không khí nóng sau khi hoà trộn sẽ qua
buồng sấy . Nhờ hệ thống lưới phân phối khí , dòng khí nóng sẽ phân phối đều trong
buồng và thực hiện quá trình truyền nhiệt , truyền ẩm cho vật liệu. Không khí ẩm sau
đó được hút ra ngoài nhờ quạt hút. Sau 4,5 giờ , mẻ sấy kết thúc . Bã sau khi sấy sẽ
đạt độ ẩm 13%.

4


PHẦN TÍNH TOÁN
I.Tính cân bằng vật chất
Năng suất thiết bị: G = 500 kg/h
Độ ẩm ban đầu của vật liệu: = 64% ( theo w o vật liệu ẩm)

Độ ẩm cuối của vật liệu: = 13% (theo vật w 2 liệu ẩm)
Độ ẩm cân bằng của vật liệu:
= K1 + 0,435K2
(công thức
4.2 , trang75 , TL[1] )
Trong đó :

w cb 
 100
ln 

100 − ϕ 

1/ 2

ϕ
: Độ ẩm không khí ( Lấy 80%)
Khi 10<ϕ≤ 80% thì K1= 2,7 ; K2 = 19,5

Thay vào ta được:
= 2,7 + 0,435*19,5
= 9,5 (%)

w cb 
 100
ln 

100 − 80 

1/ 2

w cb

Độ ẩm tới hạn của vật liệu:
w ow th
=
+ wo
[2] )
1,8

(công thức 3.38 , trang 96, TL
w th =

Lượng ẩm tách ra trong 1 giờ:
W= G

( wo − w2 )
100 − w 2

= 500

( công thức 7.5
,trang 128 , TL[1] )

64 − 13
100 − 13

⇒ W= 293 kg/ h

⇒

64
+ 9,5 = 45 0 0
1,8

Lượng sản phẩm sấy được

trong 1 giờ:
500- 293 = 207 kg/h
Lượng ẩm tách ra trong giai đoạn sấy dẳng tốc:

w

dt

=G

( w o − w th )
100 − w th

⇒ W= 173 kg/ h

= 500

64 − 45
100 − 45

Lượng ẩm tách ra trong
giai đoạn sấy giảm tốc:

Wgt = W – Wdt = 293- 173 = 100 kg/h

II. Cân bằng nhiệt:
5


1. Trạng thái không khí trước khi vào buồng đốt:
Lấy - nhiệt độ không khí bằng nhiệt độ môi trường t0 = 250C
ϕo
- độ ẩm tương đối = 80%
Áp suất hơi bão hoà Pb0 của không khí (ở nhiệt độ t = 250C)
4026, 42
4026, 42
( công thức 2.31 ,
) = exp(12 −
)
235,5 + t
235,5 + 25 trang 31, TL[1] )
⇒ pbo = 0, 0315(bar )
pbo = exp ( 12 −

Độ chứa ẩm d0:

d o = 0, 622

khí)

ϕo
( công thức 2.18 ,
0,8.0.0315
pbo = 0, 622

B − ϕ o pbo
1, 013 − 0,8.0, 0315 trang 28, TL [1] )
(kg ẩm/kg không d o = 0, 0159

Trong đó :
B=

P 760
=
= 1, 013
P ' 750

P: áp suất làm việc
của hỗn hợp khí - hơi nước ,
lấy bằng 760 mmHg
P’: áp suất bão hoà ở nhiệt độ và áp suất xác định , lấy bằng 750 mmHg
Enthapy của không khí Io :
Io= 1,004t + do(2500+1,842to) ( công thức 2.25, trang 29 , TL [1] )
Trong đó:
do : hàm ẩm của không khí ở nhiệt độ to
to: nhiệt độ không khí lúc vào buồng đốt
Thay vào , ta được:
I o = 1, 004.25 + 0, 0159(2500 + 1,842.25) = 65,58 (kj/ kg không khí)

2) Trạng thái không khí trước khi vào buồng sấy:
Lượng không khí cần thiết để đốt cháy 1 kg nghiên liệu:
Lo = 11, 6C + 34,8H + 4,3( S − O) ( công thúc 3.11, trang 55,

TL [1] )

Trong đó:

6


C, H, O, S là phần % theo khối lượng các thành phần trong nhiên liệu.
Tỉ lệ hỗn hợp : C3H8: C4H10= 1:1 . Suy ra hàm lượng C= 0,82 ; H =0,18

⇒Lo= 11,6C+ 34,8H= 15,776 (kg không khí/ kg nhiên liệu)
Lượng không khí thực đốt cháy hết 1 kg nhiên liệu:
L = α bd Lo = 1,3.15, 776 = 20,5 (kg không khí/ kg nhiên

liệu)

( công thức 3.16, trang 56, TL[1] )
Trong đó:
α bd = 1,3 : Hệ số hiệu chỉnh buồng đốt
Độ chứa ẩm của khói lò sau buồng

đốt:
(9 H + A) + α bd Lo .d o .
( công thức 3.28 ,
d' =
trang 59, TL [1] )
α bd Lo + 1 − Tr − (9 H + A)
với αbd= 1,2-1,3: hệ số thừa
không khí
⇒ d' =

9.0,18 + 1,3 + 15, 776.0, 0159

(kg ẩm / kg không
= 0, 098
khí khô)
1,3.15, 776 + 1 − 0,18.9

3) Trạng thái không khí sau buồng hoà trộn:
Hệ số thừa không khí chung của buồng đốt và hoà trộn
α=

Qcηbd + Cnl tnl − (9 H + A)ia − (1 − 9 H − A − Tr ) ( công thức 3.25
trang 57 ,TL[1] )
Lo  d o (ia − iao ) + C pk (t − to ) 

Trong đó:
Enthapy của hơi nước ia:
ia= 2500 + 1,842.t

( công thức 3.16 , trang 57, TL [1] )
ia = 2500 + 1,842.100 = 2684, 2 (Kj/ kg không khí)

ηbd = 0, 75 : Hiệu suất buồng đốt
( kj/ kg không khí): Nhiệt dung

riêng của nhiên liệu

Cnl = 1, 685.10−3

tnl = 25 oC : Nhiệt độ của nhiên liệu vào buồng

đốt.

Tr=0: Hàm lượng tro
7


A=0 : hàm lượng nước trong nhiên liệu.
Hàm enthapy hơi đốt ở 25oC.
iao = 2500 + 1,842.25 = 2546, 05 (Kj/Kg không khí)

t: Nhiệt độ không khí

o

trước khi vào buồng sấy: 100 C.
Qc = 50400 Kj/ kg: Nhiệt trị của nhiên liệu

Thay vào , ta được
α=

50400.0, 75 + 1, 685.10−3.25 − 9.0,18.2684, 2 − (1 − 9.0,18).1, 004.100
15, 77[0,0159(2684,2-2546,05)+ 1,004(100-25)]

⇒ α = 27, 77

Lượng không khí khô sau buồng hoà trộn:
Lk = (α Lo + 1) − (9 H + A + Tr ) ( công thức 4.24 , trang 59,

TL[1] )
Lk=(27,77.15,776+1)-9.0,18 = 437,48 ( kg không khí/ kg nhiên liệu)
Hàm ẩm không khí sau buồng hoà trộn d1:

d1 =

d1 =

(9 H + A) + α L o .d o
α L o + [ 1 − Tr − (9 H + A)]

Thay các giá trị vào, ta được

9.0,18 + 0 + 27, 77.15, 77.0.0159
27, 77.15, 77 + 1 − 9.0,18

Trong đó:

A=0 ; Tr= 0
⇒d1= 0,0196 ( kg ẩm / kg không khí khô)
Hàm enthalpy không khí nóng trước buồng sấy:
I1 = 1, 004.t1 + d1 (2500 + 1,842t1 )

Thay các giá trị vào: chọn nhiệt độ không khí nóng trước khi vào buồng sấy bằng t 1=
100oC.
⇒ I1= 153 ( Kj / kg không khí khô)
8


Độ bão hoà hơi nước của không khí nóng trước khi vào buông sấy
Pb1 = 0, 099875
(bar)
ϕ1 = 3,1%
Độ ẩm tương đối của khói lò:

4)Trạng thái không khí sau khi sấy ( theo lý thuyết )
Quá trình sấy lý thuyết,
I1 = I 2 = 153 Ta có: Kj/ kg không khí

Chọn nhiệt độ của không khí khi ra

khỏi sấy bằng
t2 = 40o C Lấy

Hàm ẩm của không khí sau khi sấy

d2=0,0438 (kgẩm/ kg

kk)

d2 =

I 2 − 1, 004t2
153 − 1, 004.40
=
2500 + 1,842t 2 2500 + 1,842.40

Độ ẩm tương đối của không khí sau khi sấy:
ϕ2 =

Với : (bar)

Bd 2
= 89%
pb

0, 0732
Pd 2 (0,
621
+ d2 )
2 =

Lượng không khí cần dung để tách ẩm:
W
293
(Kg KK) ( công thức
L=
=
= 10502
7.36 ,trang 139 ,TL
d 2 − d o 0, 0438 − 0, 0159
[1] )
5)Tổn thất nhiệt:
Nhịêt lượng có ích:

Qhi = Wq

Trong đó:
W= 293 kg ẩm /h
Nhiệt lượng riêng q:

q = i- Ca t = 2500 + 1,842t − Ca t
⇒ q = 2500 + 1,842.25 − 3,34.25 = 2462,55

(Kj/ kg ẩm)
Nhiệt dung vật liệu khô:

Cvl = 1,5(kj/kg ẩm K) : lấy bằng nhiệt dung lúa mì
Nhiệt dung riêng hơi nước:
Chn = 4,178

(Kj/ kg ẩm K): Nhiệt
dung hơi nước

Nhiệt dung hỗn hợp:
Ca = Cvl (1- w1) + w1 Chn (công thức 7.40 trang 141, TL [1] )
9


Ca = Cvl (1 − W1 ) + 4,178.W1

( KJ/ kg ẩm)
Nhiệt lượng có ích:

Ca = 1,5(1 − 0,64) + 4,178.0, 64 = 3,34

⇒ Qhi = 2462,55.293 = 721527,15 (Kj/ h)

Nhiệt lượng do tác nhân sấy đem ra:
Qtn = Lkk C pk (t2 − to )

Trong đó:
Lkk: Lượng không khí ra khỏi buồng sấy (kg/h) ( Lkk =10502 kg kk /h)
C pk = 1, 00 Cpk: Nhiệt dung không khí :4
(Kj/kgkk.K)
Thay các gía trị vào , ta được
⇒ Qtn = 10502.1, 004(40 − 25) = 158160,12 ( Kj)

Nhiệt lượng do vật liệu sấy đem ra:
Qvl = mvl Cvl (θ 2 − θ1 )

Lấy nhiệt độ ra của sản
θ 2 = t2 − (3 ÷ 5) o C = 35o C
phẩm :
t2: nhiệt độ không khí ra khỏi buồng sấy
mvl: khối lượng vật liệu sau khi sấy, mvl=207 kg
Ca: nhiệt dung riêng vật liệu sau khi sấy
Ca = Cvl(1-w2) + Chn. w2 = 1,5 (1-0,13) +4,178.0,13
Ca = 1,85 (kJ/ kg ẩm. K)
θ1: nhiệt độ vật liệu khi vào buồng sấy lấy bằng nhiệt độ môi trường, (25oC)
Thay các gía trị trên vào:
⇒ Qvl = 207. 1,85 .(35-25) =3829,5 (kJ/h)
Lượng nhiệt tổn thất ra môi trường
Qmt = (3÷5)% Qhi
Lấy : Qmt = 4 % Qhi = 4%.721527,15 =28861 (kJ/h)
Nhiệt tổn thất do sản phẩm sấy mang đi và toả ra môi trường:
Q’ = Qvl + Qmt =3829,5 +28861 =32691 (kJ/h)
10


Tổn thất nhiệt ∆:

(kJ/kg ẩm)
Q
32691
∆ = Ca t −
= 3,34.25 −

= −28, 07 6)Trạng thái không khí
w
293
'

khi ra khỏi buồng sấy:

Hàm enthalpy I2:
I 2 = I1 +

∆
(kJ/kg KK)
= 153 − 28, 07(0, 0438 − 0, 0159) = 152, 2
(công thức 7.22
lo

trang 136 TL [1] )

Trạng thái thực của không khí ra khỏi buồng sấy:
Hàm ẩm khói ra khỏi buồng sấy:
d2 =

I 2 − 1, 004t2
( kgẩm/kgKK)
152, 2 − 1, 004.40
=
= 0, 0435
2500 + 1,842t 2
2500 + 1,84240

Độ ẩm tương đối ϕ2:

ϕ2 =

Bd 2
1, 013.0, 0435
=
= 90%
Pd 2 (0, 621 + d 2 ) 0, 0732(0, 622 + 0, 0435)
Pb2 = 0, 0732 với: bar

Lượng không khí thực tế cần dung tách ẩm trong 1 giờ:
L = lo. w
Trong đó:
Lượng không khí riêng
lo =

1
(kgKK/ kg ẩm)
= 36, 23
0, 0435 − 0, 0159

⇒ L = 36,23 . 293 =10616

(kg KK/h)
Hiệu suất nhiệt buồng sấy:
η=

với Q: nhiệt lượng tiêu hao

Qhi 721527,15
=
= 77, 76%
Q
927838, 4

Q = L (I1 – Io) = 10616 (153 – 65,58)
= 927838,4 (KJ/h)
Tổng nhiệt lượng đã dung:
11


Qt = Qhi + QTn + Qvl + Qmt
= 721527,15 +158160 + 3829,5 +28861
= 912377,77 (KJ/h)
Độ sai số giữa Q và Qt:
Q − Qt 927838, 4 − 912377, 77
< 5% (chấp nhận kết
=
= 1, 67%
quả)
Q
927838, 4

Lượng nhiên liệu cần dung trong 1 giờ:
(kg gas LPG/ h)
Với Qc =50400 kj/kg ( thầy
cho): nhiệt trị của Gas LPG

Q 927838, 4

=
= 18, 44
Qc
50400

6)Tính thời gian sấy:
Hệ số trao đổi nhiệt đối lưu α1:
Vận tốc dòng khí trong buồng sấy: v= (2 ÷ 2,5 ) m/s. Chọ v = 2 m/s
Với dòng lưu chất có v < 5 m/s thì:
α1 = 6,15 + 4,17.v = 6,15 + 4,17 .2=14,49 (w/ m2K)
(công thức 7.46, trang 144 , TL [1] )
Mật độ dòng nhiệt trên bề mặt J1b:
J1b = α1 (tk-tư)
Trong đó:
Dựa vào bảng Đồ thị của không khí ẩm tra tk và tư (PL9 trang 355 TL [1] ).
tk =

t1 + t 2 100 + 40
Nhiệt độ bầu khô:
=
= 70o C
Nhiệt độ bầu ướt: tu = 35oC
2
2

(tra)

J1b = 14,49 ( 70-35) = 507,15 (w/m2) = 1825,72 (KJ/m2h)
Cường độ bay hơi ẩm J2:
J2 =

J1 1825, 72
(Kg/ m2h) ( công thức 5.3 ,
=
= 0, 7826
trang 97 , TL [1] )
r
2333
12


với : r =2333 kj/kg : nhiệt trở hoá hơi của hơi ẩm ở nhiệt độ tk.
( tra bảng I .250 , trang 312, TL [2] )
-Tốc độ sấy N:
N= 100. J2 .f ( công thức 5.63 , trang 142 , TL [1] )
Trong đó:
f: bề mặt riêng vật liệu f= 1,31 m2/kg.(Bảng 2.4 , trang 47 , TL[4] )
Thay các giá trị vào, ta được:
N= 100.0,7826. 1,31 = 102, 52 (%/h)
Thời gian sấy đẳng tốc:
(h)

τ1 =

Thời gian sấy giảm tốc:
τ2 =

w o − w th 177, 78 − 82
=
= 0,934

N
102,52

−1
−1
ln [ χ (w 2 − w1 ) ] =
ln [ 0, 01(14,14 − 10) ]
χN
0, 01.102,52

τ 2 = 2,9h

trong đó:
Wo: độ ẩm lúc đầu vật liệu theo vật liệu khô
Tương tự , tính cho các độ
ẩm còn lại:

Wo =

wo
0, 64
=
= 177, 78%
1-w o 1 − 0, 64

Wth= 82 %
W2= 14,94 %
W* = 10 %
χ=

Tổng thời gian sấy:

1,8
1,8
=
= 0, 01
Wo 177, 78

τ = τ1+ τ2 = 0,934 + 2,9 =3,834 (h)
Thời gian nhập liệu : 0,67 h
Thời gian sấy 1 mẻ: 3,834 +0,67 = 4,5 h

III.Phần tính thiết bị:
13


1.Tính thiết bị chính:
a)Tính kích thước khay:
Khối lượng vật liệu nhập lịêu:
m=G.τ = 500. 4,5 = 2250 (kg)
khối lượng vật liệu có hao hụt trong khi sấy vì vậy lượng nhập liệu m= 2267 kg
Diện tích bề mặt bay hơi:
(m2 )
m
2267
F=
=
= 81
Trong đó:
ρ o h 400.0.07

ρo: khối lượng riêng vật liệu
kg/m3 (400kg/m3)
h: chiều cao lớp vật liệu (m) (0,07m)

Số khay sử dụng: 92
Diện tích 1 khay: 0,88 m2/ khay
Chọn khay chứa có kích thước sau: (1100 x 800) mm
b)Kích thước xe goòng:
Hệ thống buồng sấy gồm 4 xe gòong , mỗi xe có 23 khay
Bố trí khoảng cách giữa 2 khay: 100 mm
Chiều cao bánh xe goòng: 100mm
Xe goong có kích thước: cao: 3000 mm
Dài: 1190 mm
Rộng: 930 mm
c)Kích thước buồng sấy:
Chọn khoảng cách giữa xe goòng đến thành buồng sấy 500mm
Khoảng cách giữa các xe goòng : 100mm
Khoảng cách từ xe gong đến trần buồng 100mm
Bề dày thành buồng sấy: 100mm gồm 3 lớp:
-Lớp thép trong 5mm
-Lớp bông thuỷ tinh 90mm
-Lớp thép ngoài 5mm
Kích thước buồng sấy:
Cao 3300 mm
Dài: 5200 mm
Rộng: 1500mm
2.Tính chi tiết phụ:
a)Tính đường ống phân phối khí vào /ra khỏi buồng sấy :
Lưu lượng dòng khí: L = 10616 (kgKK/h)
14

Độ chứa ẩm không khí ở nhiệt đô 100oC: υ= 1,07 m3/ kgKK
( Tra bảng PL5 trang 349 TL [1])
Lưu lượng thể tích không khí: 1,07.10616= 11359 (m3/h)
Chọn ống có kích thước: Φ 640/600 (bảng 9.1 , trang 76, TL [3] )
11359
Vận tốc dòng khí trong
= 11,16m / s < 15m / s
ống: (nhận)
2 π
3600.(0, 6) .
Vậy ống có kích thước
4
như trên.
b)Hệ thống giá đỡ khay vật liệu:
Sử dung tấm thép CT3: V 30 x 30 x 5 được hàn với khung xe gong.
c)Tay kéo khay vật liệu:
Tay kéo có kích thước sau: dài 140mm, rộng 500mm , dày 20 mm được hàn liền với
khay
d)Lưới phân phối khí:
Lưới phân phối khí là tấm thép mỏng có bề dày 4 mm, trên có đục lỗ khí có đường
kính 3 mm
Kích thước lưới phân phối khí bằng diện ích mặt đứng trong của buồng sấy:
Cao: 3100mm
Rộng: 1300 mm
Dày : 4mm
e)Cấu tạo thành buồng sấy:
Gồm : Tấm thép trong dày 5mm
Lớp bông thuỷ tinh dày 90mm

Tấm thép ngoài dày : 5mm
f)Tính quạt:
Lưu lượng thể tích không khí: 11359 m3/ h
Dựa vào lưu lượng thể tích trên ta chọ quạt: hướng trục số No6 (Bảng II.54 , trang
504, TL [2] ) có các thông số sau:
Động cơ điện: 1 Kw.
Số vòng quay: 1450vòng /phút
Chiều cao cột áp: 14 mmH2O
Hiệu suất quạt: 0,64
Công suất quạt: 0,73 Kw
Lưu lượng: 12000m3/h
3) Tính bền:
15


a)Tính bền cho xe goòng:
Khối lượng xe goòng phải chịu:
m= khối lượng khay trên xe + khối lượng vật liệu trên khay + khối lượng thanh V
= 160 +567,5 +165,3 =892,8 kg/ xe
=8928 (N/m2)
Tru xe goong có kích thước : 50 x 50 mm
Số trụ: 6
Tiết diện cắt ngang trụ: 0,5x0,5x6 =0,015 m2
Lực tác dụng trên đơn vị tiết diện xe goòng:
8928/0,015 = 595200 N/m2 = 0,595 N/mm2 < σt = 114 N/mm2
( Hình 1.1 ,trang 18, TL [5] )
b) Áp lực trên thanh V:
Lực áp trên thanh V:
P = trong lượng khay + vật liệu trên khay
= 69,56 + 246,74 = 316,3 N/ m2 = 3,16. 10-4 N/ mm2 (rất nhỏ)

Mối hàn trên khay chịu lực không lớn nên bền.

IV.Tính giá thành thiết bị:
1)Lượng thép CT3 chế tạo buồng sấy:
Thể tích thép làm vách:
V= số vách x bề dày 1 vach thép x chiều cao buồng x chiều dài buồng
=0,005 x 2 x [ ( 3,11x (5,01+1,3) + 3,3 x (5,2 + 1,5) = 0,4173 m3
trong đó:
0,005 : bề dầy tấm thép
2 : số tâm thép / 1 vách
3,11: chiều cao thép trong
5,01: chiều dài thép trong
1,3 : chiều rộng thép trong
3,3: chiều cao thép ngoài
5,2: chiều dài thép ngoài
1,5 : chiều cao thép ngoài
Khối lượng thép dung m=V.ρ = 3297 Kg
ρ= 7900 kg/ m3 : khối lượng riêng thép
Giá 1 kg thép : 10000đ
Thành tiền: 32,97 triệu
2)Thể tích thép làm trần và nền buồng:
V= tổng bề dày thép x chiều rộng buồng x chiều dài buồng
= 0,005 x 4 x 1,3 x 5,2 = 0,1352 m3
Lượng thép dung m =0,1352 x 7900 = 1068,08 kg
16


Trong đó:
4: số tấm thép
1,3: chiều rộng thép

Thành tiền: 10,681 triệu
3)Lượng thép CT3 chế tạo xe goong:
Thể tích thép chế tạo xe
V= số xe x số trụ đỡ x kích thước 1 trụ + số xe x số thanh ngang đỡ x kích thước
thanh đỡ
= 4 x 6 (0,05 x 0,05 – 0,03 x 0,03 ) 3 + 4 x ( 0,052 - 0,032) ( 0,93-0,1+1,2-0,1)
= 0,1152 + 0,0494 = 0,16461 m3
Lượng thép dung: 1300,4032 kg
Thành tiền: 13,4032 triệu
4)Lượng thép tạo khay:
Thể tích thép tạo khay
V= số khay x thể tích thép chế tạo 1 khay
= 92 x ( 0,8 x 1,1 x 0,07-0,796 x 1,096 x 0,0696)= 0,081m3
Lượng thép dùng: 640 kg
Thành tiền: 6,4 triệu
5)Khối lượng thanh V
M= số thanh V x khối lượng 1 thanh
=186 x 7900 x 1,2 x (0,04 x 0,04- 0,035x 0,035)= 661,23 Kg
Thành tiền: 6,6123 triệu
6)Khối lượng thép tạo khung buồng sấy:
Số trụ đứng: 10
Số thanh ngang dài 1,1 m :8
Số thanh ngang dài 5m : 4
M=khối lượng riêng thép x tổng thể tich tép của khung
= 7900 x 0,15296 =1208, 384 kg
Thành tiền: 12,08384 triệu
7)Khối lượng bông thuỷ tinh:
Thể tích bông thuỷ tinh cần : 5,0656 m3
Giá 1m3 bông thuỷ tinh/1,6 triệu
Thành tiền: 8,1 triệu

8)Gía thành buồng đốt + hào trộn : 30 triệu
9)Gía thành quạt hút : 1 triệu
17


10)Các chi phí phát sinh khác :5 triệu
Giá thành công chế tạo máy bằng tiền vật tư
Giá thiết bị khoảng: 220 triệu

TÀI LIÊU THAM KHẢO
[1]. Trần Văn Phú, “ Tính toán và thiết kế hệ thống Sấy”, NXB Khoa học kỹ thuật, Hà
Nội
[2] Các tác giả, “Sổ tay quá trình và thiết bị trong công nghệ hoá học” , NXB KH và
Kĩ thuật , Hà Nội,1992
[3] Trần Hùng Dũng, Nguyễn Văn Lục, Hoàng Minh Nam , Vũ Bá Minh ,”Các quá
trình và thiết bị trong công nghệ hoá chất và thục phẩm” ,Tập 1, quyển 2, Nhà xuất
bản Đại học quốc gia Tp. Hồ Chí Minh.
[4]Nguyễn Văn Lụa, “ Quá trình và thiết bị trong công nghệ thực phẩm” ,Tập 7, Kĩ
thuật sấy vật liệu,, Nhà xuất bản Đại học quốc gia TP. HCM.
18


[5] Hồ Lệ Viên , “Thiết kế tính toán các chi tiết thiết bị hoá chất”, NXN khoa học kĩ
thuật

Mục Lục
Phần mở đầu:
I.Giới thiệu
II.Thuyết minh quy trình công nghệ

Trang
2
2
3

Phần tính toán
I.Tính cân bằng vật chất
II.Tính cân bằng nhiệt

4
4
5
19


1.Trạng thái không khí trước khi vào buồng đốt
2.Trang thái không khí trước buồng sấy
3.Trạng thái không ksau khi hoà trộn
4.Trạng thái không khí sau khi sấy
5.Tổn thất nhiệt
6.Trạng thái không khí ra khỏi buòng sấy
7.Thời gian sấy
III.Tính thiết bị
1.Thiết bị chính
2,Thiết bị phụ
3.Tính bền
IV.Tính giá thành
Tài liệu tham khảo
Mục lục

5
6
6
7
7
10
11
13
13
14
16
16
18
20

20