Nghiên cứu khả năng xử lý nước thải sinh hoạt xám tại chỗ bằng vật liệu laterit (đá ong) (TT)

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO
BỘ NÔNG NGHIỆP & PTNT
TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢI

NGHIÊN CỨU KHẢ NĂNG XỬ LÝ
NƢỚC THẢI SINH HOẠT XÁM TẠI CHỖ
BẰNG VẬT LIỆU LATERIT (ĐÁ ONG)

Chuyên ngành: Kỹ thuật tài nguyên nước
Mã số: 62580212

TÓM TẮT LUẬN ÁN TIẾN SĨ KỸ THUẬT

HÀ NỘI, NĂM 2016


Công trình được hoàn thành tại Trƣờng Đại học Thủy lợi

Người hướng dẫn khoa học 1: PGS.TS Phạm Thị Minh Thư
Người hướng dẫn khoa học 2: PGS.TS Nguyễn Thị Kim Cúc

Phản biện 1: TS Trịnh Xuân Lai, Hội Cấp thoát nƣớc Việt Nam
Phản biện 2: PGS.TS Nguyễn Ngọc Dung, Bộ Xây dựng
Phản biện 3: GS.TSKH Trần Hữu Uyển, Chuyên gia độc lập

Luận án được bảo vệ trước Hội đồng chấm luận án cấp trường - Trường Đại
học Thủy lợi
vào lúc 8 giờ 30 ngày 30 tháng 10 năm 2016

Có thể tìm hiểu luận án tại các thư viện:
- Thư viện Quốc Gia

- Thư viện Trường Đại học Thủy lợi


MỞ ĐẦU
1.1

Tính cấp thiết của vấn đề nghiên cứu

Nước thải xám chiếm đến 69% 1 tổng lưu lượng nước thải sinh hoạt và có nồng
độ các chất ô nhiễm thấp nhưng vẫn vượt quá giá trị cho phép theo quy chuẩn.
Đa số nước thải xám tại Việt Nam không được xử lý mà xả thẳng ra ngoài môi
trường. Quá trình vận hành các nhà máy xử lý nước thải có công nghệ SBR,
A2O, OD…tại Việt Nam cho thấy: hầu hết các công nghệ này chỉ hiệu quả với
các nhà máy xử lý nước thải tập trung công suất lớn; trong khi để giảm thiểu ô
nhiễm môi trường thì cách tốt nhất là xử lý nước thải ngay tại nguồn. Cần
nghiên cứu một giải pháp xử lý phù hợp với quy mô và tính chất nước thải sinh
hoạt xám theo tiêu chí đơn giản trong vận hành, hiệu suất xử lý cao, diện tích
chiếm đất ít và hướng tới công nghệ bền vững.
Đá ong (laterit) là vật liệu địa phương, có sẵn tại nhiều nhiều vùng trên đất
nước Việt Nam. Đá ong có cấu trúc dạng khung xương, chứa nhiều khoáng chất
như các loại sét (kaolinit, bentonit), các hyđroxit sắt, nhôm, zeolite, bruxit,
gibbsit, goethite2… là những chất có tính phân cực trong môi trường nước, có
khả năng trao đổi ion trong cấu trúc tinh thể, có độ lỗ rỗng và diện tính bề mặt
riêng lớn nên dễ dàng hấp phụ, trao đổi ion, liên kết tĩnh điện một số các chất ô
nhiễm do vậy đá ong có nhiều tiềm năng trong lĩnh vực xử lý nước. Tuy nhiên,
các khả năng này thường giảm nhanh theo thời gian kèm theo quá trình tắc
nghẽn do phát triển của lớp màng vi sinh. Vấn đề này có thể khắc phục bằng
cách sử dụng đá ong theo kỹ thuật xếp lớp đa tầng3.
Đề tài “Nghiên cứu khả năng xử lý nước thải sinh hoạt xám tại chỗ bằng vật
liệu laterit (đá ong)” được thực hiện nhằm xác định khả năng xử lý nước thải

sinh hoạt xám bằng đá ong theo kỹ thuật xếp lớp đa tầng. Thành công của
nghiên cứu mở ra một hướng mới trong việc sử dụng vật liệu địa phương, thân
thiện với môi trường để xử lý tại chỗ nước thải sinh hoạt xám; góp phần giảm:
áp lực cho các nhà máy xử lý nước thải tập trung, số lượng đường ống vận
chuyển của mạng lưới thoát nước đô thị và ô nhiễm môi trường. Nước thải xám
sau xử lý có thể dùng làm nước tưới tiêu, xả bồn cầu… góp phần chủ động
Barnes, D và cộng sự, Water and Wastewater Engineering Systems, Pitman Books Ltd., ed. London, 1981.
Nyle C.Brandy, The nature and the Properties of soils, 2nd ed.: ISBN: 9780130167637, 2001.
3
T.Masunaga et al, "Characteristics of wastewater treatment using a Multi Soil Layering system in relation to wastewater
contamination level and hydrolic loading rates," Soil Science and Plant Nutrition, pp. 123-125, 2007.
1
2

1


nguồn cấp nước cho bản thân công trình và tiết kiệm nguồn tài nguyên nước
cho tương lai.
1.2

Mục tiêu nghiên cứu

Khảo sát tính chất nước thải xám một số nhà cao tầng trên địa bàn thành phố
Hà Nội; Đánh giá khả năng xử lý chất hữu cơ, amoni có trong nước thải xám
bằng đá ong theo kỹ thuật xếp lớp đa tầng; Xác định hệ số tốc độ phân hủy
sinh học chất hữu cơ nền (ks) và tốc độ chuyển hóa amoni (K) theo số lớp đá
ong có trong mô hình thí nghiệm xếp lớp đa tầng; Ứng dụng xử lý thử nghiệm
nước thải sinh hoạt xám nhà B5-Yên Thường bằng MSL6-PL và đánh giá chất
lượng nước thải sau xử lý vào mục đích tưới.

1.3
1.3.1

Đối tƣợng và phạm vi nghiên cứu
Đối tượng nghiên cứu

Kỹ thuật xếp lớp đa tầng sử dụng đá ong làm vật liệu chính để xử lý nước thải
xám của nhà cao tầng trên địa bàn thành phố Hà Nội.
1.3.2

Phạm vi nghiên cứu

Nước thải sinh hoạt xám của một số nhà cao tầng trên địa bàn thành phố Hà
Nội; kỹ thuật xếp lớp đa tầng với vật liệu đá ong tự nhiên và đá ong biến tính
nhiệt.
1.4

Phƣơng pháp nghiên cứu

Các phương pháp chính sử dụng trong luận án: điều tra và thu thập mẫu, kế
thừa, phân tích trong phòng thí nghiệm, mô hình thí nghiệm, mô hình thử
nghiệm, phương pháp thống kê.
1.5

Nội dung nghiên cứu

Khảo sát tính chất nước thải xám một số nhà cao tầng trên địa bàn Hà Nội;
Nghiên cứu khả năng xử lý nước thải xám của đá ong qua các mô hình thí
nghiệm; Ứng dụng kết quả nghiên cứu trong phòng thí nghiệm vào thiết kế mô
hình thử nghiệm dạng pilot để xử lý nước thải sinh hoạt xám tại chỗ cho nhà

B5-Yên Thường.
1.6
1.6.1

Ý nghĩa khoa học và thực tiễn
Ý nghĩa khoa học
2


Xác định hệ số tốc độ phân huỷ BOD5, COD và NH4+-N làm cơ sở cho việc
tính toán số lớp đá ong cần thiết trong kỹ thuật xếp lớp đa tầng;
Xác định nguyên lý và hiệu suất loại bỏ một số chất ô nhiễm chính có trong
nước thải sinh hoạt xám bằng đá ong theo kỹ thuật xế
p lớp đất đa tầng.
1.6.2

Ý nghĩa thực tiễn

Ứng dụng xử lý nước thải sinh hoạt xám cho các nhà cao tầng trên địa bàn Hà
Nội. Nước sau xử lý đạt QCVN 14:2008/BTNMT, QCVN 08:2008/BTNMT.
1.7

Cấu trúc của luận án

Cấu trúc của Luận án ngoài phần mở đầu; phần kết luận và kiến nghị; phần danh
mục các công trình, bài báo đã công bố; phần tài liệu tham khảo; các phụ lục;
luận án được trình bày trong ba chương gồm:
Chƣơng 1. Tổng quan các vấn đề nghiên cứu
Chƣơng 2. Cơ sở khoa học; vật liệu và phương pháp nghiên cứu xử lý nước thải
sinh hoạt xám bằng đá ong theo kỹ thuật xếp lớp đa tầng

Chƣơng 3. Kết quả nghiên cứu xử lý nước thải sinh hoạt xám tại chỗ bằng đá
ong theo kỹ thuật xếp lớp đa tầng
CHƢƠNG 1
1.1

TỔNG QUAN VỀ CÁC VẤN ĐỀ NGHIÊN CỨU

Nƣớc thải xám

Nước thải sinh hoạt xám là một phần của nước thải sinh hoạt chưa qua xử lý
được thu từ vòi hoa sen, chậu rửa tay, bồn tắm, chậu rửa bát (trừ bệ xí và âu
tiểu) và chiếm khoảng 69% lưu lượng nước nước thải sinh hoạt. So với nước
thải đen, nước thải xám có nồng độ ô nhiễm chất hữu cơ (BOD5, COD), chất
dinh dưỡng (N, P) và mầm bệnh thấp hơn. Nồng độ các chất ô nhiễm có trong
nước thải xám phụ thuộc vào thói quen, mức sống, phong tục tập quán, điều
kiện kinh tế, quản lý, phương thức thu gom và nguồn thải của từng vùng.
Nước thải xám được xử lý bằng nhiều phương pháp: hóa – lý, sinh học, cơ học.
Trên thế giới có nhiều công trình nghiên cứu, xử lý nước thải xám nhằm tăng
cường khả năng chủ động cấp nước cho công trình, tiết kiệm nguồn nước cho
3


tương lai hoặc giảm thiểu ô nhiễm môi trường. Một số nghiên cứu điển hình
như: M. Halalsheh, 2008 (Jordan); Peter L.M. Veneman và Bonnie Stewart,
2002 (Mỹ); Elmitwalli và cộng sự, 2000 (Hà Lan). Tại Việt Nam, Stefania Paris
và Celine Schlapp, 2010; N.V.Anh và cộng sự, 2012; K.T.H. Yến và cộng sự,
2014 cũng nghiên cứu về nước thải xám. Kết quả cho thấy nhiều chỉ tiêu về
hóa, lý, vi sinh vượt quá giá trị cho phép được quy định trong QCVN
14:2008/BTNMT. Vì thế, bắt buộc phải xử lý nước thải xám trước khi xả ra
ngoài môi trường.

1.2
1.2.1

Đá ong và ứng dụng đá ong trong lĩnh vực xử lý nƣớc thải
Khoáng vật trong đá ong có ích cho quá trình xử lý một số chất ô
nhiễm có trong nước thải.

Đá ong có cấu trúc cơ bản gồm các khối tứ diện tạo nên từ Si và O, các khối bát
diện từ OH- và các cation kim loại Al3+, Fe3+. Các ion Al3+, Fe3+ này có khả
năng liên kết với các ion trái dấu là các keo âm có trong nước thải 4. Trong đá
ong có nhiều khoáng vật như: sét (kaolinit, bentonit), các hyđroxit sắt, nhôm,
zeolit, điatomit. Đặc biệt khoáng vật boehmit, diaspor có cấu trúc liên kết H
theo dạng -O-H-O-H-O lỏng lẻo. Nhóm OH- dễ kết hợp với các ion trái dấu
trong khi nguyên tử oxi trong liên kết này có thể tham gia liên kết với chất hữu
cơ, amoni có trong nước thải để tạo thành peroxyt. Chất này có chứa một nửa
oxi kết hợp ở trạng thái “hoạt động” được xem như là chất mang oxi hoạt hóa,
oxi này sẽ oxi hóa chất khác. Tế bào sống của vi sinh vật phân giải peroxyt hoạt
hóa và sử dụng oxi của chúng để oxi hóa chất khó oxi hóa hơn dưới sự ảnh
hưởng của các enzym đặc biệt là catalase và peroxydase; các đơn vị cấu trúc cơ
bản gồm các khối tứ diện tạo nên từ Si và O, các khối bát diện từ OH- và các
cation kim loại Al3+, Fe3+. Các ion Al3+, Fe3+ này có khả năng liên kết với các
ion trái dấu là các keo âm có trong nước thải 5.
1.2.2

Những công trình nghiên cứu trong và ngoài nước ứng dụng đá ong
trong lĩnh vực xử lý nước thải

Nhiều công trình nghiên cứu sử dụng đá ong như vật liệu lọc có tính hấp phụ
Đỗ Thị Vân Thanh, "Laterit - đá ong hóa và sự thoái hóa đất của một số tỉnh vùng đồi Trung du miền Bắc
Việt Nam," 1995

5
Đỗ Thị Vân Thanh, "Laterit - đá ong hóa và sự thoái hóa đất của một số tỉnh vùng đồi Trung du miền Bắc
Việt Nam," 1995
4

4


cao để xử lý chất ô nhiễm có trong nước thải. Điển hình như nghiên cứu của
R. B. Wood và C. F. Mc Atamne, 1996 (Mỹ); Avinash M và cộng sự, (Ấn Độ);
Mitali Sarkar và cộng sự, 2006 (Ấn Độ); Saynor MJ & Harford, 2010 (Mỹ); Yu
Xiaohong và cộng sự, 2009 (Trung Quốc); Felix Udoeyo và cộng sự, 2010
(Mỹ); Liang Zhang và cộng sự, 2011 (Trung Quốc); I.M.M Ranhman và cộng
sự, 2008 (Nhật Bản);…. Tại Việt Nam, Nguyễn Thị Hằng Nga, 2014; Trần
Hồng Côn, 2010; Đặng Đức Truyền, 2011 nghiên cứu về đá ong tự nhiên và đá
ong biến tính hóa học để làm vật liệu lọc nước thải. Kết quả nghiên cứu cho thấy,
đá ong có khả năng xử lý flo, kim loại nặng hiệu quả; nồng độ chất hữu cơ trong
nước thải giảm nhưng lại tạo ra nhiều cặn gây tắc hệ thống nhanh. Phần lớn các
nghiên cứu trên được thực hiện trong phòng thí nghiệm với các chất ô nhiễm giả
định nên khi áp dụng với nước thải ngoài thực tế sẽ có sự sai lệch.
1.3

Kỹ thuật xếp lớp đa tầng

Xếp lớp đất đa tầng (Multi Soil Layering) là sử dụng nhiều lớp vật liệu có
nguồn gốc từ đất, sắp xếp theo một trình tự nhất định để xử lý các chất gây ô
nhiễm trong nước thải, được T.Matsunaga nghiên cứu, phát triển từ những năm
1990 tại Nhật Bản như một giải pháp xử lý nước thải chi phí thấp (Hình 1.12).
Đầu vào

Các đơn vị đất: cấu tạo từ các sản phẩm có
nguồn gốc từ đất có tác dụng hoàn thành
quá trình phân hủy chất hữu cơ, chất dinh
dưỡng…nhờ hoạt động của các vi khuẩn
hiếu khí, kỵ khí và tùy tiện.

Vật liệu chèn: Dùng than hoạt tính, zeolite,
sỏi,…để phân hủy và hấp phụ các chất gây
ô nhiễm trong nước thải nhờ khả năng hấp
phụ của vật liệu và hoạt động của vi sinh
vật hiếu khí.
Đầu ra

Hình 1.12: Sơ đồ cấu tạo hệ thống xếp lớp đa tầng
Một số nghiên cứu về kỹ thuật xếp lớp đa tầng thực hiện trong phòng thí
nghiệm có tính chất kế thừa trong luận án như: Chiều dày và độ lớn của các đơn
vị đất ảnh hưởng đến hiệu suất xử lý: cấu trúc càng dày to thì hiệu quả loại bỏ
5


nitơ cao tuy nhiên thường xảy ra tắc nghẽn; mỏng thì hiệu quả xử lý chất hữu
cơ cao nhưng hiệu suất xử lý nitơ lại giảm; cấu trúc dày và hẹp cho hiệu suất xử
lý vừa phải và chịu được tải trọng thủy lực cao, ít xảy ra tắc nghẽn và tải trọng
thủy lực tỷ lệ nghịch với thời gian nước lưu trong lớp vật liệu6.
Mức độ ô nhiễm của các chất trong nước thải đầu vào ít ảnh hưởng đến hiệu
suất xử lý chất lơ lửng, chất hữu cơ và nitơ nhưng lại ảnh hưởng đến phốt pho;
tải trọng thủy lực tăng thì hiệu suất xử lý phốt pho giảm7; Việc sắp xếp cấu trúc
vật liệu chỉ có ý nghĩa và cho hiệu suất xử lý cao khi tải trọng thủy lực ≤ 2.000
L/m2.ngày; khi tải trọng thủy lực > 2.000 L/m2.ngày thì cấu trúc của hệ thống
không còn ảnh hưởng nhiều8.

CHƢƠNG 2 CƠ SỞ KHOA HỌC, VẬT LIỆU VÀ PHƢƠNG PHÁP
NGHIÊN CỨU XỬ LÝ NƢỚC THẢI SINH HOẠT XÁM BẰNG ĐÁ ONG
THEO KỸ THUẬT XẾP LỚP ĐA TẦNG
2.1

Cơ sở khoa học nghiên cứu xử lý nƣớc thải xám bằng đá ong theo kỹ
thuật xếp lớp đất đa tầng

- Các phản ứng hấp phụ chủ yếu xảy ra theo mô hình động học hấp phụ biểu
kiến bậc nhất. Để khảo sát khả năng hấp phụ các chất gây ô nhiễm của đá ong
tác giả sử dụng phương trình Langmuir sau:
(2-1)
- Chất hữu cơ, chất dinh dưỡng có trong nước thải xám được loại bỏ nhờ tác
động của các vi sinh vật có mặt trong lớp vật liệu. Mô hình phân hủy Monod
được sử dụng để xác định hệ số phân hủy sinh học và được viết dưới dạng sau9:
(2-2)

6

Sato K., Masunaga T., Inada K., Tanaka T., Arai Y., Unno S. and Wakatsuki T., "The development of high
speed treatment of polluted river water by the multi-soil-layering method, Examination of various materials
and structure," .Jpn J. Soil Sci. Plant Nutr., vol. 200, 2005.
7
T.Masunaga et al, "Characteristics of wastewater treatment using a Multi Soil Layering system in relation to
wastewater contamination level and hydrolic loading rates," Soil Science and Plant Nutrition, pp. 123-125,
2007.
8
Xin CHEN et al, "Effect of structural difference on wastewater treatment efficiency in Multil Soil Layering
systems: Relationship between soil mixture," Soil Science and Plant Nutrition, vol. 53, p. 206–214, 2007.
9

Lawrence A.W. and McCarty P.L., "A unified basis for biologycal treatment design and operation," Journal
of the Sanitary Engineering Division , American Society of Chemical Engineers, vol. 96, p. 757, 1970.

6


2.2

Vật liệu nghiên cứu

Vật liệu chính dùng trong nghiên cứu là đá ong tự nhiên được gia công với kích
thước LxBxH = 30x15x5 cm và đá ong biến tính nhiệt ở 9500C dạng hạt đường
kính 1-3mm.
2.3
2.3.1

Phƣơng pháp nghiên cứu
Mô hình thí nghiệm

Các mô hình thí nghiệm được làm bằng thép sơn chống gỉ, hình hộp có kích
thước Dài x Rộng x Cao = 15 x 50 x (33-76) cm (Hình 2.14).
MSL7
MSL6
MSL5
MSL4
MSL3

Hình 2.14: Mô hình thí nghiệm xếp lớp đa tầng
Bên trong được cấu tạo bởi 3,4,5,6,7 lớp vật liệu đá ong tự nhiên xếp thành
từng lớp so le nhau (ký hiệu MSL3, MSL4, MSL5, MSL6, MSL7); các lớp

cách nhau 3 cm, các hàng cách nhau 2,5cm và được chèn bằng đá ong biến tính
nhiệt dạng hạt đường kính 1-3mm; phía dưới cùng là lớp sỏi đỡ đường kính 4-6
cm dày 10cm.Nước thải xám sau khi loại bỏ rác được dẫn tới các mô hình thí
nghiệm liên tục 24 tiếng/ngày với tải trọng thủy lực 2.000 lít/m2.ngày. Mẫu
được lấy tại điểm đầu vào và ra khỏi các mô hình 5 ngày một lần
2.3.2

Mô hình thử nghiệm (pilot)

Mô hình thử nghiệm được thiết kế dựa trên hệ số ks, K; nước sau xử lý đạt
7


QCVN08:2008/BTNMT(B1) – Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia về chất lượng
nước mặt (nước mặt dùng phục vụ mục đích tưới tiêu thủy lợi). Tính toán lựa
chọn mô hình thử nghiệm 6 lớp đá ong (MSL6-PL) kích thước LxBxH =
0,95x0,5x0,68m để xử lý tại chỗ nước thải xám cho một số căn hộ của nhà B5Yên Thường (Hình 2.18).

4
5

14

6

13

7
1

10

8

9
2

i=1
5%

3

11

12

Hình 2.18: Sơ đồ mặt cắt mô hình thử nghiệm MSL6-PL
Ghi chú: 1. Nước thải xám đầu
vào; 2. Thùng chứa 200 lít; 3.
Máy bơm; 4. Thiết bị định lượng;
5. Ngăn phân phối; 6. Hệ thống
phân phối; 7. Đá ong tự nhiên; 8.
Đá ong biến tính nhiệt; 9. Sỏi đỡ;
10. Ngăn thu nước; 11. Ngăn
chứa

nước

sau

xử

lý;

12. Ống dẫn nước sau xử lý;
13. Ngăn xả tràn; 14. Thiết bị
định lượng.

Mô hình MSL6-PL làm bằng kính chịu lực dày 1,2 ly và đặt trong một khung
thép, bên trong có 6 lớp đá ong tự nhiên xếp thành từng lớp so le nhau; các lớp
8


cách nhau 3 cm, các hàng cách nhau 2,5 cm và được chèn bằng đá ong biến tính
nhiệt dạng hạt đường kính 1-3mm; phía dưới cùng là lớp sỏi đỡ đường kính 4-6
cm dày 10 cm. Nước thải xám thu từ nhà B5-Yên Thường được loại bỏ rác và
dẫn tới thùng chứa 200 lít, sau đó được bơm định lượng vào mô hình với tải
trọng thủy lực 2.000 lít/m2.ngày. Bên dưới có van để lấy mẫu nước sau xử lý.
Hệ thống được vận hành liên tục 24 tiếng/ngày. Mẫu được lấy tại điểm đầu vào
và ra khỏi mô hình 10 ngày một lần
2.3.3 Phân tích trong phòng thí nghiệm
Phân tích mẫu theo Standard Method và tiêu chuẩn Việt Nam tương đương.
2.3.4

Phân tích thống kê

Nồng độ các chất ô nhiễm là giá trị trung bình của tất cả các lần phân tích của
các mẫu có tính đến độ lệch chuẩn. Mối quan hệ giữa số lớp vật liệu với nồng
độ các chất ô nhiễm được thể hiện qua các phương trình hồi quy tuyến tính
hoặc phương trình logarit và đánh giá theo hệ số xác định R2.

CHƢƠNG 3 KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU XỬ LÝ NƢỚC THẢI XÁM TẠI
CHỖ BẰNG ĐÁ ONG THEO KỸ THUẬT XẾP LỚP ĐA TẦNG
3.1

Tính chất nƣớc thải xám một số nhà cao tầng trên địa bàn thành phố
Hà Nội

Nồng độ trung bình các chất ô nhiễm có trong các mẫu nước thải xám thu thập
từ một số nhà cao tầng (CT5B – Mễ Trì, chung cư 11 tầng Đức Giang và nhà
B5 – Yên Thường) tại Bảng 3.1 cho thấy: nồng độ chất hữu cơ, nitơ, tổng chất
rắn lơ lửng vượt quá nhiều lần giá trị được quy định trong
QCVN14:2008/BTNMT (B) – Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia về nước thải sinh
hoạt. Bắt buộc phải xử lý nước thải trước khi xả ra ngoài môi trường.
Bảng 3.1: Tính chất nước thải xám nhà cao tầng trên địa bàn thành phố Hà Nội
QCVN14:2008/BTNMT (B) Ghi chú
TT Thông số ĐVT
Trung bình
Đạt
1
pH
8,13±0,12
5-9
2
COD
mg/L
234,10±67,2
Không
3
BOD5
mg/L 121,87±21,24

50
COD: BOD5
1,97:1
9


4
5
6

TSS
PO43--P
T-P
3-

PO4 -P/ T-P

7
8

NH4+-N
T-N

NH4+-N/ T-N
BOD5/T-N

mg/L
mg/L
mg/L
(%)

mg/L
mg/L

258,20±29,8
2,60±0,54
4,89±0,65
52,7±5,54
8,90±1,26
17,73±1,21

(%)

49,93 ±4,65

-

6,87:1

100
10
-

Không

10
-

Đạt

Đạt

-

Nước thải xám của nhà cao tầng có đặc thù riêng như: tỷ lệ COD:BOD5 = 1,97
thấp (tỷ lệ này ở Anh10 là 4,4) - thích hợp để xử lý bằng phương pháp sinh học;
tỷ lệ BOD5:TN = 6,8 >5 - đủ chất cacbon nền để quá trình khử nitơ diễn ra triệt
để. Tổng nitơ trung bình là 17,73 mg/L cao hơn kết quả nghiên cứu cho các nhà
phân tán tại Việt Nam là 13 mg/l11. Amoni và phốt phát lần lượt chiếm 49,93%
T-N và 52,7% T-P có trong nước thải xám. Theo H.Henze thì thì nước thải xám
có nồng độ chất ô nhiễm tương đương với nước thải rất loãng12.
3.2
3.2.1

Kết quả nghiên cứu trên các mô hình xếp lớp đa tầng quy mô phòng
thí nghiệm
Sự di chuyển c a d ng nước qua các lớp đá ong

Sau ngày đầu tiên, cột nước thí nghiệm tổng giảm 30 cm - tương đương 30%
lượng nước đưa vào do nước ngấm vào vật liệu. Sang ngày thứ 2, cột nước tổng
chỉ giảm khoảng 1,5% và hầu như không giảm trong ngày thứ 3; quan sát thấy
nước chảy ra tại các vòi phía dưới các mô hình ổn định dần; vật liệu ở trạng thái
bão hòa nước từ ngày thứ 3.
Biến đổi chất lượng nước thải xám qua các lớp đá ong theo kỹ thuật
xếp lớp đa tầng
3.2.2.1 Chất hữu cơ nền (BOD5, COD)
3.2.2

Hiệu suất xử lý BOD5 tỷ lệ thuận với số lớp đá ong và nồng độ BOD5 trong
nước thải đầu vào. Hiệu suất xử lý BOD5 đạt 77,22%- 90,60%; nồng độ sau xử
10

Eriksson, E., Auffarth, K., Henze, M. and Ledin, A. (2002). Characteristics of grey wastewater. Urban
Water, 4(1), 85–104.
11
Do Thu Nga et al, Assessing nutrient fluxes in a Vietnamese rural area despite limited and highly uncertain
data, Resources, Conservation and Recycling, volume 55, 2011, Page 849–856
12
Harremoes Henze and La Cour Jansen Arvin , "Wastewater Treatment: Biological Process," 1996.

10


lý giảm xuống dưới 20 mg/L - với nước thải xám nguyên bản và dưới 10mg/L với nước thải xám pha loãng; BOD5 giảm nhanh nhất sau 3-4 lớp đá ong phía
trên (Hình 3.3, Hình 3.4).
Nồng độ BOD5
(mg/L)

120

NTNB

100
80
60
40

Nước thải sau MSL3
Nước thải sau MSL5
Nước thải sau MSL7

Nước thải sau MSL4

Nước thải sau MSL6
Nước thải đầu vào

20
0

Nồng độ BOD5
(mg/L)

Hình 3.3: Nồng độ BOD5 trước và sau khi xử lý của NTNB
60
50
40
30
20
10
0

Nước thải đầu vào
Nước sau MSL4
Nước sau MSL6

Nước sau MSL3
Nước sau MSL5
Nước sau MSL7

NTPL

Hình 3.4: Nồng độ BOD5 trước và sau khi xử lý của NTPL
Hiệu suất xử lý COD đạt 45,72%- 71,61%, nồng độ COD sau xử lý giảm xuống

dưới 50 mg/L - với nước thải xám nguyên bản và đạt 42,01% -59,32%, nồng độ
COD sau xử lý giảm xuống dưới 30mg/L – với nước thải xám pha loãng; để xử
lý COD cầu cần nhiều lớp hơn so với BOD5; nồng độ COD của nước thải xám
sau xử lý ổn định và giảm xuống dưới 50 mg/L sau 5-6 lớp đá ong. Quá trình
loại bỏ chất nền chủ yếu diễn ra trong điều kiện hiếu khí, tại quá trình tăng
trưởng của vi sinh. Càng xuống các lớp đá ong phía dưới, lượng chất nền cấp
cho vi sinh vật càng ít (do thời gian lưu nước tăng), lượng oxi hòa tan trong
nước cũng giảm nhưng do đá ong có nhiều khoáng chất có liên kết dạng O-HO-H-O lỏng lẻo, trong khi nhóm OH- dễ dàng tách ra để liên kết với cation
NH4+ làm dư thừa một nguyên tử oxi (Hình 3.5, Hình 3.6).

11


Nồng độ COD (mg/L)

200

Nước thải đầu vào
Nước thải sau MSL4
Nước thải sau MSL6

160
120

Nước thải sau MSL3
Nước thải sau MSL5
Nước thải sau MSL7

NTNB

80
40
0

Nồng độ COD (mg/L)

Hình 3.5: Nồng độ COD trước và sau xử lý của NTNB
200
Nước thải đầu vào
Nước thải sau MSL4
Nước thải sau MSL6

160
120

Nước thải sau MSL3
Nước thải MSL5
Nước thải sau MSL7

NTPL

80
40
0

Hình 3.6: Nồng độ COD trước và sau xử lý của NTPL
Theo thuyết peroxyt của Bach và được được Criegee phát triển thì chất hữu cơ
sẽ tham gia liên kết cùng 2 nguyên tử oxi để tạo thành peroxyt theo dạng:

Theo đó, peroxyt được tạo thành có chứa một nửa oxi kết hợp ở trạng thái “hoạt

động” được xem như là chất mang oxi hoạt hóa, oxi này sẽ oxi hóa chất khác.
Tế bào sống của vi sinh vật phân giải peroxyt hoạt hóa và sử dụng oxi của
chúng để oxi hóa chất khó oxi hóa hơn dưới sự ảnh hưởng của các enzym đặc
biệt là catalase và peroxydase. Do vậy, tăng khả năng loại bỏ các chất hữu cơ
trong nước thải xám.
3.2.2.2

Nitơ và hợp chất của nitơ

Hiệu suất xử lý NH4+-N tăng dần từ 66,49% đến 94,58% và từ 79,68% đến
12


89,91% lần lượt với nước thải nguyên bản và nước thải pha loãng và tỷ lệ thuận
với số lớp đá ong. Nồng độ NH4+-N giảm nhanh từ 8,71 mg/L xuống còn 2,84
mg/L sau lớp đá ong thứ 3 và 2,19 mg/L sau lớp đá ong thứ 4; giảm chậm sau
lớp thứ 6, 7 tương ứng còn 0,58 mg/L và 0,46 mg/L. Điều đặc biệt là hiệu quả
xử lý NH4+-N sau lớp vật liệu thứ 3 và thứ 4 của nước thải xám pha loãng lần
lượt là 79,68 % và 82,48 % lại cao hơn so với nước thải xám nguyên bản là
66,49 % và 74,16 %; hiệu suất này chỉ tương đương nhau sau lớp thứ 5 và thay
Nồng độ NH4+ -N
(mg/L)

đổi vị trí sau lớp đá ong thứ 6 (Hình 3.7, Hình 3.8).
20
15

Nước thải vào
Nước thải sau MSL4
Nước thải sau MSL6

Nước thải sau MSL3
Nước thải sau MSL5
Nước thải sau SML7

NTNB

10
5
0

Nồng độ NH4+ -N
(mg/L)

Hình 3.7: Nồng độ NH4+-N trước và sau xử lý của NTNB
6
5
4

Nước thải vào
Nước thải sau MSL4
Nước thải sau MSL6

Nước thải sau MSL3
Nước thải sau MSL5
Nước thải sau MSL7

NTPL

3

2
1
0

Hình 3.8: Nồng độ NH4+-N trước và sau xử lý của NTPL
Nồng độ NH4+-N sau xử lý xuống dưới thấp hơn 4mg/L với nước thải xám
nguyên bản và 2 mg/L với nước thải xám pha loãng sau tất các các mô hình;
sau 5 lớp đá ong hiệu suất xử lý amoni ổn định và có độ chênh lệch không
nhiều giữa các lớp. Nồng độ NH4+-N giảm do quá trình biến đổi sinh học tạo
thành N2 tự do thoát ra khí quyển (chiếm 80-85%) và một phần biến đổi thành
NO3--N, NO2--N; ngoài ra, một phần NH4+-N được giữ lại trên bề mặt đá ong
13


nhờ cơ chế hấp phụ bề mặt và cân bằng ion của hạt khoáng goethite và
hemathite trong thành phần đá ong.
Vi sinh tự dưỡng lấy thức ăn là cacbon vô cơ trong CO2, HCO3-, CO32- tác
động đến quá trình biến đổi chất để oxi hóa NH4+-N thành NO3- (trong phương
trình này oxi là chất nhận electron và N hóa trị âm 5 là chất cho electron); 1gr
NH4+-N cần 4,25g O2 và 7,14 g kiềm theo CaCO3 – oxi cần cho oxi hóa BOD là
1:1. Nhờ vào cấu trúc của đá ong liên kết 6 nguyên tử oxi quanh một nguyên tử
Fe3+ và Al3+ nên có phân cực O-H-O-H-O liên kết lỏng lẻo nên ion NH4+ có khả
năng kết hợp với nhóm OH-, còn nguyên tử oxi tham gia vào quá trình oxi hóa
nội bào của vi sinh vật tự dưỡng để oxi hóa NH4+-N thành nitrit và nitat. Ngoài
ra, với nồng độ pH của nước thải xám trung bình là 7,71 thì dạng tồn tại của sắt
chủ yếu là ở dạng Fe(OH)3 – đây là keo lưỡng tính và có biểu hiện keo dương
khi pH< 7,1 và biểu hiện keo âm khi pH > 7,1 (điểm đẳng điện tại pH=7,1). Do
vậy, phần lớn keo này có xu hướng hấp phụ cation dương là NH4+ theo phản
ứng sau:
Fe(OH)3-+ NH4+ FeNH4(OH)3

(3-9)

Quá trình chuyển hóa amoni thành NO2- và NO3- làm nồng độ các thông số này
thay đổi (Bảng 3.2).
Bảng 3.2: Nồng độ NO2-, NO3- trước và sau khi xử lý nước thải xám
Ký hiệu Nồng độ NO2-, NO3- của NTNB
Nồng độ NO2-, NO3- của NTPL
CraNO2- (mg/L)

Cra NO3- (mg/L)

CraNO2- (mg/L)

Cra NO3- (mg/L)

MSL3

2,17 ±0,68

1,18±0,26

1,14±0,44

1,49±0,12

MSL4

2,42±0,84

1,84±0,42

0,51±0,21

0,64±0,09

MSL5

1,87±0,6

2,41±0,34

0,14±0,11

1,16±0,12

MSL6

0,78±0,29

2,69±0,33

0,06±0,07

1,54±0,13

MSL7

0,75±0,22

2,49±0,33

0,06±0,07

1,62±0,23

Kết quả cho thấy quá trình tạo thành nitrit xảy ra chủ yếu tại lớp thứ 1-3, cực
đại tại lớp số 4 và giảm dần tại các lớp thứ 5,6,7; từ lớp thứ 6,7 nồng độ nitrit
còn rất thấp, một số trường hợp còn thấp hơn ngưỡng đo của thiết bị đo khi
thực hiện với nước thải pha loãng do đã biến đổi thành nitrat, đỉnh hình thành
giá trị NO3--N cao nhất được tạo ra tại lớp vật liệu thứ 6 với đầu vào là nước
14


thải xám nguyên bản và tại lớp vật liệu thứ 7 với đầu vào là nước thải xám pha
loãng. Trong môi trường nước thải xám có pH lớn hơn 5, đá ong có khả năng
hấp phụ các ion âm có trong nước thải xám như NO3--N, NO2--N. Các ion âm
này đã di chuyển để gắn vào các hạt khoáng sét goethite (có chứa ion Fe) và
gibsite (có chứa ion Al) mang điện tích dương có trong thành phần của đá ong
tự nhiên theo cơ chế cân bằng điện tích. Các hạt điện tích âm liên tục kết gắn
với các hạt điện tích dương tạo ra các mảng chất keo tụ kích thước lớn hơn và
lắng xuống đáy của khối vật liệu. Nồng độ T-N giảm chủ yếu do quá trình loại
bỏ amoni, nitrit, nitrat bởi quá trình phân hủy sinh học và đá ong hấp phụ các
ion trái dấu. Hiệu suất xử lý nitơ tỉ lệ thuận với số lớp đá ong có trong mô hình,
đạt 46,67% - 70,31% và 44,85% - 57,29% lần lượt với nước thải nguyên bản và
nước thải pha loãng.
3.2.2.3

Phốt pho (T-P) và phốt phát (PO43--P)

Loại bỏ T-P được nghiên cứu chủ yếu thông qua việc loại bỏ phốt phát (PO43-P) nhờ khả năng hấp phụ bề mặt của đá ong và do quá trình tiêu thụ phốt phát
như chất dinh dưỡng của vi sinh vật. Với nồng độ phốt phát trung bình của
nước thải xám nguyên bản và pha loãng lần lượt là 2,15mg/L và 0,79mg/L thì
hiệu suất xử lý phốt phát đạt 87,31%-98,84% và 89,01%-97,61% qua các mô
hình thí nghiệm 3-7 lớp đá ong. Nồng độ phốt phát trong nước thải sau xử lý
đều xuống rất thấp thậm chí một vài mẫu còn nhỏ hơn giới hạn phát hiện của
thiết bị - điều này chứng tỏ tiềm năng loại bỏ phốt phát trong nước thải bằng đá
ong là rất cao (Hình 3.18, Hình 3.19). Cơ chế hấp phụ bề mặt diễn ra do đá ong
có chứa hạt khoáng sét geothite và hemathite. Nhóm chức bề mặt hydroxit sắt
của chúng sẽ tạo phức chất với ion HPO42- sau đó được giữ lại cố định trên lớp
vật liệu đá ong theo phản ứng hóa học dưới đây
Fe-OH+ HPO42- + H = Fe-OPO32- +H2O
Ngoài phần phốt pho được hấp phụ bề mặt đá ong thì sự loại bỏ
phốt pho trong nước thải còn nhờ hấp phụ sinh học. Phốt phát
được coi là một trong các chất dinh dưỡng cần thiết cho sự phát
triển của vi sinh vật, cụ thể là quá trình trao đổi chất của vi sinh vật
(chủ yếu là vi sinh vật hiếu khí) theo phản ứng:
15

(3-1)


Nồng độ PO43--P
(mg/L)

C2H4O2 + 0,16NH4+ + 1,2O2 + 0,2PO43- →
0,16C5H7O2 +1,2CO2 + 0,2(HPO3) +
0,44OH- +1,44H2O
4,0
3,0

Nước thải vào
Nước thải sau MSL4
Nước thải sau MSL6

(3-12)

Nước thải sau MSL3
Nước thải sau MSL5
Nước thải sau MSL7

NTNB

2,0
1,0
0,0

Nồng độ PO43--P
(mg/L)

Hình 3.18: Nồng độ PO43--P trước và sau xử lý của NTNB
2,0
1,5

Nước thải vào
Nước thải sau MSL4
Nước thải sau MSL6

Nước thải sau MSL3
Nước thải sau MSL5

Nước thải sau MSL7

NTPL

1,0
0,5
0,0

Hình 3.19: Nồng độ PO43--P trước và sau xử lý của NTPL
Ước tính lượng phốt pho được hấp phụ nhờ vi sinh theo COD như sau:
trong đó: A: nồng độ COD đã biết (mg/L)
x là lượng phốt pho được tiêu thụ (mg/L)
Hiệu quả loại bỏ T-P tăng tỷ lệ với số lớp đá ong có trong hệ thống và chậm
hơn PO43-P. Với nồng độ đầu vào trung bình là 4,02mg/L và 1,62mg/L thì hiệu
suất đạt 48,13%-97,19% và 61,04%-95,04% lần lượt với nước thải nguyên bản
và pha loãng; hiệu suất này ổn định sau lớp thứ 6 đạt trên 90%.
3.2.3
3.2.3.1

Xác định tỷ lệ phân h y chất hữu cơ nền (BOD5, COD) và chuyển
hóa amoni qua các lớp đá ong trong hệ thống xếp lớp đa tầng
Xác định hệ số tốc độ phân hủy chất hữu cơ nền (qua thông số BOD5,
COD) theo số lớp đá ong trong hệ thống xếp lớp đa tầng

Tỷ lệ chuyển hóa chất hữu cơ (ks) được xác định theo công thức của T. Pfeiffer,
R. Malone:
16


(3-21)

Quá trình biến đổi theo logarit và hồi qui phi tuyến tính các kết quả thực
nghiệm thu được từ nghiên cứu trên các mô hình thí nghiệm cho kết quả tại
Hình 3.23, Hình 3.24, Bảng 3.17.
Nồng độ BOD5
còn lại (mg/L)

80

BOD5

NTNB
NTPL
Expon. (NTNB)
Expon. (NTPL)

60

y = Co.e-0.21x
R² = 0.876

40

Co.e-0.34x

y=
R² = 0.969

20
0
0

1

2

3

4

5

6

7

8

Số lớp đá ong

Nồng độ COD
còn lại (mg/L)

Hình 3.23: Mối quan hệ giữa nồng độ BOD5 và số lớp đá ong
150

COD

100

y = Co.e-0.22x

R² = 0.835

y = Co.e-0.18x
R² = 0.915

50

NTNB
NTPL
Expon. (NTNB)
Expon. (NTPL)

0
0

1

2

3

4

5

6

7

8

Số lớp đá ong

Hình 3.24: Mối quan hệ giữa nồng độ COD và số lớp đá ong
Bảng 3.17: Hệ số tốc độ phân hủy chất hữu cơ của NTNB và NTPL
TT

Thông số

1

BOD5

2

COD

3.2.3.2

Nồng độ vào( mg/L)
76,71
34,72
136,43
66,61

Hệ số ks (lớp-1)
0,34
0,21
0,22
0,18

R2
0,969
0,876
0,835
0,915

Xác định hệ số tốc độ loại bỏ Nitơ.

Nitơ trong nước thải xám được loại bỏ thông qua việc chuyển hóa amoni
(NH4+-N) bên trong hệ thống xếp lớp đa tầng nhờ quá trình phân hủy sinh học
và hấp phụ. Tỷ lệ phân hủy amoni theo sinh học được thể hiện theo phương
trình lên men Monod; tỷ lệ nitơ được chuyển hóa theo cơ chế hấp phụ được

17


xác định theo phương trình đẳng nhiệt Langmuir. Quá trình phân hủy sinh học
và hấp phụ xảy ra song song với nhau và xác đinh theo công thức:
r = rsinh học + rhấp phụ= k1.(C0 C) + k2.(C0 C)

(3-26)

Logarit hóa hai vế được phương trình có dạng hồi qui tuyến tính:
Kt =

(3-31)
phụ thuộc tuyến tính theo số lớp vật

Tiến hành khảo sát hàm số

liệu t với độ dốc của đồ thị xác định hệ số tốc độ phản ứng K. Kết quả được thể
hiện trên Hình 3.25.

lnCo/C

4

NTNB
NTPL

3

y = 0,4014x
R² = 0,9698

2

y = 0,3828x
R² = 0,8859

1
0
0

1

2

3

4

5

6

7

8

Số lớp đá ong

Hình 3.25: Mối quan hệ giữa

và số lớp đá ong

Bảng 3.18: Hệ số chuyển hóa amoni (NH4+-N) qua các lớp đá ong
TT

Thông số

1

NH4+-N

3.2.3.3

Nồng độ vào (mg/L)
7,82

3,04

Hệ số K (lớp-1)
0,401
0,382

R2
0,969
0,885

Cơ chế xử lý chất ô nhiễm chính có trong nước thải xám bằng đá
ong theo kỹ thuật xếp lớp đa tầng.

Các quá trình hóa lý và sinh học phức tạp diễn ra trong vùng hiếu khí (không
ngập nước) và vùng kỵ khí (ngập nước). Chất hữu cơ và nitơ có trong nước thải
xám được loại bỏ nhờ cơ chế lọc, hấp phụ, phân hủy để tạo thành phức chất
giữ lại trong lớp đá ong hoặc thành thức ăn cho vi sinh vật; hầu hết các quá
trình xử lý các chất ô nhiễm trong nước thải xám xảy ra ở những lớp đất phía
trên trong điều kiện hiếu khí.
3.3

Kết quả nghiên cứu mô hình thực nghiệm (pilot) xử lý tại chỗ nƣớc
thải sinh hoạt xám của nhà B5 – Yên Thƣờng
18


Mô hình thử nghiệm pilot được tính toán dựa trên tính chất nước thải xám cần
xử lý, yêu cầu chất lượng nước sau xử lý, lưu lượng và các hệ số ks, K. Tính
toán và lựa chọn hệ thống xếp lớp đa tầng 6 lớp đá ong, kích thước LxBxH =
0,95x0,5x0,68 m (MSL6-PL) để xử lý nước thải xám cho nhà một số căn hộ

nhà B5-Yên Thường.
Quá trình khởi động mô hình thử nghiệm cho kết quả như sau: Từ 1 đến 13 đầu
của quá trình là thời gian thiết lập hệ vi sinh, từ 14 đến 19 kế tiếp là thời gian để
hệ vi sinh vật phát triển, quá trình ổn định chỉ bắt đầu sau ngày thứ 19. Thời

Concentration
(mg/l)

gian khởi động mô hình cần ít nhất 13 ngày và được thể hiện trong Hình 3.27.
8
NH4+-N
NO2NO3-

6
4
2
0
1

3

5

7

9

11 13 15 17 19 21 23 25

Time (day)

Hình 3.271: Sự biến đổi nồng độ của NH4 -N, NO2 , NO3- trong giai đoạn khởi
động mô hình pilot
+

-

Kết quả để xử lý nước thải xám của nhà B5-Yên Thường qua MSL6-PL:
Bảng 3.19: Nồng độ và hiệu suất xử lý nước thải xám nhà B5-Yên Thường
Thông
số

ĐVT

1
2
3
4
5
6
7

pH
COD
BOD5
TSS
PO43--P
T-P
NH4+-N

8

T-N

TT

3.3.1.1

NƢỚC THẢI XÁM
Đầu vào

Đầu ra

Hiệu suất
xử lý
(%)

mg/L
mg/L
mg/L
mg/L
mg/L
mg/L

7,37±0,84
139,40±32,66
92,90±28,88
164,83±52,87
2,11±0,82
3,92±1,53

7,05±3,03

6,95±0,65
39,63±15,63
13,66±10,57
15,94±56,34
0,14±0,069
1,06±0,46
0,62±0,48

71,3±10,13
88,4±9,06
89,9±5,51
91,8±4,07
72±7,92
90,33±7,10

5-9
50
100
10
10

mg/L

13,34±5,32

4,37±1,97

67,76±5,63

-

Thay đổi độ pH

19

QCVN
14:2008/
BTNMT (B)


Độ pH của nước thải xám sau xử lý có xu hướng giảm; giảm nhiều nhất tại
ngày 21/4/2014 (từ 8,80 xuống 7,90) và giảm ít nhất tại ngày 19/7/2014 (từ
5,50 xuống 5,42). Kết quả tương tự như nghiên cứu trên mô hình phòng thí
nghiệm. Với pH đầu vào càng cao thì độ giảm càng lớn.
3.3.1.2

Chất hữu cơ nền (BOD5, COD)

Hiệu suất loại bỏ BOD5 đạt 61,9%-90,6% (trung bình 88,4%) và có xu hướng
tăng dần theo thời gian (Hình 3.28, Hình 3.29).
Nồng độ BOD5
(mg/L)

500
400
300
200

100
80

Nước thải trước xử lý
Nước thải sau xử lý
Hiệu suất xử lý (%)

60
40

100

20

0

0

Nồng độ COD
(mg/L)

Hình 3.28: Nồng độ BOD5 của nước thải xám trước và sau xử lý
500

100

400

80

300

Nước thải trước xử lý
Nước thải sau xử lý

200
100

60
40
20

0

0

Hình 3.29: Nồng độ COD của nước thải xám trước và sau khi xử lý
Trong suốt quá trình thử nghiệm trừ tháng đầu tiên nồng độ BOD5 dao động
trong khoảng 25-45mg/L thì các tháng tiếp theo nồng độ đều giảm xuống dưới
15mg/L. Hiệu suất xử lý COD trung bình của mô hình pilot đạt 71,4 ± 10,13%
cao hơn so với kết quả thu được cho mô hình 6 lớp quy mô phòng thí nghiệm là
64,5 ± 4,6%. Trong tháng đầu hiệu suất xử lý tăng từ 47,9% đến 61% nhưng
vẫn là thấp nhất trong quá trình hoạt động do hệ vi sinh vật những ngày đầu
chưa ổn định.
Nồng độ COD trung bình sau khi xử lý đạt 39,63 ± 15,6 mg/L, nhỏ hơn giá trị
20


quy định trong QCVN 14:2008/BTNMT nhưng chưa đạt giá trị như tính toán lý
thuyết là 30mg/L. Nguyên nhân chính là do công thức xác định số lớp đá ong

theo COD có hằng số xác định R2 = 0,835; hơn nữa kết quả tính toán số lớp
theo COD trên lý thuyết là 6,03 lớp và tác giả chọn tròn số là 6 lớp nên ít nhiều
cũng ảnh hưởng đến kết quả này. Khi lựa chọn số lớp đá ong phải chọn số lớn
hơn so với kết quả tính toán lý thuyết.
Nitơ (T-N) và amoni (NH4+-N)

3.3.1.3

Nồng độ NH4+-N
(mg/L)

Hiệu quả xử lý amoni đạt từ 77,6% đến 97,5% , với nồng độ đầu vào dao động
từ 3,62mg/L đến 11,9mg/L thì nồng độ amoni trong nước thải sau xử lý đều
giảm xuống dưới 1 mg/L. Không thấy sự ảnh hưởng của nồng độ amoni đầu
vào đến nồng độ amoni trong nước thải sau xử lý, điều này cũng được nhận
đinh trong phần nghiên cứu mô hình thí nghiệm (Hình 3.30).
50

100

40
30
20

80
Nước thải trước xử lý (mg/L)
Nước thải sau xử lý (mg/L)
Hiệu suất xử lý (%)

60

40

10

20

0

0

Hình 3.30: Nồng độ NH4+-N trước và sau khi xử lý
So với NH4+-N thì hiệu quả xử lý T-N kém hơn, dao động trong khoảng 56%76,9% và cao hơn kết quả xử lý nitơ thu thập được trong các nhà máy xử lý
nước thải sử dụng công nghệ bùn hoạt tính, A2O, hồ hiếm khí tại Việt Nam hiện
nay. Tuy nhiên, công nghệ A2O hay SBR thường áp dụng cho công suất lớn
trong khi kỹ thuật MSL chỉ hướng tới công suất nhỏ.
3.3.1.4

Phốt pho (T-P) và phốt phát (PO43--P)

Nồng độ PO43--P trong nước thải xám nhà B5-Yên Thường trong khoảng 0,33,45 mg/L (trung bình 2,60±0,54 mg/L). Hiệu suất xử lý PO43--P đạt giá trị cao
nhất là 97% (1/4/2014) và thấp nhất là 86% (21/5/2014) nhưng bắt đầu có dấu
hiệu giảm dần từ tháng 7. Hiệu suất xử lý phốt phát có xu hướng giảm do: phốt
phát được xử lý nhờ hấp phụ sinh học và hóa học, theo thời gian lớp màng vi
sinh phát triển làm giảm khả năng hấp phụ của đá ong nhưng lại tăng khả năng
21


hấp phụ sinh. Tuy nhiên tốc độ hấp phụ hóa học nhanh hơn hấp phụ sinh học
nên hiệu suất xử lý phốt phát vẫn bị giảm nhẹ (Hình 3.32).
Nồng độ PO43--P

(mg/L)

20

100

16

80
Nước thải trước xử lý (mg/L)
Nước thải sau xử lý (mg/L)
Hiệu suất xử lý (%)

12
8

60
40

4

20

0

0

Hình 3.32: Nồng độ PO43--P trong nước thải xám trước và sau khi xử lý
Hiệu suất xử lý T-P dao động trong khoảng 63,9%-86,1% (trung bình 72,4%).
Nồng độ T-P trong nước thải sinh hoạt xám đầu vào trong khoảng 0,85- 6,30

mg/L (trung bình 3,92 mg/L) sau khi đi qua 6 lớp đá ong giảm xuống còn trong
khoảng 0,32-1,86 mg/L (trung bình 1,0 mg/L).
3.3.1.5

Tổng chất rắn lơ lửng

Nhờ cơ chế lọc và khả năng hấp phụ các chất rắn lơ lửng của lớp màng vi sinh
bao quanh lớp đá ong nên xử lý các chất rắn lơ lửng rất hiệu quả. Hiệu suất xử
lý TSS trung bình đạt khoảng 89,6%; hiệu quả giữ cặn tăng dần theo thời gian
do sự tích tụ cặn và phát triển của lớp màng vi sinh. Đây cũng là nguyên nhân
có thể gây tắc hệ thống trong tương lai vì thế nên duy trì khả năng giữ cặn TSS
ở mức chấp nhận được để kéo dài chu kỳ làm việc cho hệ thống.
3.3.2

Đề xuất giải pháp công nghệ xử lý nước thải xám bằng đá ong theo
kỹ thuật xếp lớp đa tầng

Ứng dụng kỹ thuật xếp lớp đa tầng sử dụng đá ong là vật liệu chính để xử lý
nước thải xám cho các nhà cao tầng trên địa bàn Hà Nội. Hệ thống có thể xây
ngầm nên không ảnh hưởng đến cảnh quan, vận hành đơn giản. Ngoại trừ thông
số vi sinh vật thì nước sau xử lý đạt qua hệ thống MSL6-PL đạt QCVN
08:2008/BTNMT (B1) – Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia về nước mặt (dùng cho
mục đích tưới tiêu thủy lợi) và QCVN 14:2008/BTNMT (B) – quy chuẩn kỹ
thuật quốc gia về nước thải sinh hoạt.

22


KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ
1. Kết luận

a. Chất hữu cơ nền ( BOD5 và COD) được xử lý hiệu quả sau các lớp đá
ong. Hiệu suất xử lý BOD5 là 77,22 – 90,60 % và 70,50-80,33 %; COD là 45,72
– 71,61% và 26,31-59,32 % lần lượt với nước thải xám nguyên bản và nước
thải xám pha loãng khi số lớp đá ong tăng từ 3 lên 7. Nồng độ BOD5 giảm
nhanh sau 3 lớp đá ong đầu tiên; nồng độ COD giảm mạnh từ sau lớp đá ong
thứ 6. Hiệu suất xử lý chất hữu cơ tỷ lệ thuận với nồng độ ô nhiễm trong nước
thải xám đầu vào.
b. Amoni trong nước thải xám được loại bỏ thông qua quá trình nitrat hóa
hai giai đoạn: sinh trưởng của vi sinh vật dị dưỡng lấy oxi từ ngoài môi trường
thâm nhập vào xảy ra chủ yếu trong 3- 4 lớp đá ong đầu tiên và hô hấp nội bào
của vi sinh vật tự dưỡng lấy oxi từ liên kết dạng -O-H-O-H-O lỏng lẻo - xảy ra
trong các lớp đá ong phía dưới; và hấp phụ NH4+ nhờ các nhóm OH- có trong
cấu trúc khoáng vật của đá ong. Hiệu suất xử lý amoni (NH4+) đạt 66,49% 94,58% với nước thải xám nguyên bản và đạt 79,68% -89,91% với nước thải
xám pha loãng tương ứng với số lớp đá ong từ 3 đến 7.
c. Phốt phát trong nước thải xám được loại bỏ nhờ khả năng hấp phụ các ion
trái dấu của các nhóm sắt hydro oxite có trên bề mặt của đá ong và sự tiêu thụ
phốt phát của vi sinh vật. Hiệu suất xử lý phốt phát cao ngay sau 3 lớp đá ong
phía trên và đạt trên 98% sau lớp đá ong thứ 5 không phụ thuộc nồng độ phốt
phát đầu vào.
d. Hệ số tốc độ phân hủy sinh học (ks) của BOD5 là 0,34 (lớp-1) và 0,21
(lớp-1); của COD là 0,22 (lớp-1) và 0,18 (lớp-1); hệ số tốc độ chuyển hóa amoni
NH4+-N (K) là 0,401 (lớp-1) và 0,377 (lớp-1) - tương ứng nước thải xám nguyên
bản và nước thải xám pha loãng.
e. Với mô hình thử nghiệm, hiệu suất xử lý BOD5, COD,NH4+, T-N, PO4+,T-P
đạt lần lượt là 88,61±9,00(%), 69,72±6,21 (%); 90,31±7,10 (%); 67,81±5,60
(%); 91,81±4,01 (%); 72±7,92 (%) - đều nằm trong khoảng hiệu suất thu được
từ nghiên cứu trên mô hình thí nghiệm. Nước thải xám sau xử lý đáp ứng
QCVN 14:2008/BTNMT (B) và QCVN 08:2008/BTNMT (B1).

23