Bài tập lớn Nguyên lý động cơ đốt trong

Header Page 1 of 161.

TRƯỜNG ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI
KHOA CƠ KHÍ
BỘ MÔN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG

BÀI TẬP LỚN
NGUYÊN LÝ ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG
Giáo viên hướng dẫn : Nguyễn Cao Văn
Sinh viên thực hiện :
Mã sinh viên

:

Lưu văn Hoàng
151300660

Lớp : Cơ khí giao thông công chính 1-K56
Đề số

: 09 – Động cơ xăng 1RZ

HÀ NỘI - 2017

Footer Page 1 of 161.


Header Page 2 of 161.

BÀI TẬP LỚN MÔN
NGUYÊN LÝ ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG

Giáo viên hướng dẫn : Nguyễn Cao Văn
Đề số : 09 - Động cơ xăng 1RZ
Họ và Tên sinh viên : Lưu văn Hoàng
Mã sinh viên : 151300660
Lớp : Cơ khí giao thông công chính 1- K56
STT

Phân loại

Thông số

1

Loại động cơ

Xăng

2

Kiểu động cơ

1RZ

3

Đường kính xy lanh

86 (mm)

4

Hành trình piston

86 (mm)

5

Lắp trên xe

6

Dung tích xylanh

7

Tỷ số nén

09

8

Số kỳ

09

9

Nemax/ne

100,6/5400

10

Nemax/nm

16,5/2600

Footer Page 2 of 161.

Toyota Hiace
1,998 (lít)


Header Page 3 of 161.

Chương I : Nhiệm vụ tính toán
1, Nhiệm vụ
+ Tính toán thiết kế động cơ.
+ Tính toán kiểm nghiệm động cơ ( bôi trơn, làm mát ) hệ
thống phối khí.
2, Lựa chọn chế độ tính toán
- Nhận xét : Để xây dựng đặc tính ngoài của động cơ ở chế
độ “ Toàn tải ” người ta tính toán nhiệt động cơ ở 3 chế
độ :
nmin = 0,2.5400 = 1080 (v/ph)
nM = 0,6.5400 = 3240 (v/ph)
ne = 5400 (v/ph)

CHƯƠNG II : Tính nhiên liệu và hỗn hợp sản phẩm cháy
1, Chọn nhiên liệu và thành phần nhiên liệu.

C
85 (%)

Xăng

H
15(%)

O

Hu
10400 ( kcal/kg)

2,Chọn hệ số dư không khí α
- Với động cơ xăng : α = 0.9
3, Lượng không khí lý thuyết cần thiết để đốt cháy hoàn toàn 1kg
nhiên liệu xăng.

Footer Page 3 of 161.


Header Page 4 of 161.

L0 =
=

1

8

( gc + 8gh )

0.23

3

1

8

0.23

( .0,85 + 8.0,15 ) =15 (kg)
3

4,Lượng không khí thục tế đốt cháy 1kg nhiên liệu.
L = αL0 = 0,9.15=13,5 (kg)
5,Thành phần sản phẩm cháy của động cơ xăng .
Gco2 =

11
3

[gc (2α-1 ) + 6gh (α -1 )] =

11
3

[0,85 (1,8 -1 ) + 6.0,15( 0,9-1)

= 2,15 (kg)
7

7

3

3

Gco = [ 2(1- α)(gc +3gh)] = [2(1-0,9)(0,85 +3.0,15)] = 0,6 (kg)
Gh2O = 9gh =9.0,15 =1,35 (kg)
GN2 =0,77.αL0 =0,77.0,9.0,15 = 10,4 (kg)
Kiểm tra lại ∶ ∑ 𝐺 =αL0 +1 =13,5 + 1 = 14,5(kg) =Gspc
Gspc =Gco2 + Gco + Gh2O + GN2 = 2,15 + 0,6 + 1,35 + 10,4 =14,5 (kg)
6, Phần tram khối lượng sản phẩm cháy
gi =

𝐺𝑖
𝐺𝑠𝑝𝑐

. Ta có : gco2 =

2,15
14,5

gco =

= 0,148 , gh2O =

0,6
14,5

1,35
14,5

= 0,041 , gN2 =

= 0,093

10,4
14,5

= 0,78

∑ 𝑔𝑖 = gco2 + gco + gh2o + gN2 =0,148 + 0,041 + 0,093 + 0,78 =1
7, Hằng số khí nạp trước lúc cháy
Rhht =gkk.Rkk – gxăng.Rxăng

Footer Page 4 of 161.


Header Page 5 of 161.

Ta có : gkk =

αLo
2Lo+1

=

13,5
14,5

;

gxăng =

Rkk =29,27 kGm/kg.độ ;
 Rhht =

13,7
14,5

. 29,27 +

1
14,5

1
2𝐿𝑜+1

=

1
14,5

;

Rxăng =8,5 kGm/kg.độ

. 8,5 = 27,838 kGm/kg.độ

8, Hằng số khí của sản phẩm cháy Rspc :
Rspc =∑(𝑔𝑖, 𝑅𝑖) ; Rco2 =19,3 kGm/kg.độ ; Rco =30,3 kGm/kg.độ
Rh2o =47,1 kGm/kg.độ ; RN2 =30,3 kGm/kg.độ ;
Ro2 =26,5 kGm/kg.độ .
Ta có : R spc = 0,148.19,3 +0,041.30,3 + 0,093.47,1 + 0,718.30,3
= 30,23 kGm/kg.độ
9, Hệ số biến đổi phần tử lý thuyết
β=

𝑅𝑠𝑝𝑐
𝑅ℎℎ𝑡

=

30,2
27,8

= 1,084

10, Nhiệt dung riêng của sản phẩm cháy
a, Trước lúc cháy

Cvhht =gkk .Cvkk + gxăng.Cvxăng

Ta có : Cvkk = 0,165 + 0,000017Tc (kcal/kg.độ ) ;
Cvxăng = 0,35(kcal/kg.độ) ;
Cvhht =

13,5
14,5

= 0,93.(0,165 + 0,000017Tc ) +

Footer Page 5 of 161.

1

(0,165 + 0,000017𝑇c) +14,5 . 0,35
0,35
14,5


Header Page 6 of 161.

= 0,178 + 0,000017Tc
b, Sau lúc cháy :

Cvspc =∑(𝑔𝑖, 𝐶𝑣)

Cvco2 = 0,186 + 0,000028 Tz
Cvco = 0,171 + 0,000018 Tz
Cvo2 = 0,15 + 0,000016 Tz
Cvh2o = 0,317 + 0,000067 Tz
Cvh2 = 0,169 + 0,0000017 Tz
Tính : Cvspc = ∑(𝑔𝑖, 𝐶𝑣)
=0,148(0,186+0,000028Tz)+ 0,041(0,171+0,000018Tz ) +0,093(0,317
+ 0,000067Tz) + 0,718( 0,169 + 0,000017Tz ) = 0,185 + 23.10-5 Tz

CHƯƠNG III: QUÁ TRÌNH NẠP
1, Xác định áp suất trung bình cuối quá trình nạp
Công thức gần đúng của của giáo sư Leenin J.M :

  n 2   Vh'2  1      2 
.
.
Pa  P0 1  
 
6  2  2 
520
.
10
f
 
  tb      1  

3,5

Trong đó :
n : Là tốc độ quay tại chế độ tính toán ( đơn vị vòng/phút )

Footer Page 6 of 161.


Header Page 7 of 161.

Vh : Là thể tích công tác của một xylanh ( đơn vị là m3 ).
P0 : Là áp suất khí quyển ( đơn vị kg/m2 )

ftb : Là tiết diện lưu thông cần thiết .Nó đc tính bằng công thức
ftb = fe.(ne /1000) .đơn vị là [cm2/lít]
+ Với động cơ xăng : fe =2,5 ÷ 3,0 (cm2/lít.1000v/phút)
 : Là hệ số tổn thất đường ống nạp . ( =0,65 ÷ 0,85 ).
 Đối với động cơ xăng ta chọn như sau :
fe =2,5.10-4.m2/lít.1000v/phút ; 𝜹 = 0,5 ;  = 0,65
=> Ta có : ftb = fe.

𝑛𝑒

1000

= 2,5.10-4.

5400
1000

=1,35.10-3 (m3/lít ).

 Với n=nmin =1080 (v/ph ) :
Pa= 1. [1 − (

10802

520.106

0,0012

1

3,5
9−0,5 2

) ((1,35.10−3)2) 0,652 ( 9−1 ) ]

=0,988(kg/cm2)

 Với n=nM=3240 (v/ph) :
Pa=1.[1 − (

32402

520.106

0.001

) (1,35.10−3)

 Với n=ne = 5400 (v/ph) :

Footer Page 7 of 161.

2

1
0,652

3,5
9−0,5 2

( 9−1 ) ]

= 0,901(kg/cm2)


Header Page 8 of 161.

Pa =1.[1 − (

10802

520.106

2

0,001

) (1,35.10−3)

1
0,652

3,5
9−0,5 2

( 9−1 ) ]

=0,740(kg/cm2)

Tóm lại :

 n = nmin = 1080 (v/ph)  Pa = 0,988 (kg/cm2)
 n = nM = 3240 (v/ph)  Pa = 0,901 (kg/cm2)
 n = ne = 5400(v/ph)  Pa = 0,740 (kg/cm2)

2, Hệ số khí sót
𝛾r =

𝑃𝑟 𝑇΄0
(𝜀𝑃𝑎 −𝑃𝑟 ).𝛽.𝑇𝑟

Trong đó :
 T’o = To + ∆t = to + ∆t + 273
 𝛽 : là hệ số biến nhiệt ( 𝛽 =

𝑀𝑠𝑝𝑐
𝑀ℎℎ𝑡

=

𝑅𝑠𝑝𝑐
𝑅ℎℎ𝑡

= 1,084)

 Pr và Tr : là áp suất ,nhiệt độ đầu cuối quá trình
nạp nêu trong bảng sau :
Pr (kg/cm2)
n = nmin = 1080 (v/ph)
n = nM = 3240 (v/ph)
n = ne

= 5400 (v/ph)

∆𝑡(°𝐾)
30

1,06

Tr(°𝐾)
1000

1,18

1100

25

322

1,29

1200

20

317

o Giá trị Pr được tính bằng công thức :

Footer Page 8 of 161.

T΄o(°𝐾)
327


Header Page 9 of 161.

Pr =

0,55𝑛
10000

+1 (kg/cm2).

Giá trị của Tr và ∆𝑡 cho trong bảng được quy ước từ đầu .
Từ các giá trị trong bảng ta tìm được hệ số khí sót ứng với các giá
trị tương ứng như sau :
 Với n = nmin =1080 (v/ph) :

𝛾r =

𝑃𝑟 𝑇΄0
(𝜀𝑃𝑎 −𝑃𝑟 ).𝛽.𝑇𝑟

1,06.327

= (9.0,988−1,06).1,084.1000 = 0,0408

 Với n = nM = 3240 (v/ph) :

𝛾r =

𝑃𝑟 𝑇΄0
(𝜀𝑃𝑎 −𝑃𝑟 ).𝛽.𝑇𝑟

1,18.322

= (9.0,901−1,18).1,084.1100 = 0,0459

 Với n = ne = 5400 (v/ph) :

𝛾r =

𝑃𝑟 𝑇΄0
(𝜀𝑃𝑎 −𝑃𝑟 ).𝛽.𝑇𝑟

1,29.317

= (9.0,740−1,29).1,084.1200 = 0,0585

3, Nhiệt độ cuối kỳ nạp
Đối với động cơ 4 kỳ không tăng áp

Ta =

𝑇0′ +𝛾𝑟 ᴪ𝑇0′
1+𝛾𝑟 ᴪ

Trong đó : 𝑇0′ =t0 + ∆t + 273( °K)

Footer Page 9 of 161.


Header Page 10 of 161.

ᴪ

:là tỉ lệ nhiệt dung của khí trước và sau khí cháy .Ở động cơ

xăng thì

ᴪ =1,2

𝑻′𝒓

𝑃𝑎

𝑚−1
𝑚

= Tr.( )
𝑃
𝑟

(°K)

với : m là chỉ số dãn nở đa biến t của khí sót từ r đến r’.
 Khi n =nmin = 1080 (v/ph) :

T’r =1000.(

Suy ra :

Ta =

0,988
1,06

1,38−1
1,38

)

= 980,81 °K

327+1,2.0,0405.980,81
1+0,0405.1,2

= 357,30 °K

 Khi n =nM =3240 (v/ph) :

T’r = 1100.(

Suy ra : Ta =

0,901
1,18

)

1,38−1
1,38

= 1021,25 °K

322+1,2.0,0459.1021,25
1+0,0459.1,2

= 358,50°K

 Khi n = ne =5400(v/ph) :

T’r = 1200.(

Footer Page 10 of 161.

0,740
1,29

)

1,38−1
1,38

=1029,72°K


Header Page 11 of 161.

Suy ra : Ta =

317+1,2.0,0585.1029,72
1+0,0585.1,2

= 363,75°K.

4, Khối lượng hỗn hợp (Xăng + không khí) nạp vào xylanh động
cơ trong một chu trình
Gck =G180.𝛾d (mg/ckl)
Trong đó :
G180 : là khối lượng hỗn hợp tươi (hay không khí ) nạp
chính trong piston đi từ điểm chết trên đến điểm chết dưới
G180=

𝑃𝑎 .𝑉ℎ′ .(𝜀−0,15)
𝑅𝑎 .𝑇𝑎 .(𝜀−1)

.106 (mg/ckl)

Với : Pa là áp suất cuối quá trình nạp (đổi ra kg/m2)
V’h = 0,001(m3)
Ta : là nhiệt độ trung bình cuối kỳ nạp (°K)
Ra = Rhht =27,383 KG.m/kg.độ
Động cơ xăng

nmin
0,9÷0,95

nm
1,00 ÷ 1,05

 n= nmin =1080 (v/ph) →

Gck=

0,988.104 .0,001.(9−0,15)
27,838.357,40.(9−1)

 n= nM = 3240 (v/ph) →

Footer Page 11 of 161.

.106.0,9 =988,69

ne
1,1 ÷1,2


Header Page 12 of 161.

4

Gck =

0,901.10 .0,001.(9−0,15)
.106.1 = 998,73
27,838.358,50.(9−1)

 n =ne =5400 (v/ph) →

Gck =

0,740.104 .0,001.(9−0,15)

.106.1,1 = 889,27

27,838.363,75.(9−1)

5, Mức tiêu hao năng lượng trong một chu trình
Công thức tính :

Gnl =

𝐺𝑐𝑘
∝.𝑙0 +1
988,69

 Khi n = nmin= 1080 (v/ph) → Gnl =

 Khi n =nM = 3240 (v/ph) → Gnl =
 Khi n = ne = 5400 (v/ph) → Gnl =

14,5
998,73
14,5
889,27

= 68,18
= 68,88

14,5

= 61,33

6,Hệ số nạp
𝜂v =

𝐺𝑡𝑡
𝐺𝑙𝑡

=

𝐺𝑐𝑘
𝐺𝑙𝑡

Trong đó : Glt =

Glt =

;

𝑅ℎℎ𝑡 .𝑇0

10000.0,001
27,838.(273+24)

V’h =0,001 (m3),
P0 = 10000 (kg/cm2 )
 Khi n =nmin =1080 (v/ph)

Footer Page 12 of 161.

𝑃0 .𝑉ℎ′

.106

.106 = 1209,499


Header Page 13 of 161.

988,69

𝜂v =1209,499 = 0,817
 Khi n = nM =3240 (v/ph) :

𝜂v =

998,73
1209,499

=0,826

 Khi n= ne =5400 (v/ph) :
889,27

𝜂v = 1209,499 =0,735
Bảng tổng kết chương 3 (Số liệu đã tính toán được ở trên ).
T’r

Tr

𝜸𝒓

Pr

Ta

Gnl

Gck

nmin=1080 0,988

980,81

1000

0,0408

1,06

357,30

68,18

988,69

0,817

nM = 3240

0,901

1021,25

1100

0,0459

1,18

358,50

68,88

998,73

0,826

ne =

0,740

1029,72

1200

0,0585

1,29

363,75

61,33

889,27

0,735

Thông
Số

5400

Pa

Footer Page 13 of 161.

𝜼𝒗


Header Page 14 of 161.

Chương IV : Quá trình nén
 Tính áp suất ở cuối quá trình nén Pc
Pc =Pa .𝜺𝒏𝟏 (kg/cm2 )
Trong đó :
n1 – là chỉ số nén đa biến được tính theo công thức sau :
n1= 1,38- 0,03.

𝜼𝒄

𝜼𝒕𝒕

Nhiệt độ cuối quá trình nén Tc : Tc =Ta.𝜺𝒏𝟏 −𝟏 (°𝐾 ).
 Khi ntt = nmin =1080(v/ph) → n1 =1,38- 0,03.

4800
1080

=1,247

suy ra : Pc = 0,988.91,247 = 15,300(kg/cm2)
và Tc = 357,30.91,247-1 = 614,79 (°𝐾 ).
 Khi ntt =nM =3240 (v/ph) → n1 =1,38-0,03.

4800
3240

=1,336

suy ra : Pc = 0,901.91,336 = 16,97(kg/cm2)
và Tc = 358,50.91,336-1 = 750,09 (°𝐾 ).
 Khi ntt = ne =5400(v/ph) → n1 =1,38-0,03.

4800
5400

suy ra : Pc =0,740.91,377 = 15,25

và Tc = 363,75.91,377-1 = 832,82 (°𝐾 ).

Footer Page 14 of 161.

=1,377


Header Page 15 of 161.

Bảng tổng kết chương 4 (số liệu đã tính toán được):

Thông số

n1

Pc (kg/cm2)

Tc (°𝑲 )

nmin = 1080

1,247

15,30

614,79

nM = 3240

1,336

16,97

750,09

ne = 5400

1,377

15,25

832,82

Chương V : Tính toán quá trình cháy
1,Tính nhiệt độ cuối quá trình cháy
*Khi 𝜶 <1 →

𝜉.(ℎ𝑢 −∆𝑢 ).𝐺𝑛𝑙𝑐𝑘𝑙
𝐺𝑐𝑘𝑙 .(1+ 𝛾𝑟 )

=Cvsfc.Tz -Cvhht.Tc

Trong đó :
Gnlckl : là mức nhiên liệu trong một chu trình sống với V’h =1 lít
𝜶

: là hệ số dư không khí

l0 : lượng không khí lý thuyết để đốt cháy hoàn toàn 1kg nguyên liệu
Bảng thông số cho động cơ xăng :

Loại động cơ

ξnmin

ξnM

ξne

Động cơ xăng

0,85

0,89

0,91

Footer Page 15 of 161.


Header Page 16 of 161.

 Khi n=nmin =1080(v/ph)

→

0,85.(10400−1474).68,18
988,69.(1+0,0408)

= (0,185+ 23.10-6Tz)Tz – (0,178 + 15,8.10-6Tc)Tc

→ 502,69 =0,185Tz +23.10-6.T2z – (0,178+15,8.10-6.614,79).614,79
→ 502,69 = 0,185Tz + 23.10-6.T2z -115,40
→ Tz=2539,35 °𝐾

 Khi n= nM= 3240 (v/ph)

→

0,89.(10400−1474).68,88
998,73.(1+0,0459)

= (0,185+ 23.10-6Tz)Tz

– (0,178 +15,8.10-6Tc)Tc

→ 532,84 = 0,185Tz + 23.10-6Tz – 142,40
→ Tz=2726,05 °𝐾

 Khi n =ne= 5400(v/ph)
→

0,91.(10400−1474).61,33
889,27(1+0,0585)

= (0,185+ 23.10-6Tz)Tz – (0,178 + 15,8.10-6Tc)Tc

→ 559,52 = 0,185Tz + 23.10-6T2z – (0,178 +15,8.10-6.832,82).832,82
→ 559,52 = 0,185Tz + 23.10-6T2z -159,20
→ Tz =2864,70 °𝐾

𝑇𝑧

Xác định áp suất của quá trình : Pz =𝛽.Pc.
 Khi n =nmin =1080 (v/ph)

Footer Page 16 of 161.

𝑇𝑐


Header Page 17 of 161.

→ Pz =

1,084.15,30.2539,35
614,79

= 68,50 (kg/cm2)

 Khi n =nM =3240(v/ph)
→ Pz =

1,084.16,97.2726,05
750,09

= 66,85 (kg/cm2)

 Khi n =ne = 5400(v/ph)
→ Pz =

1,084.15,25.2864,70
832,82

= 56,86 (kg/cm2)

Bảng tổng kết chương V :
Thông số
T.độ
nmin=1080
nM =3240
ne = 5400

Footer Page 17 of 161.

Pz(kg/cm2)

Tz(kg/cm2)

68,50

2539,25

66,85

2726,05

56,86

2864,70

Header Page 18 of 161.

Chương VI : Quá trình giãn nở

1,Các thông số của quá trình giãn nở
Chỉ số giãn nở đa biến n2 :
n2 =1,2 + 0,03.

𝒏𝒆

𝒏𝒕𝒕

 Khi ntt =nmin =1080(v/ph) → n2 = 1,2 + 0,03.

5400
1080

5400

 Khi ntt = nM =3240(v/ph) → n2 =1,2 + 0,03.

3240

5400

 Khi ntt =ne =5400(v/ph) → n2 =1,2 + 0,03.

5400

2,Áp suất cuối quá trình giãn nở (Pb)
Đối với động cơ xăng : Pb =

𝑷𝒛

𝜺 𝒏𝟐

 Khi ntt = nmin =1080(v/ph) → Pb =

Footer Page 18 of 161.

68,5
91,35

=3,53

=1,35

= 1,25

= 1,23


Header Page 19 of 161.

66,85

 Khi ntt =nM =3240(v/ph) → Pb =

 Khi ntt =ne =5400(v/ph) → Pb =

91,25

56,86
91,23

= 4,29

= 3,81

3,Nhiệt độ cuối quá tình giãn nở
Tb = Tz.

1
𝜀 𝑛2 −1

1
 Khi ntt = nmin=1080(v/ph) →Tb =2539,25. 1,35−1 =1176,85°K
9
1
 Khi ntt = nM = 3240(v/ph) →Tb = 2726,05. 1−1,25 =1573,88°K
9
1
 Khi ntt = ne =5400(v/ph) →Tb = 2864,70. 1−1,23 =1728,24°K
9
Bảng tổng kết chương VI :

T.số

n2

Pb(kg/cm2)

Tb(°K)

T.độ
nmin = 1080

1,35

3,53

1176,85

nM = 3240

1,25

4,29

1573,88

Footer Page 19 of 161.


Header Page 20 of 161.

1,23

ne = 5400

3,81

1728,24

Chương VII : Các thông số cơ bản của chu
trình

Bài 1: Tính Áp suất trung bình thực tế Pe
1, Tính áp suất trung bình lý thuyết ở điều kiện nén va dãn nở đa
biến Pt’ ( ở chu trình lý thuyết nén và giãn nở đoạn nhiệt Pt)
+ Đối với động cơ xăng :
𝟏

Pt’ =(𝜺−𝟏).(
Trong đó :

𝑷𝒛 −𝜺𝑷𝒃
𝒏𝟐 −𝟏

−

𝑷𝒄 −𝜺𝑷𝒂
𝒏𝟏 −𝟏

)

(kg/cm2)

Pa : là Áp suất trung bình của quá trình nạp

Pc : là Áp suất của cuối quá trình nén
Pb : là Áp suất cuối quá trình giãn nở
n1 : là Chỉ số nén đa biến
n2 : là Chỉ số nén giãn nở đa biến
 Khi n= nmin =1080(v/ph)
→ Pt’ =

Footer Page 20 of 161.

1

68,5−9.3,53

.(

9−1

1,35−1

−

15,3−9.0,988
1,247−1

) = 9,875 (kg/cm2)


Header Page 21 of 161.

 Khi n =nM =3240 (v/ph)

→ Pt’ =

1
9−1

.(

66,85−9.4,29

−

1,25−1

16,97−9.0,901
1,336−1

) =10,823 (kg/cm2)

 Khi n = ne =5400(v/ph)
→Pt’ =

1
9−1

.(

56,86−9.3,81
1,23−1

−

15,25−9.0,740
1,377−1

) = 9,418(kg/cm2)

2,Tính áp suất chỉ thị trung bình úng với đồ thị của chu trình Pi
+> , Đối với động cơ 4 kỳ :
Pi =𝝁.Pt’ - ∆Pi (kg/cm2)
Trong đó :
𝝁 = 0,92 ÷ 0,97
∆Pi : Tính mất nhiệt cho công bơm ở động cơ không
tăng áp (công nạp và khí thải ) :
∆Pi = Pa – Pr
 Khi n=nmin =1080(v/ph)
 ∆Pi = 0,988 – 1,06 = -0,072
Suy ra : Pi = 0,95.9,875 – (- 0,072) = 9,453
 Khi n =nM =3240 (v/ph)
 ∆Pi = 0,901 – 1.18 = -0,279
Suy ra :

Footer Page 21 of 161.

Pi =0,95.10,823 – (-0,279) = 10,560


Header Page 22 of 161.

 Khi n =ne =5400(v/ph)
 ∆Pi = 0,740 – 1,29 = -0,55

Suy ra :

Pi = 0,95.9,418 – (-0,55) =9,497

3,Tính hiệu suất cơ học của động cơ

𝜂𝑐𝑘 = 1Trong đó :

𝑃𝑐𝑘
𝑃𝑖

;

Pe =Pi.ηck

Pck : Áp suất tổn hao vì nhiệt mất cho công cơ học
Pck =0,5 + 0,13.Wp (kg/cm2)
Wp =

𝑺.𝒏
𝟑𝟎

(m/s) ; S= 0,078m

Pi : Áp suất chỉ định trung bình
 Khi n =nmin =1080(v/ph)
Wp =

0,078.1080
= 2,808 (m/s)

30

Pck = 0,5 + 0,13.2,808 = 0,865(kg/cm2)
ηck = 1-

0,865
9,453

= 0,908 ;

Pe = 9,453.0,908 = 8,588(kg/cm2)
 Khi n = nM = 3240(v/ph)

Footer Page 22 of 161.


Header Page 23 of 161.

Wp =

0,078.3240
30

= 8,424 (m/s)

Pck = 0,5 + 0,13.8,424 =1,595 (kg/cm2)
ηck = 1-

1,595
10,560

= 0,849

Pe = 10,560. 0,849 = 8,965 (kg/cm2)
 Khi n =ne =5400(v/ph)

Wp =

0,078.5400
30

= 14,04(m/s)

Pck = 0,5 + 0,13.14,04 = 2,325 (kg/cm2)
ηck = 1-

2,325
9,497

= 0,755

Pe = 9,497. 0,755 = 7,170 (kg/cm2)
 Suất nhiên liệu tiêu hao chỉ thị

gi = 270000.

𝑃0 .𝜂𝑣

𝑃𝑖 .𝑅ℎℎ𝑡 .(𝛼𝑙0 +1)

;

ge =

𝑔𝑖
𝜂𝑐𝑘

;

 Khi n=nmin =1080(v/ph)
1. 0,817.103
gi = 270000.
= 194,649
9,453.27,838.(24+273).14,5

Footer Page 23 of 161.


Header Page 24 of 161.

→ ge =

194,649
0,908

= 214,372

 Khi n= nM =3240(v/ph)
1.0,826.103
gi =270000.

= 176,164
10,56. 27,838 .(24+273).14,5

→ ge =

176,164
0,849

= 207,486

 Khi n =ne =5400(v/ph)
1.0,735.103
gi =270000.
= 174,302
9,497.27,828.(24+273).14,5

suy ra :

ge =

174,302
0,755

= 230,863

4,Mức tiêu thụ nhiên liệu trong 1h (Gnl)
Gnl = ge. Ne
Trong đó :

Ne =

𝑃𝑒 .𝑉ℎ .𝑖.𝑛
450𝒯

(kg/h)
Đây là công suất của động cơ

Pe : là áp suất trung bình (kg/cm2)
PeN : là áp suất trung bình thực tế (kg/cm2)
Vh : là Thể tích công tác của 1 xylanh (lít)
i : là Số xylanh
n : là tốc độ vòng quay của động cơ (v/ph)

Footer Page 24 of 161.


Header Page 25 of 161.

: là số kỳ của động cơ
Do chưa xác định được Vh của 1 xylanh nên tại các tốc độ quay nmin
,nM ta phải xách định Ne dựa trên tỷ lệ :
𝑁𝑒
𝑁𝑒𝑚𝑎𝑥

Suy ra : Nemin =Nemax.

=

𝑃𝑒 .𝑛
𝑃𝑒𝑁. 𝑛𝑒

𝑷𝒆𝒎𝒊𝒏 𝒏𝒆𝒎𝒊𝒏
𝑷𝒆𝒏 𝒏𝒆

 Khi n=nmin =1080(v/ph)
8,588.1080

Nemin = 100,6 .

7,17.5400

= 24,099

 Khi n =nM =3240(v/ph)
Nemin =100,6.

8,965.3240
7,17.5400

= 75,471

 Khi n =ne =5400(v/ph)
Nemin = Nemax = 100,6
5, Momen có ích của động cơ
Me =716,2.

𝑁𝑒
𝑛

(kg.m)

Trong đó :
Ne : là công suất thục tế (hay còn gọi là mã lực )
n : là tốc độ quay (v/ph)

Footer Page 25 of 161.