Tính toán móng cọc khoan nhồi

TÍNH TOÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI

TÊN MÓNG:
M1
I.­ XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC ĐÀI CỌC
- Lực dọc tính toán tại cổ móng Ntto =
206 (T)
- Sức chòu tải của cọc được chọn để tính móng Q195 (T)
- Dung trọng trung bình đất và bê tông móng
2 (T/m3)
- Độ sâu chôn móng D
1.5 (m)
- Tổng chiều dài cọc L
24 (m)
80 (cm)
- Đường kính cọc d =
1.8 (m)
- Khoảng cách các cọc bố trí trong đài là d +1m =
- p lực dính giả đònh do phản lực đầu cọc gây ra:
Ptt = Qc / ( d+1)2 =
60.2 (T/m2)
- Diện tích sơ bộ đài cọc :
Fđ = Ntto /(Ptt -1.1γ tb Df)=
3.6 (m2)
- Trọng lượng của đài và đất trên đài :
Nđ = 1.1Fđ Df γtb =
12.0 (T)
- Lực dọc tính toán tại cao trình đáy đài N tt :
Ntt = Ntto + Nđ =
218.0 (T)
II.­ XÁC ĐỊNH SỐ LƯNG CỌC nc & BỐ TRÍ HỆ CỌC TRONG ĐÀI.

nc = 1.2*Ntt /Qc =
1.3 (cọc)
2 (cọc)
- Số cọc chọn:
- nhx=
2 (Số hàng cọc theo phương x)
- nhy=
1 (Số hàng cọc theo phương y)
3.4
- L=
(m - Cạnh dài của đài móng)
1.8 (m - Cạnh ngắn của đài móng)
- B=
- Diện tích thực của đài sau khi bố trí hệ cọc :
Fđ =
6.12 (m2)
- Trọng lượng của đài và đất trên đài :
Nđt = 1.1Fđ Df γtb =
20.2 (T)
- Lực dọc tính toán tại cao trình đáy đài N tt :
Ntt = Ntto + Nđt =
226.2 (T)
- Momen tính toán tại tâm đáy đài Mtt :
Mtt y=
23.0 (T)
Mtt x=
0.0 (T)
III.­ KIỂM TRA TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CỌC 
Lực truyền xuống 1 cọc hàng biên:
Qttmax= Ntt /nc + Mtty* xmaxnén/ ∑ x2i+ Mttx* ymaxnén/ ∑ y2i

Qttmin= Ntt /nc - Mtty* xmaxnén/ ∑ x2i- Mttx* ymaxnén/ ∑ y2i
Trong đó :
xmaxnén =
0.90 (m) - khoảûng cách từ tâm hàng cọc chòu nén lớn nhất theo
max
y nén =
0.00 (m) - khoảûng cách từ tâm hàng cọc chòu nén lớn nhất theo
2
∑ x i=
1.62 (m) - Tổng bình phương khoảng cách theo phương x từ tâm các
∑ y2i=
0.00 (m) - Tổng bình phương khoảng cách theo phương y từ tâm các
tt
Q
= 
125.9 (T)
Vậy
max
Qttmin = 
100.32 (T)
Kết luận  :Qttmax  ≤  Qc và Qttmin >0.Vậy điều kiện kiểm tra thoả mãn
III.­ KIỂM TRA ỔN ĐỊNH NỀN DƯỚI MÓNG KHỐI QUY ƯỚC.
Bảng tính góc ma sát trong trung bình.
hi * ϕ
ϕtb (ο)
Lớp đất  hi (m)
ϕ (ο)
0.5
14.707
7.354

25.3
2

phương x đến ta
phương y đến ta
hàng cọc đến t
hàng cọc đến t


2.2
15.378
33.832
3
1.5
8.589
12.884
4
19.2
27.991
537.427
5
Ghi chú: 
    hi : chiều dày của lớp đất thứ i tính từ đáy đài móng.
Góc truyền lực :
α = ϕtb /4 =
6.3 (o)
Chiều dài đáy móng khối quy ước
Lmq = (L - d) + 2Lp tgα =
7.92 (m)
( Cạnh dài móng L: 3.40 (m) )

Chiều rộng đáy móng khối quy ước
Bmq = (B - d) + 2Lp tgα =
6.32 (m)
1.80
( Cạnh ngắn móng B:
(m) )
Diện tích đáy móng khối quy ước :
Fmq =
50.00 (m2)
Xác đònh trọng lượng móng khối quy ước:
 hi γ
Lớp đất  hi (m) γ (T/m3)
T.lượng lớp i ( T)
1
1.5
2
3
150.0
2
0.5
1.744
0.872
42.5
3
2.2
1.496 3.2912
160.4
4
1.5
0.862

1.293
63.0
5
19.2
0.876 16.8192
819.5
25.3
1235.3
Tổng
Ghi chú: 
  lớp đất thứ 1 tính từ đáy đài móng trở lên và dung trọng là dung trọng trung bình giữa đất và bê tông 
 là 2 T/m3.
Trọng lượng bản thân hệ cọc:
Nc =
60.3 (T)
Trọng lượng móng khối quy ước :
Nmq =
1295.7 (T)
Lực dọc tiêu chuẩn ở tâm đáy móng khối quy ước:
Ntcmq =
1475 (T)
Momen tiêu chuẩn ở tâm đáy móng khối quy ước:
Mtcmq = Mtco + Qtco (cao trình đáy MKQƯ -cao trình đỉnh đài)
Mtcmq =
239 (T.m)
Độ lệch tâm tiêu chuẩn
e=
0.16 (m)
Áp lực tiêu chuẩn ở đáy móng khối quy ước:
σmax =

33.12 (T/m2)
σmax =

25.87 (T/m2)

σtb =
29.49 (T/m2)
Cường độ tiêu chuẩn của đất nền dưới móng khối quy ước :
R tc

m1m2
( AB m q
k tc

mq

B

n
1

hi

i

Dcm q )

Trong đó :
1.3
m1

=
1.1
m2
=
ktc
=
1
(Vì các đặc trưng lấy từ phòng thí nghiệm)
tc
ϕ =ϕmq=
27.42 0
A, B, D : các hệ số phụ thuộc ϕtc
A
=
0.941
B
=
4.763
D
= 7.253


Bề rộng móng khối quy ước :
Bmq
=
6.32
(m)
Dung trọng đất ở đáy móng khối quy ước
γmq
=

0.876 (T/m3)
∑(hi x γ i) =
25.3 (T/m3)
c mq
=
0.283 (T/m2)
182.55
Rtc       =
Kết luận : Thoả mãn

(T/m2)


nhất theo
nhất theo
tâm các
tâm các

phương x đến tâm đài
phương y đến tâm đài
hàng cọc đến tâm đài
hàng cọc đến tâm đài


iửừaủaỏtvaứbeõtoõng



XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC KHOAN NHỒI.NỀN ĐẤT SÉT.
I.­ SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO VẬT LIỆU 

Q
VL

(R

Trong đó:
Mác beton
Rn=
Loại thép
Rc=
Ra=
µ=
d=
S.thanh thép:
Đ.kính thép:
Aa=
Vậy :
QVL =

n

d

2
p 4

R

'
a

A )
a

300
60.0 (KG/cm2) (Cường độ tính toán của beton cọc nhồi, khi beton đổ trong nước h
AII
3000 (KG/cm2) (Giới hạn chảy của thép)
2000 (KG/cm2)
1 (hệ số kể đến ảnh hưởng uốn dọc cọc)
80 (cm) - Đường kính cọc.
14
18
35.62 (cm2)
372.9 (T)

II.­ SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO CHỈ TIÊU CƠ LÝ CỦA ĐẤT NỀN
(Tiêu chuẩn XDVN 205:1998)
Sức chòu tải cho phép của cọc đơn xác đònh theo công thức:
Q

a

QTC
K TC

Trong đó:
QTC :Sức chòu tải tiêu chuẩn tính toán theo đất nền của cọc đơn.

QT C m(m R q P d 2

u
4

m f f s il i )

KTC :Hệ số an toàn kể đến ảnh hưởng của nhóm cọc(Ktc = 1.4 - 1.75), sơ bộ ta chọn:
KTC =
1.4
1 (Hệ số làm việc của cọc trong đất )
m=
 + Xác đònh sức chống mũi cọc Q p:

Q

p

m q d2
R P
4

mR=
1 (H.số làm việc của đất ở mũi cọc có kể đến ảnh hưởng p.pháp hạ co
qp (T/m2): Cường độ chòu tải của đất nền ở mũi cọc , tra bảng A7 phụ thuộc độ sâu mũi cọ
q p=
300 (T/m2)
Vậy sức chống mũi cọc:
Q p=
150.8 (T)
 + Xác đònh thành phần ma sát hông Q f:
Q

f

u

m f f si l i

Trong đó:
+ u: chu vi mặt cắt ngang cọc,(m)
2.51 (m)
u=
mf=
1 (H.số làm việc của đất ở mặt bên cọc có kể đến ảnh hưởng p.pháp

fsi : ma sát bên cọc, tra bảng A2 phụ thuộc độ sâu trung bình của lớp đất, trạng thái đất.(T/m
li : chiều dày lớp đất thứ i mà cọc đi qua.(m)

THIẾT KẾ: KS. NGUYỄN TRẦN KHOA


 LỚP ĐẤT fsi (T/m2)
0.485
2
4.150
3
1.083
4
7.200
5
TỔNG

li (m)
0.5
2.2
1.5
19.2

fsi li
0.2
9.1
1.6
138.2
149.2

Vậy thành phần ma sát hông Qf:
Qf=
375.1 (T)
Do đó:
QTC=
525.9 (T)
Kết luận : sức chòu tải của cọc xác đònh theo chỉ tiêu cơ lý của đất nền
Qa=
375.7 (T)

THIẾT KẾ: KS. NGUYỄN TRẦN KHOA


hi beton đổ trong nước hay dưới bùn)

), sơ bộ ta chọn:

nh hưởng p.pháp hạ cọc,tra bảng A3 )
thuộc độ sâu mũi cọc và chỉ số độ sệt I L ở mũi cọc.

án ảnh hưởng p.pháp hạ cọc,tra bảng A3 )

ất, trạng thái đất.(T/m2)

THIẾT KẾ: KS. NGUYỄN TRẦN KHOA


THIEÁT KEÁ: KS. NGUYEÃN TRAÀN KHOA