Đồ án tốt nghiệp - Chương VIII - Tính toán bản liên tục nhiệt

Bạn đang xem bản rút gọn của tài liệu. Xem và tải ngay bản đầy đủ của tài liệu tại đây (177.46 KB, 7 trang )

(1)<div class='page_container' data-page=1>

lượng khe bi n d ng ít nh t v i lo i hình c u có s đ t h p t các nh p d mế ạ ấ ớ ạ ầ ơ ồ ổ ợ ừ ị ầ

gi n đ n. D m gi n đ n đả ơ ầ ả ơ ượ ử ục s d ng r t r ng rãi nấ ộ ở ước ta b i tính c gi iở ơ ớ

hố, tiêu chu n hố, tính d l p đ t, lao l p và v n chuy n phù h p v i trình đẩ ễ ắ ặ ắ ậ ể ợ ớ ộ

c a các đ n v thi công trong nủ ơ ị ước hi n nay. Nh ng th c t thì các cơng trình c uệ ư ự ế ầ

gi n đ n có các khe co giãn thả ơ ường b bong b t, làm gi m kh năng khai thác, t oị ậ ả ả ạ

ra các xung kích l n khi xe c ch y qua các v trí này. ớ ộ ạ ị

Đ đ m b o v đi u ki n xe ch y, t o thu n l i t i đa cho vi c khai thácể ả ả ề ề ệ ạ ạ ậ ợ ố ệ

cơng trình c u, c n ph i gi m s lầ ầ ả ả ố ượng khe co giãn và chi phí b o dả ưỡng khe co
giãn. Gi i pháp liên t c nhi t là m t trong nh ng gi i pháp đả ụ ệ ộ ữ ả ược dùng ph bi nổ ế

hi n nay.ệ

K t c u nh p liên t c – nhi t là k t c u đế ấ ị ụ ệ ế ấ ượ ạc t o ra b ng cách n i k tằ ố ế

</div>
(2)<div class='page_container' data-page=2>

8.2 Các thông s c b n ban đ uố ơ ả ầ

S đ c b n đ tính tốn b n n i là d m b n ngàm hai đ u có kh u đơ ồ ơ ả ể ả ố ầ ả ầ ẩ ộ

tính toán Ln b ng chi u dài c a b n cách ly kh i k t c u n m phía dằ ề ủ ả ỏ ế ấ ằ ưới.

Ln – chi u dài b n n i liên t c nhi t, Ln = 2.66mề ả ố ụ ệ

hb - Chi u dày b n liên t c nhi t, hề ả ụ ệ b = 0.2m
b – b r ng tính tốn, b =1mề ộ

In - Momen quán tính c a b n đang xét, ủ ả

b×h3/12 = 1×0.23/12 = 0.002/3 = 0.000667 m4

Id – Momen quán tính c a ti t di n d m liên h p, đã tính ph n d m Super Teeủ ế ệ ầ ợ ở ầ ầ
(Ic = Ig+Ag.KIc2+Ibm+Abm.(ybm-Ybg-KIc)2).

Id = IC = 0.5215 m4

D m dùng bêtơng có cầ ường đ 50 MPaộ

Modul đàn h i c a d m, b n:ồ ủ ầ ả

1.5

0.043 c

E = γ f =0.043×25001.5× 50 = 38006.98 MPa.
c - kho ng cách 2 tim g i tr , c = 2.4 mả ố ở ụ

Chi u dài nh p tính tốn, Lề ị tt = 36.3 m
Chi u dài d m, L = 37 mề ầ

(Hìn h 1 a )

(Hìn h 1 c)

(Hìn h 
1 b )

MỘT SỐ CẤU TẠO BẢN NỐI
1a – Nối khi trụ có dạng bình
thường

1b – Nối khi xà mũ có dạng chữ T
ngược

1c – Bản nối kê lên xà mũ trụ thông

qua lớp đệm đàn hồi

1. Cốt thép bản 2. Lớp đệm đàn
hồi

</div>
(3)<div class='page_container' data-page=3>

8.3 Xác đ nh n i l c:ị ộ ự

8.3.1 Do tĩnh t i giai đo n 2 và ho t t i đ t trên k t c u nh p.ả ạ ạ ả ặ ế ấ ị
8.3.2 Xác đ nh n i l c do tĩnh t i đ t trên k t c u nh p gây ra.ị ộ ự ả ặ ế ấ ị
Tĩnh t i c a l p ph , các ti n ích, lan can đã đả ủ ớ ủ ệ ược tính ph n d m chở ầ ầ ủ

Tĩnh t i giai đo n 2 bao g m:ả ạ ồ

T i tr ng lan can trên 1 m dàiả ọ DCLC = 810.87 (KG/m)
T i tr ng lan can phân b trên 1 d mả ọ ố ầ

qLC = 2.DCLC / Nd = 2x810.87/(6x102) = 2.703 (N/mm)
Tĩnh t i l p ph BMC trên d m chả ớ ủ ầ ủ

T i tr ng l p ph phân b trên 1 d m: qả ọ ớ ủ ố ầ DW = p.B1.hp / Nd

V i: B r ng m t đớ ề ộ ặ ường xe ch y Bạ 1 = 8 (m)

qDW = 2203.125x8x80/(6x105) = 2.35 (KN/m)
Xác đ nh góc ị ϕ do tĩnh t i giai đo n hai:ả ạ

V i đớ ư ược xác đ nh b ng PP nhân bi u đị ằ ể ồ

</div>
(4)<div class='page_container' data-page=4>

Góc xoay t i đ u d m do TLLPạ ầ ầ
2
DW
DW
q L
2
L
3 8

Ω = DW DW

1 L
2 EI
ϕ = Ω
3
.
1
.
24
DW tt
DW
c c
q L

E I
ϕ =

� 1 2.35 36.33

24 38006.98 0.5215 1000

= =0.000232 (rad)

Góc xoay t i đ u d m do LCGCạ ầ ầ

2
LC

2 qL
L
3 8

Ω = LC LC

L
EI

ϕ = Ω 1
2
3
.
1
.
24

LC tt
LC
c c
q L
E I
ϕ =

� 1 2.703 36.33 2.67 10
24 38006.98 0.5215 1000 rad

−4

= =

Moment tr ng thái gi i h n cở ạ ớ ạ ường đ do tĩnh t i giai đo n 2 đ t trên k tộ ả ạ ặ ế

c u nh p gây ra: ấ ị

DC2 2 DW 2 LC

n n

4 4

2 2

4EI 4EI
M 1.5 1.25

L L

4 38007 4 38007

1.5 10 1.25 2.67 10

2660 2660
13874.95Nmm
ϕ ϕ
− −
= +
667000000 667000000

= 2.36 +

Moment tr ng thái gi i h n s d ng do tĩnh t i giai đo n 2 đ t trên k tở ạ ớ ạ ử ụ ả ạ ặ ế

</div>
(5)<div class='page_container' data-page=5>

S đ đ t t i theo phơ ồ ặ ả ương d c c u đ n i l c gây ra t i b n n i l nọ ầ ể ộ ự ạ ả ố ớ

nh t: ấ

Góc xoay:

Dùng PP nhân bi u đ đ xác đ nh góc xoay do t ng tr c bánh xe gây raể ồ ể ị ừ ụ

Góc xoay được xđ b i CTở

f
tt

tt
c
c

D
L

P
x
L
x
I

E .

).
.(

1 2 − 2

=
ϕ

V i h s PBN xác đ nh nh sauớ ệ ố ị ư

</div>
(6)<div class='page_container' data-page=6>

Po=169646262

Pb=1583550

Mb=913206973

Mo=182543211 Mn

D a vào bi u đ tự ể ồ ương tác ta nh n th y thép b trí nh v y là đ kh năng ch iậ ấ ố ư ậ ủ ả ụ

l cụ

8.10 Ki m tra n t theo TTGH SD:ể ứ
Đi u ki n ch u n t c a d m ề ệ ị ứ ủ ầ

y
3
c
sa
s
f
.
6
,
0
A
.
d
Z
f

f ≤ = ( * )

Ti t diên b x h = 1000 x 200 mm, ế d = 150 mm , s A =5539 mms 2

T s mođun đàn h i :ỷ ố ồ
c
s

E
E
n=

Trong đó :

-Es = 200 000 MPa

- 0,043. 1,5. ` 0, 043.2500 . 50 380071,5

c c c

E = γ f = = MPa

Do đó: 200000 5.26
38007
s
c
E
n
E
= = =

Chi u dày làm c a bêtông sau khi b n t :ề ủ ị ứ

. 2. . 5, 26.5539 2.150.1000

. 1 2 . 1 2 45, 22
. 1000 5, 26.5539

s s
s
n A d b

x mm

b n A

� � � �

= �� + − ��= �� + − ��=

� �

Ta l n lầ ựơt tính các giá tr trong bi u th c ( * ):ị ể ứ

Tính f ( ng su t trong thép do t i tr ng gây ra ): s ứ ấ ả ọ

(

d x

)

f s

cr
s

</div>
(7)<div class='page_container' data-page=7>

Tính fsa : 3

c
sa

A
.
d
f =

Thơng s v t n t: Z = 23000 N/mmố ế ứ

Di n tích trung bình c a bêtơng bao quanh m t thanh thép: ệ ủ ộ

n
A

A= c 78000 7800 2

A= = mm

�

3
3

23000

397
. 25.7800

sa
c
Z

f MPa

d A

= = =

Tính 0,6.fy: 0,6.fy =0,6.280=168MPa

</div>

Đồ án tốt nghiệp - Chương VIII - Tính toán bản liên tục nhiệt

(

)

Tài liệu liên quan

Tài liệu bạn tìm kiếm đã sẵn sàng tải về