ĐƯỜNG dưới cầu cống hộp bê tông

HỘP RCC CHO ĐƯỜNG DƯỚI CẦU
A. GIỚI THIỆU
Ai cũng biết rằng các tuyến đường sắt phải cắt ngang qua các con đường trong và xung quanh các thành
phố và thị trấn đơng dân cư, được xây dựng tốt vì vậy các điểm giao cắt đồng mức được cung cấp nhưng các
điểm giao cắt đồng mức này có thể có người lái hoặc khơng có người lái và gây tắc đường hơn nữa. khi một
đoàn tàu chạy qua. Do cả dân số và giao thông đang gia tăng, sự chậm trễ hàng ngày và nguy cơ tai nạn ở
các giao cắt đồng mức cũng đang tăng lên, trên Đường sắt Ấn Độ. Khoảng 30% số vụ tai nạn tàu hỏa do hậu
quả là giao cắt ngang bằng, về nhân quả thì tỷ lệ này chiếm 60%. Vì vậy, Đường sắt Ấn Độ đã quyết định đường
qua cầu (ROB's) và đường dưới cầu (RUB's) ở những nơi cần thiết ở các thành phố đơng dân. Vì các thành
phố được xây dựng tốt nên việc thu hồi đất để xây dựng ROB là rất khó và đơi khi là khơng thể thực hiện
được, vì vậy trong những trường hợp như vậy, các kỹ sư đã sử dụng RUB.

Đôi khi các tuyến đường sắt hoặc đường bộ được xây dựng trong bờ kè cản trở dòng chảy tự nhiên
của nước mưa (từ các kênh thốt nước hiện có) hoặc nước thải của thành phố, do đó dịng chảy đó
khơng thể bị cản trở và một số loại cơng trình thốt nước ngang bắt buộc phải có để cho nước đi qua
bờ kè. Các cống được cung cấp để thực hiện dịng chảy đó qua các tuyến đường sắt và đường bộ; cầu
nhỏ và cầu chính phụ thuộc vào nhịp của chúng mà lần lượt phụ thuộc vào lưu lượng, nếu nhịp nhỏ các
kỹ sư chọn cầu hộp hoặc cầu bản. Để xây dựng RUB với sự gián đoạn tối thiểu đối với các dịch vụ đào
tạo và giao thông đường bộ là một thách thức đối với các Kỹ sư. Các phương pháp được áp dụng để xây
dựng các cấu trúc này là
1. Phương pháp cắt và phủ

2. Phương pháp đẩy hộp
3. Phương pháp dầm có chiều cao hạn chế

Kỹ thuật đẩy hộp được sử dụng rộng rãi nhất vì có nhiều ưu điểm hơn so với các phương pháp
thông thường khác, tức là phương pháp cắt và bao, kỹ thuật đẩy hộp an tồn hơn khi thi cơng ở
những nơi giao nhau đơng đúc của đường sắt và đường bộ so với phương pháp thông thường.
Trong kỹ thuật đẩy hộp, các hộp RCC trong các phân đoạn được đúc bên ngoài và được đẩy qua
các bờ kè nặng nề của Đường sắt hoặc Đường bộ bằng cách Kích. Lực đẩy yêu cầu được tạo ra
thơng qua lớp đẩy, cũng như dịng và mức của hộp đúc sẵn cũng được kiểm soát. Cầu RCC dưới

hầm này được đẩy vào kè bằng thiết bị thủy lực được giải thích chi tiết trong báo cáo này, vì quỹ
đất sẵn có trong thành phố ít hơn, loại cầu như vậy sử dụng ít khơng gian hơn để xây dựng. Do đó,
xây dựng Cầu chui là một lựa chọn tốt hơn khi có hạn chế về khơng gian hoặc đất đai.

Trong báo cáo này, giải thích chi tiết về một dự án xây dựng RCC Box RUB qua một bờ kè của
một tuyến đường sắt ở Mettuguda, Secunderabad.

1 | Trang
| BÁO CÁO INTERNSHIP |


B. BÁO CÁO CHI TIẾT

Trong báo cáo này, giải thích chi tiết về dự án xây dựng RCC Box RUB dưới kè đường sắt ở
Mettuguda (Secundrabad, Ấn Độ) được đưa ra. Báo cáo này được chia thành các phần sau

•
•
•
•
•
•
•

Lựa chọn và mô tả trang web
Thiết kế

Xây dựng và Thi cơng
Thời gian và tiến độ cơng việc

Các biện pháp phịng ngừa và an
toàn Ưu điểm và Hạn chế
Người giới thiệu

2 | Trang
| BÁO CÁO INTERNSHIP |


1. LỰA CHỌN VÀ MÔ TẢ TRANG WEB
Secundrabad (Hyderabad, Ấn Độ) là một thành phố đông dân, được xây dựng tốt. Đây là thủ phủ của bang
Telangana, trụ sở chính của nhiều tổ chức chính phủ, MNC, các ngành cơng nghiệp và nhiều doanh nghiệp
khác nên là trung tâm thu hút một lực lượng lao động lớn. Vì vậy, nhu cầu phổ biến của một hệ thống đường
hiệu quả. Secunderabad cũng là trụ sở của các tuyến đường sắt trung tâm nam, vì vậy ga đường sắt
Secundrabad là ga nhộn nhịp nhất ở khu vực này. Vì vậy, cần phải có RUB và ROB cho tất cả các giao cắt cấp
của nó.

Địa điểm được chọn để xây dựng RUB này có nhu cầu băng qua đường sắt đang chờ xử lý từ lâu do
chính quyền bang đang tiến hành mở rộng chiều rộng đường để đáp ứng lưu lượng giao thông ngày
càng tăng. Việc xây dựng ROB là rất phi thực tế vì việc thu hồi đất rất khó khăn và ROB q tốn kém.
Ngồi ra, cũng có một dự án đường sắt tàu điện ngầm đang hoạt động được xây dựng ở nơi đó và vì
tuyến đường sắt hiện tại đang ở trên cao, các kỹ sư đã chọn xây dựng đường dưới cầu (RUB) bằng cách
sử dụng kỹ thuật đẩy hộp gây gián đoạn tối thiểu cho các dịch vụ xe lửa và đường bộ giao thông

Như bạn có thể thấy trong hình ảnh vệ tinh về địa điểm xây dựng bên dưới, khu vực xung quanh vị trí của
dự án được xây dựng tốt như thế nào, vì vậy việc xây dựng một RUB là bắt buộc. Kỹ sư điều hành cho biết
rằng có rất nhiều yêu cầu từ phía chính trị và chính quyền địa phương & cơng chúng.

Hình ảnh vệ tinh về cơng trường xây dựng RUB nối Boiguda-Mettuguda ở Secundrabad, bản đồ google lịch sự

3 | Trang

| BÁO CÁO INTERNSHIP |


Bản đồ vệ tinh về công trường xây dựng RUB nối Boiguda-Mettuguda ở Secundrabad, bản đồ google lịch sự

4 | Trang
| BÁO CÁO INTERNSHIP |


2. THIẾT KẾ HỘP RCC

•

Dữ liệu thiết kế
Kích thước của hộp

10,5 m X 5,15 m

Chiều dài của hộp Chiều dày của tấm

24 m

trên cùng Chiều dày của tấm dưới cùng

0,9 m

Chiều dày của các thành thẳng đứng

0,9 m

cuối

0,9 m

RL của cấp đường sắt

100,1 m

RL của cấp độ hình thành

99,39 m

RL của cấp độ đảo

92,33 m

ngược Cấp độ bê tông

M40

Lớp thép

Fe415

Làm sạch lớp phủ để gia cố

50 mm

Mật độ của đất

1,9 T / m 3

Góc ma sát trong Khối

30 o

lượng đơn vị của balát

19,2 T / m 3

• Giả định
1. Mật độ bê tông = 2,5 T / mét khối
2. Mật độ của đất

= 1,9 T / mét khối

3. Tiêu chuẩn tải

= 25T - 2008 TẢI Theo (tiêu chuẩn mã đường sắt Ấn Độ)
5 | Trang
| BÁO CÁO INTERNSHIP |


PHẦN DÀI HẠN CỦA HỘP RCC

•

Tải trọng hành động

Tải trọng hoặc tác động của kết cấu là lực, biến dạng hoặc gia tốc tác dụng lên kết cấu hoặc các bộ phận

của nó. Tải trọng gây ra ứng suất làm biến dạng và chuyển vị trong kết cấu. Việc đánh giá ảnh hưởng của
chúng được thực hiện bằng các phương pháp phân tích cấu trúc. Quá tải hoặc quá tải có thể gây ra hư
hỏng kết cấu, và do đó khả năng đó phải được xem xét trong thiết kế hoặc được kiểm soát chặt chẽ.

Tổng tải trọng tác dụng lên hộp được xác định và các mômen uốn, lực cắt và lực dọc trục tác
dụng lên hộp được tính tốn cho từng tổ hợp tải trọng và sau đó nó được thiết kế cho tổ hợp tải
trọng bất lợi nhất.
Tải trọng được coi là
1. Tải trọng chết

2. Tải trực tiếp

3. Hiệu ứng động
4. Lực dọc
5. Áp suất trái đất

6. Áp suất phụ tải

6 | Trang
| BÁO CÁO INTERNSHIP |


• TẢI ĐÃ CHẾT
Tải trọng chết là những vật có độ lớn khơng đổi và cố định ở vị trí trong suốt thời gian tồn tại của kết
cấu. Thông thường phần chính của tải trọng chết là trọng lượng bản thân của kết cấu. Tải trọng chết
có thể được tính tốn chính xác từ cấu hình thiết kế, kích thước của kết cấu và tỷ trọng của vật liệu, tải
trọng ray, tải trọng tà vẹt, tải trọng dằn. Tải trọng do trọng lượng của đất bên trên hộp (đệm đất)
cũng góp phần vào trọng lượng chết nó được gọi là tải trọng đệm.

Tải chồng lên nhau

Bản nhạc

Một đường ray = 2 đường ray = 2 * 60 kg / m = 120 kg / m

Đối với hai bản nhạc = 2 * 120 = 240 kg / m
Người ngủ

Khoảng cách = 0,66 m

Đối với 1 m = 0,23 ∗ 0,3 ∗ 2,75 = 0,287 m 3
0,66

Đối với hai bản nhạc = 2 * 0,287 = 0,574 m 3

CHÉO PHẦN THEO DÕI

Do đó tải trọng do tà vẹt = 0,574 * 2,5 T /

= 1.435

m
Tổng tải trọng = tải trọng đường ray + tải trọng tà vẹt = 0,24 + 1,435 = 1,675 T / m

Chiều rộng phân tán do tải trọng theo dõi, giả sử độ dốc 1H: 2V

Chiều rộng phân tán cho một rãnh = 2,75 + 1,01 + 0,3 (độ sâu của dằn) = 4,06 m
Chiều rộng tán sắc cho hai rãnh = 2 * 4,06 = 8,12 m

Tải do theo dõi (L T) = 1.675 = 0,206 T / m 2
8.12

Chấn lưu

Độ dày đệm = 400 mm
Chiều rộng đáy của balát = 2,75 + 0,7 + 0,7 + 2 * 0,15 = 4,45 m
Khối lượng chấn lưu = [3,05 + 4,45] ∗ 0,7 * 1- 0,287 (khối lượng tà vẹt) = 2,34 m 3
2

Khối lượng của balát cho hai rãnh = 2 * 2,34 = 4,68 m 3
7 | Trang
| BÁO CÁO INTERNSHIP |


Tải trọng do chấn lưu = 4,68 * 1,92 (trọng lượng đơn vị của chấn lưu) = 9 T

Chiều rộng tán sắc do tải trọng dằn, giả sử độ dốc 1H: 2V
Chiều rộng phân tán = 4,45 + 1,01 = 5,46 m

Chiều rộng tán sắc cho hai rãnh = 5,46 + 5,3 = 10,76 m
Tải trọng do chấn lưu (B L) =

9
10,76 ∗ 1

= 0,836 T / m 2

Tải chồng lên = L T + B L = 0,206 + 0,836 = 1,042 T / m 2
Theo sách tiêu chuẩn của đường sắt, tải trọng chồng lên mỗi đường phải là 6,75 T / m
Đối với hai đường ray tải trọng chồng lên nhau = 2 * 6,75 = 13,5 T / m

Tải chồng lên = 13,5 = 1,255 T / m 2
10,76

Tải trọng xếp chồng là giá trị lớn hơn của giá trị trên
∴ Tải chồng lên nhau (S L) = 1,255 T / m 2
Trọng lượng của đất lấp đầy (W E)

= 1,01 X 1,9 = 1,919 T / m 2

Trọng lượng của tấm trên cùng (W TS)

= 0,9 X 2,5 = 2,25 T / m 2

Trọng lượng của các bức tường thẳng đứng (W V) = 6,05 ∗ 1,8 ∗ 2,5 = 2,39 T / m 2

11.4

Trọng lượng của khóa học mặc (W W) = 10,5 ∗ 0,5 ∗ 1 = 0,46 T / M 2
11,4 ∗ 1

Từ khoản 2.3.2.1 của quy tắc cầu đường sắt Ấn Độ
Giả định trọng lượng của sàn đối với lòng đường và trọng lượng của lối đi bộ (W F) = 0,5 T / m 2

Do đó tải trọng chết trên bản sàn = S L + W E + W TS = 1,255 + 1,919 + 2,25
= 5,424 T / m 2

Do đó tải trọng chết trên bản đáy = S L + W E + W TS + W V + W W + W F
= 1,255 + 1,919 + 2,25 + 2,39 + 0,46 + 0,5 = 8,774 T / m 2

8 | Trang

| BÁO CÁO INTERNSHIP |


•

TẢI TRỰC TIẾP

Tải trực tiếp bao gồm tải trọng chiếm dụng trong các tịa nhà và tải trọng giao thơng trên cầu. Chúng có thể tồn tại tồn bộ
hoặc một phần tại chỗ hoặc hồn tồn khơng có và có thể thay đổi vị trí của nó. Con người, ghế, bàn, máy tính, giường, đồ
đạc, xe lửa, vv là tải trọng trực tiếp. Tải trọng trực tiếp có thể thay đổi vị trí hiện tại của nó vì chúng khơng phải là bộ phận
lâu dài của cấu trúc. Vì vậy, trong thiết kế kết cấu, tải trọng sống được cung cấp một hệ số an toàn lớn hơn các tải trọng
khác.

Khoảng hiệu quả của hộp = 11,4 m

Khoảng hiệu quả cho lực cắt = 12,3 m

Từ phụ lục XXIII của quy tắc cầu,
Tải trọng tối đa cho mô men uốn = 130,7+ 140,4 −130,7 ∗ 0,4 = 134,57 T
1

Tải trọng tối đa cho Lực cắt

1

= 1,01+ 0,3 (độ sâu của dằn) = 1,31 m

Độ sâu lấp đầy

•

= 162+ 170.3 −162 ∗ 0,3 = 164,49 T

HIỆU ỨNG NĂNG ĐỘNG

Đối với Đường sắt Broad Gauge (BG) và Meter Gauge (MG):

Việc tăng tải do tác động động nên được xem xét bằng cách thêm tải trọng Tương đương với Hệ
số tăng cường động lực học (CDA) nhân với tải trọng sống tạo ra ứng suất lớn nhất trong cấu
kiện đang xét. CDA phải đạt được như sau và sẽ được áp dụng lên đến 160 km / h trên BG và 100
km / h trên MG.
Đối với các nhịp đường đơn:

CDA = 0,15 + số 8

6+L

Trong đó, L là chiều dài nhịp có tải tính bằng mét cho vị trí của đồn tàu có ứng suất lớn nhất
trong cấu kiện đang xét.
Độ sâu lấp đầy = 1,31 m

Từ khoản 2.4.2.1 (b) của quy tắc cầu đường sắt Ấn Độ

9 | Trang
| BÁO CÁO INTERNSHIP |


HIỆU QUẢ CỦA VIỆC THỰC HIỆN NĂNG ĐỘNG

Từ hình trên,

CDA đối với mômen uốn tại tâm của tấm trên cùng là

X
2,59

=

0,305

3

∴ • = 0,26
CDA đối với lực cắt tại tâm của bản đỉnh là

X
2,59

=

0,295

3

∴ • = 0,25
CDA cho Moment uốn:
o Thực tế = 0,61

o Giảm = 0,26
CDA cho lực cắt:
o Thực tế

= 0,59

o Giảm = 0,25
Đối với một bản nhạc,

Tổng tải trọng cho mô men uốn = (1 + 0,26) * 134,57 = 169,59 T
Tổng tải trọng chịu lực cắt = (1 + 0,25) * 164,49 = 201,6125 T
Đối với hai bản nhạc,

10 | Trang
| BÁO CÁO INTERNSHIP |


Tổng tải trọng cho mô men uốn = 2 * 169,59 = 339,18 T
Tổng tải trọng chịu lực cắt = 2 * 201,6125 = 403,225 T

Vì tổng tải trọng do lực cắt là lớn nhất.
Ta coi, tổng tải trọng chịu lực cắt = 403,225 T

Chiều rộng phân tán cho tải trực tiếp

Nhịp hiệu dụng = 11,4 m

Đệm = 1,31 m với chấn lưu 300 mm
Theo điều 2.3.4.2 (a) phân tán bằng cách lấp đầy bao gồm cả chấn lưu của quy tắc cầu

Đối với tà vẹt Loại 1, chiều rộng tán sắc = 2.745 + 1.31 = 4.055
Đối với tà vẹt loại 2, chiều rộng tán sắc = 2.436 + 1.310 = 3.746
Chiều rộng thêm do bản sàn = L / 4 = 11,4 / 4 = 2,85

Đối với một bản nhạc,

Chiều rộng tán sắc = 3,746 + 2,85 = 6,6 m
Đối với hai bản nhạc,

Chiều rộng phân tán = 6,6 + 5,3 = 11,9 m
Tải trực tiếp trên tấm trên cùng = 403.225 = 2,972 T / m 2
11,9 ∗ 11,4

Tải trực tiếp trên tấm dưới cùng

Xem xét tải trọng xe theo dõi cấp –AA trên tấm đáy
Từ điều khoản 207.1 của IRC 6-2000

Trọng lượng của xe = 70 T

Chiều dài tiếp xúc của xe là 3,6 m

Chiều rộng phân tán của xe, giả sử (1H: 1V)
Chiều rộng phân tán = 3,6 + 2 * 0,5 = 4,6 m

11 | Trang
| BÁO CÁO INTERNSHIP |


Tải trọng trực tiếp trên tấm dưới cùng =

70
12,3 ∗ 4,6

= 1,24 T / m 2

∴ Tải trọng trực tiếp trên tấm trên cùng là 2,972 T / m 2

∴ Tải trọng trực tiếp trên tấm đáy là 1,24 T / m 2

•

LỰC LƯỢNG KIỂM TỐN

Trường hợp kết cấu có đường ray, phải dự phòng các tải trọng dọc phát sinh từ bất kỳ một hoặc
nhiều nguyên nhân sau:
a) Lực kéo của bánh xe đầu máy;
b) Lực phanh do tác dụng của phanh lên tất cả các bánh xe bị phanh;
c) Khả năng chống chuyển động của vòng bi do thay đổi nhiệt độ và
biến dạng của dầm cầu. Tốt hơn là có thể cung cấp ổ lăn, PTFE hoặc ổ trục đàn hồi để giảm
thiểu lực dọc phát sinh đối với lý do này.
d) Lực lượng do sự tiếp tục của LWR / CWR qua các cây cầu.

Từ phụ lục XXII tờ 2/4 quy tắc cầu đường sắt Ấn Độ
Nỗ lực hoạt động trên mỗi loco trên đường = 52 T

Đối với hai bài hát, nỗ lực kéo = 2 * 52 = 104 ~ 105 T
Chiều rộng phân tán đối với tải trọng dọc
Ở cấp độ trung tâm tấm trên cùng,

Đối với một cú đánh bóng,

Chiều rộng tán sắc = 3 + 1,01 + 0,45 = 4,46 m
Đối với hai bản nhạc,

Chiều rộng phân tán = 4,46 + 5,3 = 9,76 m

Do đó lực ngang trên một mét tại tâm tấm trên cùng = 105 = 10,758 T
9,76

•

ÁP SUẤT TRÁI ĐẤT

Áp suất bên trái đất là sức ép cái đó đất tác dụng theo phương ngang. Áp lực đất bên là quan
trọng vì nó ảnh hưởng đến hành vi cố kết và cường độ của đất và vì nó được xem xét trong thiết
kế các cấu trúc cơng trình địa kỹ thuật như giữ lại
12 | Trang
| BÁO CÁO INTERNSHIP |


những bức tường , tầng hầm , đường hầm , nền móng sâu và các hố đào có giằng. Hệ số bên
áp lực đất, K, được định nghĩa là tỷ số giữa ứng suất tác dụng theo phương ngang, ' h, theo chiều dọc

căng thẳng hiệu quả, σ ' v. Ứng suất hiệu quả là ứng suất giữa các hạt được tính bằng cách lấy
tổng ứng suất trừ đi áp suất lỗ rỗng. K đối với một mỏ đất cụ thể là một hàm của đất
tính chất và lịch sử căng thẳng. Giá trị ổn định nhỏ nhất của K được gọi là áp suất đất hoạt động

hệ số, K a, và giá trị ổn định lớn nhất của K được gọi là hệ số áp suất đất thụ động, K p.

Dữ liệu đã cho, φ = 30 o

K a = 0,3085
Tôi)

Áp lực đất chủ động tác động tại tâm của tấm trên cùng
= 1,9 * 0,3085 * 1,46 = 0,8559 T / m 2

ii)

Áp lực đất chủ động tác động tại tâm của tấm đáy
= 1,9 * 0,3085 * 7,51 = 4,4025 T / m 2

• KIỂM TRA ÁP SUẤT
A phụ tải là bất kỳ tải trọng nào được đặt lên bề mặt của đất đủ gần với quá trình đào để gây ra
một áp lực bên tác động lên hệ thống ngoài áp lực đất cơ bản. Nước ngầm cũng sẽ gây ra một áp
lực bổ sung, nhưng nó khơng phải là một phụ tải. Ví dụ về tải phụ phí là kè hư hỏng tiếp giáp với
rãnh, đường phố hoặc đường cao tốc, máy móc xây dựng hoặc kho dự trữ vật liệu, các tịa nhà
hoặc cơng trình lân cận và đường sắt.
Từ điều khoản 5.8.2 của mã cấu trúc và móng cầu IRS
L = Chiều dài của mố = 5,15 + 0,9 + 0,9

2

2

= 5,15 + 0,9 = 6,05 m

B = Chiều rộng phân bố đều của phụ tải ở mức hình thành = 3 m
h = Chiều sâu của mặt cắt dưới mức hình thành = 99,39-92,33 + 0,9 = 7,51 m
2

LB = 6,05-3 = 3,05 m
h> (LB)

Do đó trường hợp 2 sẽ được xem xét.
13 | Trang
| BÁO CÁO INTERNSHIP |


ÁP SUẤT TRÁI ĐẤT CHỦ ĐỘNG

Áp suất ở đỉnh của cấp độ hình thành = (S + V) * k a
B

Ở đâu

S = Phụ tải sống cho đơn vị chiều dài = 13,7 T / m
V = Phụ tải chết cho đơn vị chiều dài = 6 T / m
(S + V)

B

* k a = (13,7 + 6) * 0,3085 = 2,02 T / m 2
3

Do đó, áp suất phụ tải ở đỉnh của mức hình thành = 2,02 T / m 2
Áp suất phụ tải ở đáy của tâm tấm = (S + V) * k a

L

= (13,7 + 6) * 0,3085 = 1 T / m 2

Từ hình trên,

6,05

X
1.59

=

1,02
3.05

∴ • = 0,53
Áp suất phụ tải tại đỉnh của tâm tấm = 1 + 0,53 = 1,53 T / m 2

14 | Trang
| BÁO CÁO INTERNSHIP |


• KẾT HỢP TẢI
Một tổ hợp tải trọng tính tổng hoặc bao hàm các kết quả phân tích của một số trường hợp tải trọng nhất
định. Tính tổng thường thích hợp cho phân tích tuyến tính trong đó kết quả được xếp chồng lên nhau, tốt
nhất là kết hợp các mẫu tải trong các trường hợp tải, sau đó sử dụng tổ hợp tải để tính tốn các đường
bao đáp ứng. Kết quả tổ hợp tải trọng bao gồm chuyển vị và lực tại chung vị trí, và các lực lượng thành viên
bên trong và ứng suất.
Các tổ hợp tải trọng khác nhau được xem xét như sau:
1. Tải trọng chết + tải trọng sống + áp suất đất + áp suất phụ tải ở một phía

2. Tải trọng chết + tải trọng sống + áp lực đất + áp suất phụ tải ở một phía + lực dọc
Tổ hợp tải trọng lớn nhất xảy ra trong tổ hợp thứ hai, vì vậy chúng ta nên tính tốn cho 2 nd
tình trạng.

TẢI TRỌNG HOẠT ĐỘNG TRÊN HỘP RCC

15 | Trang
| BÁO CÁO INTERNSHIP |


o B UỐN
Trường hợp 1: Khơng xét tải trọng dọc

Tính tốn mơmen cuối cố định
W 1 = 5,424 +2,972 = 8,396 T / m 2
W 2 = 0,856 T / m 2
W 3 = 4,4 - 0,856 = 3,544 T / m 2
W 4 = 8,774 + 1,24 = 10,014 T / m 2
W 5 = 1 + 4,4 -1- 0,856 = 3,544 T / m 2
W 6 = 1 + 0,856 = 1,856 T / m 2

W 7 = 1,53 - 1 = 0,53 T / m 2
L 1 = 11,4 m; L 2 = 6,05 m; L 3 = 1,59 m; a = 1,59 m
2/

M FAB = - W 1 L 1
2/

M FBA = W 1 L 1

12 = -8,396 * 11,4 2 / 12 = - 90,929 (Tm) / M

12 = 8,396 * 11,4 2 / 12 = 90,929 (Tm) / M

2/

M FBC = - W 2 L 2

12 - W 3 L22/ 30 = -0,856 * 6,05 2 / 12 - 3.544 * 6.05 2 / 30
= - 6,935 (Tm) / M

2/

M FCB = W 2 L 2

12 + W 3 L22/ 20 = 0,856 * 6,05 2 / 12 + 3,544 * 6,05 2 / 20
= 9,907 (Tm) / M

2/

M FCD = - W 4 L 1
2/

M FDC = W 4 L 1

12 = -10.014 * 11.4 2 / 12 = - 108,452 (Tm) / M

12 = 9,995 * 11,4 2 / 12 = 108,452 (Tm) / M

2/

M FDA = - W 6 L 2

12 - W 5 L22/ 20 - W 7 a 3 * ( L 2 / 12 - a / 20) / 2L=21,856 * 6,05 2 / 12 + 3,544 * 6,05 2 / 20 -

0,53 * 1,59 3 * ( 6,05 / 12 - 1,59 / 20) /6,05 2 = - 12,172 (Tm) / M
2/

M FAD = W 6 L 2

12 + W 5 L22/ 20 - W 7 a 2 * ( L
2 /23 + a 2 / 10 - aL 2 / 3) / 2L2 2= 1,856 * 6,05 2 / 12 + 3,544 * 6,05 2 / 20
- 0,53 * 1,59 3 * ( 6,05 / 12 - 1,59 / 20) /6,05 2 = - 10.154 (Tm) / M

TÓM TẮT CÁC MẸ KẾT THÚC CỐ ĐỊNH

M FAB

M FBA

- 90,929

90,929

M FBC
- 6.935

M FCB
9.907

M FCD

M FDC

- 108,452 108.452

M FDA

M HAM MÊ

- 12.172

10.154

16 | Trang
| BÁO CÁO INTERNSHIP |


Thời điểm uốn ở nhịp giữa
Giả sử mỗi thành viên được hỗ trợ đơn giản
2/

8 = 8,396 * 11,4 2 / 8 = 136,393 (Tm) / M

2/

8 = 10.014 * 11.4 2 / 8 = 162,677 (Tm) / M

2/

8 + W 3 L22/ 16 = 0,856 * 6,05 2 / 8 + 3,544 * 6,05 2 / 16 = 12.024 (Tm) / M

2/

8 + W 5 L22/ 16 + W 7 a 2 / 12 - W [-a-0,5L 2] 3 / 6a = 1,856 * 6,05 2 / 8 + 3,544 * 6,05 2 / 16 +

M AB = W 1 L 1

M CD = W 4 L 1
M BC = W 2 L 2

M DA = W 6 L 2

0,53 * 1,59 2 / 12 - 0,53 (-1,59-0,5 * 6,05) 3 / ( 6 * 1,59)

= 22,162 (Tm) / M

UỐN MẸ TẠI MID SPAN
M AB

M BC

136.393

12.024

M CD

M DA

162,677

22.162

Tính tốn hệ số phân phối
K AB = Tôi = Tôi

L

11.4

K AB = K BA = K DC = K CD
K AD = Tôi = Tôi

L

6,05

K AD = K DA = K BC = K CB

YẾU TỐ PHÂN PHỐI
CHUNG

A
B
C
D

HỘI VIÊN
QUẢNG CÁO

AB
ba
BC

CB
CD
DC
DA

QUAN HỆ
NHÂN CÁCH
TƠI/ 6,05
TƠI/ 11.4
TƠI/ 11.4
TƠI/ 6,05
TƠI/ 6,05
TƠI/ 11.4
TƠI/ 11.4
TƠI/ 6,05

TĨM TẮT
0,253 Tôi

0,253 Tôi

0,253 Tôi

0,253 Tôi

PHÂN PHỐI
HỆ SỐ
0,653
0,347
0,347

0,653
0,653
0,347
0,347
0,653

17 | Trang
| BÁO CÁO INTERNSHIP |


PHƯƠNG PHÁP PHÂN PHỐI MOMENT 1

A

CHUNG

B

C

Mang theo

ba
BC
0,653
0,347
0,653
10.154
- 90,929
90,929

- 6.935
52,746
28.029
- 29.389-55.305
- 31.436 -14.694 14.014
32.175
30.123
16,007 -16,028
- 30.161
- 14.193
- 8.014
8.004
14.482

Thăng bằng

14.501

7.706

- 7.803

- 14,683

Mang theo

- 7.432

- 3,902

3,853

7.386
- 7.339
3.686
- 3,691
1.832
- 1.831

HỘI VIÊN
DF
FEM
Thăng bằng

Mang theo
Thăng bằng

QUẢNG CÁO

AB
0,347

Thăng bằng

7.401

3.933

- 3,9

Mang theo

- 3,649

- 1,95

Thăng bằng

3,656

1.943

Mang theo

- 1.848

- 0,98

Thăng bằng

1.847

0,981

Toàn bộ

61,87

- 61,87

1.966
- 1.961
0,972
- 0,973
60

- 60

CB
0,653
9.907
64.35
- 27.652

28,964
- 15,08
14,772
- 7.342
7.373
- 3,67
3.663
- 1.846
1.847
75.286

D

CD
DC
DA

0,347
0,347
0,653
- 108.452 108.452 -12.172
34.195
- 33.409 -62.871
- 16,704
17.098
26.373
15.391
- 15.084 -28.386
- 7,542
7.7
15.062
7.85
- 7.898
- 14.864
- 3.949
3.925
7.25
3.918
- 3,878
- 7.297
- 1.939
1.959
3.7
1.946
- 1.964
- 3,695
- 0,982

0,973
1.828
0,981
- 0,972
- 1.829
- 75.287
76.902 -76.901

UỐN MẸ
M QUẢNG CÁO

61,87

M AB
- 61,87

M ba
60

M BC
- 60

M CB

M CD

M DC

M DA

75.286

- 75.286

76,901

- 76,901

Trường hợp 2: chỉ xét tải trọng dọc

TẢI TRỌNG DÀI
Vì khơng có tải trên các nhịp và tải chỉ tác động tại khớp A nên mơmen cố
định do tải bằng khơng. Sẽ có sự lắc lư của khung hình và những khoảnh khắc sẽ chỉ là
do sự lắc lư của khung hình. Khung sẽ lắc về phía bên phải.
2 = M FDA

M FAD = - 6E Tôi δ / L 2

2 = M FCB

M FBC = - 6E Tôi δ / L 2
M HAM MÊ/ M FBC = 1

Giả sử, M FAD = - 100 (Tm) / M
M FDA = - 100 (Tm) / M
M FBC = - 100 (Tm) / M = M FCB = - 100 (Tm) / M

18 | Trang
| BÁO CÁO INTERNSHIP |

PHƯƠNG PHÁP PHÂN PHỐI MOMENT 2

A

CHUNG

HỘI VIÊN

QUẢNG CÁO

DF
FEM

0,653

AB

ba

0,347

0,347

B

CB

0,653

0,653

- 100

- 100

D

CD

DC

0,347

0,347

DA
0,653

- 100

Thăng bằng

65.3

34,7

65.3

34,7

Mang theo

32,65

17,35

17,35

32,65

32,65

17,35

17,35

32,65

Thăng bằng

- 32,65

- 17,35

- 17,35

- 32,65

- 32,65

- 17,35

- 17,35

- 32,65

Toàn bộ

- 34,7

- 34,7

- 34,7

34,7

34,7

BC

C

65.3

34,7

34,7

34,7

Phản ứng nằm ngang tại D, H D = ( M QUẢNG CÁO + M DA) / L = -69,4 / 6,05 = -11,47 (

)

Phản ứng nằm ngang ở C, H C = ( M BC + M CB) / L = -69,4 / 6,05 = -11,47 (

)

- 100

65.3

34,7

- 34,7

Phản lực ngang của hộp = S + H D + H C = 0; S = 22,94 T

)

Lực lắc gây ra mômen giả định = 22,94 (
Nhưng lực lắc thực tế là 10,758 T

∴ Các khoảnh khắc được giảm tương ứng theo tỷ lệ 10.758 = 0,469
22,94

CÁC MẸ THAY ĐỔI DO TẢI ĐỘ DÀI
HỘI VIÊN
Lắc lư

Chốc lát
Sau cùng

Chốc lát

QUẢNG CÁO

- 34,7

AB

ba

BC

CB

CD

DC

DA

34,7

34,7

- 34,7

- 34,7

34,7

34,7

- 34,7

- 16,275 16,275

16,275 -16,275 -16,275 16,275

16,275 -16,275

Kết hợp giữa trường hợp 1 và trường hợp 2

MẸ UỐN CUỐI CÙNG
A

CHUNG

Hội viên
Chốc lát
Trường hợp 1

Chốc lát
Trường hợp 2

Kết hợp
chốc lát

AB

ba

61,87

- 61,87

- 16,27

45,6

QUẢNG CÁO

B

BC

CB

60

- 60

16,27

16,27

- 45,6

76,27

C

D

CD

DC

DA

75,29

- 75,29

76,9

- 76,9

- 16,27

- 16,27

16,27

16,27

- 16,27

- 76,27

59.02

- 59,02

93,17

- 93,17

19 | Trang
| BÁO CÁO INTERNSHIP |


SƠ ĐỒ PHỊNG NGỦ

HÌNH DẠNG VƠ CÙNG CỦA HỘP RCC

TĨM TẮT VỀ B UỐN 1
Một phần của hộp
Tấm trên cùng

Tấm đáy
Tường

Tối đa BM hỗ trợ

Tối đa BM trong khoảng

76,27 (heo hơi)

75.458 (chùng xuống)

93,17 (heo)

86.582 (chùng xuống)

93,17 (heo)

55.441 (heo hơi)

o LỰC ĐÀN HỒI
Tính tốn lực cắt

Lực cắt trên tấm đáy
Lực cắt tại bản đáy tại điểm D là
F DC = W 4 L 1 / 2 + (M DC + M CD)/ L 1 = 10.014 * 11.4 / 2 + (93.17 - 59.02) /11.4

= 57,08 +

2,996 = 60,076 T

Lực cắt tại bản đáy tại điểm C là
F CD = W 4 L 1 / 2 - (M DC + M CD)/ L 1 = 10.014 * 11.4 / 2 - (93.17 - 59.02) /11.4

= 57,08 - 2,996

= 54.084 T
Lực cắt trên tấm trên cùng

Lực cắt tại bản đỉnh tại điểm A là
F AB = W 1 L 1 / 2 - (M BA + M AB) / L 1 = 8,396 * 11,4 / 2 - (76,27 - 45,6) /11,4

= 47,857 - 2,69 =

45,167 T

Lực cắt tại bản đỉnh tại điểm B là
20 | Trang
| BÁO CÁO INTERNSHIP |


F BA = W 1 L 1 / 2 + (M BA + M AB) / L 1 = 8,396 * 11,4 / 2 + (76,27 - 45,6) /11,4
= 47,857 + 2,69 = 50,547 T

Lực cắt trên tường AD
Lực cắt ở bức tường AD tại điểm D là

F D = - ( M DA + M AD) / L 2 + W 6 L 2 / 2 + W 5 L 2 / 3 + W 7 a 2 / ( 6L 2)
= - (-93,17 + 45,6) /6,05 + 1,856 * 6,05 / 2 + 3,544 * 6,05 / 3 + 0,53 * 1,59 2 / ( 6 * 6,05)

= 7.863 + 5.614 + 7.147 + 0.037 = 20.661 T
Lực cắt ở bức tường AD tại điểm A là

F A = ( M DA + M AD) / L 2 + W 6 L 2 / 2 + W 5 L 2 / 6 + W 7 a (La / 3) / (2L 2)
= (-93,17 + 45,6) /6,05 + 1,856 * 6,05 / 2 + 3,544 * 6,05 / 3

+ 0,53 * 1,59 * (6,05 1,59 / 3) / (2 * 6,05)

= - 7.863 + 5.614 + 7.147 + 0.384 = 5.282 T

Lực cắt trên tường BC
Lực cắt ở bức tường BC tại điểm C là

F C = ( M CB + M BC) / L 2 + W 2 L 2 / 2 + W 3 L 2 / 3 = (59,02 - 76,27) /6,05 + 0,856 * 6,05 / 2 + 3,544 * 6,05 / 3

= - 2,851 + 2,589 + 7,147 = 6,885 T
Lực cắt ở bức tường BC tại điểm B là

F B = - ( M CB + M BC) / L 2 + W 2 L 2 / 2 + W 5 L 2 / 6 = - (59,02 - 76,27) /6,05 + 0,856 * 6,05 / 2 + 3,544 * 6,05 / 3
= 2,851 + 2,589 + 7,147 = 12,587 T

21 | Trang
| BÁO CÁO INTERNSHIP |


o LỰC DỌC TRỤC

Lực dọc trục là bất kỳ lực nào tác dụng trực tiếp lên trục chính giữa của một vật. Những lực lượng
này thường kéo dài lực hoặc lực nén, tùy thuộc vào hướng. Ngoài ra, khi tải trọng lực đều qua tâm
hình học của mẫu thì nó đồng tâm, và khi khơng đồng đều thì nó lệch tâm.

Tính tốn cho lực dọc trục
Lực dọc trục trên tấm trên cùng

Lực hướng trục lên bản trên tại A = lực cắt trên tường tại AD tại A

∴ AF A = 5,282 T

Lực dọc bản sàn tại B = lực cắt của tường tại BC tại B
∴ AF B = 12,587 T
Lực dọc trục trên tấm trên cùng, AF AB = ( AF A + AF B) / 2 = (5,282 + 12,587) / 2 = 8,934

∴ AF AB = 8,934 T
Lực dọc trục trên tấm đáy
Lực hướng trục lên bản đáy tại D = lực cắt trên tường tại AD tại D

∴ AF D = 20,661 T
Lực hướng trục lên bản đáy tại C = lực cắt trên tường tại BC tại C

∴ AF C = 6,885 T
Lực dọc trục trên tấm đáy, AF CD = ( AF C + AF D) / 2 = (20,661 + 6,885) / 2 = 13,773

∴ AF CD = 13,773 T
Lực hướng trục lên tường AD

Lực hướng trục lên tường AD tại A = lực cắt trên tấm trên cùng tại A

∴ AF A = 45,167 T
Lực hướng trục lên tường AD tại D = lực cắt trên bản đáy tại D

∴ AF D = 60.076 T
Lực hướng trục lên tường AD, AF AD = ( AF A + AF D) / 2 = (45.167 + 60.076) / 2 = 52.622

∴ AF AB = 52,622 T
22 | Trang
| BÁO CÁO INTERNSHIP |

Lực hướng trục lên tường BC

Lực hướng trục lên tường BC tại B = lực cắt trên bản đỉnh tại B

∴ AF B = 50,547 T
Lực hướng trục lên tường BC tại C = lực cắt trên bản đáy tại C

∴ AF C = 54.084 T
Lực hướng trục lên tường BC, AF BC = ( AF B + AF C) / 2 = (50.547 + 54.084) / 2 = 52.316

∴ AF BC = 52.316 T

THIẾT KẾ TẢI TRỌNG VÀ MOMENTS

Phần hộp

BM tối đa
hỗ trợ

BM tối đa
trên nhịp

Lực dọc trục

Lực cắt

Thành viên hàng đầu

76,27 (heo hơi)

75.458 (chùng xuống)

8.934

50.547

BottomMember

93,17 (heo)

86.582 (chùng xuống)

13,773

60.076

Tường

93,17 (heo)

55.441 (heo hơi)

52.622

20.661

•

THƠNG TIN LẠI ĐƯỢC CUNG CẤP VÀ CÁC PHẦN CHÉO

23 | Trang
| BÁO CÁO INTERNSHIP |


24 | Trang
| BÁO CÁO INTERNSHIP |


25 | Trang
| BÁO CÁO INTERNSHIP |