ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG
TRƢỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA
---------------------------------------
NGUYỄN MINH ĐĂNG
LƢƠNG THANH NGUYÊN
ĐÁNH GIÁ HIỆU QUẢ KỸ THUẬT CỦA CỌC FRANKI
KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH
DÂN DỤNG VÀ CƠNG NGHIỆP
KHI ÁP DỤNG TRÊN ĐỊA BÀN TỈNH TRÀ VINH
LUẬN VĂN THẠC SĨ
KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG VÀ CƠNG NGHIỆP
KHỐ 2016
Đà Nẵng – Năm 2018
ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG
TRƢỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA
---------------------------------------
LƢƠNG THANH NGUYÊN
ĐÁNH GIÁ HIỆU QUẢ KỸ THUẬT CỦA CỌC FRANKI KHI ÁP
DỤNG TRÊN ĐỊA BÀN TỈNH TRÀ VINH
Chuyên ngành : Kỹ thuật Xây dựng Cơng trình Dân dụng và Cơng nghiệp
Mã số: 60580208
LUẬN VĂN THẠC SĨ
NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC:
TS. ĐẶNG CÔNG THUẬT
Đà Nẵng – Năm 2018
LỜI CẢM ƠN
S
rì
ọ
dâ dụ
â
v
ơ
ớ C
ọ
ệ – Tr ờ
ơ
ậ v
ố
y
ọ
ệ vớ
Kỹ
K
ậ xây dự
–
ọ
ô
Nẵ
ô
:
“Đánh giá hiệu quả kỹ thuật của cọc Franki khi áp dụng trên địa bàn tỉnh Trà
Vinh”
ố vớ
ộ
ỹ
vệ
vệ r
ệ
r
ố
ờ
ậ
ì
ỉ
vậ dụ
ự
ệ
ậ v
y
ệ
ờ
ơ
ậ v
v
ậ v
rì
D
ờ ơ
Nẵ
ự
ộ
ớ
ơ
ơ
Tr ờ
ậ
T y
ự
ọ
â
K
–
ọ
v
Nẵ
v
y ơ x
ọ
v
ố v
ì
chính TS. Đặng Cơng Thuật -
y
ờ
x
ậ
â
ì
ớ
dẫ
â
ù
y
ơ r
ố
Tr ờ
ậ v
ự v
ờ
ớ
dẫ
ờ
ự
ọ
ệ
ệ
ố
v
vậ dụ
Vì vậy ơ
C
ệ
ì
K
ý
–
r
y
ậ v
ậ
ự
ý
ỉ
ơ
r
y ơv
ệ
ệ
Trà Vinh, tháng 01
T
2018
ậ v
Lƣơng Thanh Ngun
ậ
MỤC LỤC
CHƢƠNG MỞ ĐẦU.......................................................................................... 1
1.
Lý do chọ
2.
Mục tiêu nghiên c u ..........................................................................................1
ố
3.
tài................................................................................................ 1
ng và ph m vi nghiên c u .....................................................................1
CHƢƠNG 1 TỔNG QUAN VỀ CỌC FRANKI ............................................. 3
1.1
Tổng quan .........................................................................................................3
1.1.1
Định nghĩa về cọc Franki ............................................................................3
1.1.2
Lịch sử phát triển cọc Franki ......................................................................3
1.1.3
Các vấn đề cần nghiên cứu về cọc Franki ................................................. 4
1.1.4
Phạm vi – mục tiêu nghiên cứu ...................................................................5
1.2
Điều kiện áp dụng công nghệ cọc Franki .......................................................5
1.2.1
Sơ lược về khả năng chịu lực của cọc Franki .............................................5
1.2.2
Ưu điểm của cọc Franki ..............................................................................6
1.2.3
Hạn chế của công nghệ cọc Franki.............................................................6
1.3
Độ rung nền khi thi công cọc Franki..............................................................6
1.3.1
Độ rung nền.................................................................................................7
1.3.2
Kết quả nghiên cứu độ rung ........................................................................7
1.4
Kết luận chƣơng .............................................................................................10
CHƢƠNG 2 CƠ SỞ KHOA HỌC TÍNH TỐN CỌC FRANKI VÀ CỌC
KHOAN NHỒI................................................................................................. 11
2.1
Ngun lý tính tốn sức chịu tải của cọc Franki .........................................11
2.1.1
Sơ lược về sự làm việc của cọc dưới nền đất ............................................11
2.1.2
Cơ sở lý thuyết tính tốn cọc Franki ........................................................12
2.2
Điều kiện vật liệu, trang bị máy móc thi cơng cọc Franki .........................23
2.2.1
Vật liệu thi cơng cọc Franki ......................................................................23
2.2.2
Máy móc thi cơng cọc Franki....................................................................23
2.3
Quy trình thi cơng cọc Franki.......................................................................29
2.3.1
Quy trình thi cơng cọc Franki điển hình ...................................................29
2.3.2
An tồn khi thi cơng ..................................................................................36
2.3.3
Các phương pháp mở rộng đáy cọc khác .................................................37
2.4
Các dạng cọc Franki khác, quy trình thi cơng, ƣu nhƣợc điểm từng loại 42
2.4.1
Cọc Franki Composite Pile .......................................................................42
2.4.2
Cọc Franki Excavated Pile .......................................................................43
2.4.3
Cọc Franki Pile with casing topdriven .....................................................43
2.4.4
Cọc Franki VB ...........................................................................................44
2.4.5
Cọc Mini Franki ........................................................................................45
2.4.6
Cọc Franki Pile thi cơng trong khu vực có mặt bằng hạn chế .................46
2.5
Kết luận chƣơng .............................................................................................47
CHƢƠNG 3 NGHIÊN CỨU ỨNG DỤNG CỌC FRANKI VỚI ĐIỀU KIỆN
ĐẤT NỀN TRÀ VINH..................................................................................... 48
3.1 Tổng quan điều kiện đất nền Trà Vinh ...........................................................48
3.1.1 Giới thiệu chung.............................................................................................48
3.2 Cơng trình tính tốn sánh.................................................................................49
3.2.1 Điều kiện địa chất cơng trình.........................................................................49
3.2.2 Cơng trình tính tốn so sánh ..........................................................................52
3.2.3 Quy mơ kiến trúc cơng trình .........................................................................52
3.2.4 Giải pháp kết cấu và vật liệu sử dụng............................................................52
3.3 Tải trọng và tác động ........................................................................................54
3.3.1 Tĩnh tải ...........................................................................................................54
3.3.2 Hoạt tải ..........................................................................................................54
3.3.3 Tải trọng gió ..................................................................................................55
3.4 Các bƣớc tính tốn và kết quả nội lực.............................................................57
3.5 Bài tốn tính tốn thiết kế cọc khoan nhồi và cọc Franki .............................58
3.5.1 Địa chất địa điểm xây dựng ...........................................................................58
3.5.2 Bài tốn tính tốn thiết kế so sánh cọc khoan nhồi và cọc Franki ................59
3.6 Kết luận chƣơng ................................................................................................ 81
KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ ......................................................................... 82
1.
KẾT LUẬN .....................................................................................................82
2.
KIẾN NGHỊ ....................................................................................................82
TÀI LIỆU THAM KHẢO ............................................................................... 84
PHỤ LỤC.......................................................................................................... 86
TÓM TẮT LUẬN VĂN
ĐÁNH GIÁ HIỆU QUẢ KỸ THUẬT CỦA CỌC FRANKI KHI ÁP DỤNG TRÊN
ĐỊA BÀN TỈNH TRÀ VINH
Họ v
dâ dụ
v
:L
T
ơ
M
ố: 60580208 K
dụ
dụ
rộ
Nghiên
y
ộ
ờv
v
y
: Kỹ
ậ xây dự
y
ị
x
ọ
ơ
rì
r
ộ â
ệ
ơ
ớ
dụ
ỉ
Tr V
L
ộ d
N ờ ơ
r
T y
d
ơ
ệ
d
ỹ
ậ
ử
rì
ở Vệ N
ọ Fr
vớ ọ
ở rộ
ọ
ự
d vậy
ệ é v
ơ
ơ
x y
x
y
ị
T
v
Từ khóa - ọ Fr
v
ơ
ị
rì
- H N
ệ
ằ
ơ
ớ
ọ
v
r
dụ
ọ
C
: K32 Tr ờ
ở rộ
rộ
r
y
ệ
Tóm tắt - Cọ
v
N
ọ
ị
r
ọ
ớ
ở rộ
r
y
EVALUATING THE EFFICIENCY OF THE FRANKI PILE TECHNIC
APPLIED IN TRA VINH PROVINCE
Abstract - Bottom extension piles are a method of construction that has been
developed and applied extensively due to the advantages and applicability. However,
due to the limited use and limited construction equipment in Vietnam. This research was
proposed to evaluate the technical efficiency of Franki piles compared to bored piles
when applied in Tra Vinh province, contributing to the expansion of options for the
foundation of the structure. It is a form of closed pile, so it can penetrate the hard soil,
reaching great depth. Thanks to the compressed dry-wall technology, the soil around the
bottom of the pile is improved, so the initial load capacity of the soil is also increased
significantly. The author has summarized the calculation of the results achieved and set
the direction for further development.
Key words - Franki pile, closed piles, load bearing capacity, pile bottom extension.
DANH MỤC CÁC BẢNG
Bảng 1.1 Tiêu chuẩn mức độ rung gây phá hoại cơng trình đặc trưng ....................... 7
Bảng 2.1: Bảng giá trị hệ số không thứ nguyên K (Nordlund, 1982) .......................... 13
Bảng 2.2: Bảng giá trị hệ số K/N cho một vài loại đất (Sharma, 1988) ....................... 14
Bảng 2.3: Giá trị Ks cho một số loại cọc trong đất cát ( Meyerhof 1976) .................... 15
Bảng 2.4: Trị số 2 hệ số điều kiện làm việc của đất ở mặt bên mũi cọc ..................... 17
Bảng 2.5: Trị số ma sát tới hạn ui (T/m2) ...................................................................... 17
Bảng 2.6: Bảng tra hệ số , Aok, Bok .............................................................................. 18
Bảng 2.7:Bảng tra giá trị Ri ( T/m2) .............................................................................. 19
Bảng 2.8: Bảng tra hệ sối và Kc .................................................................................. 22
Bảng 2.9: Đặc trưng kỹ thuật thiết bị KPF điển hình ................................................... 26
Bảng 2.10: Các số liệu cơ bản của thiết bị KPF ........................................................... 27
Bảng 2.11: Các trang bị ống dẫn và đầu búa thi công cọc Franki ............................... 27
Bảng 2.12: Hệ số thích dụng Kmax của búa đóng cọc .................................................... 28
Bảng 2.13 : Sai số cho phép về lỗ cọc khoan nhồi ........................................................ 30
Bảng 2.14: Giới thiệu một số phương pháp và thiết bị thi cơng cọc có chân mở rộng ở
Nhật Bản ........................................................................................................................ 39
Bảng 3.1: Tĩnh tải các lớp cấu tạo sàn ......................................................................... 54
Bảng 3.2: Hệ số k .......................................................................................................... 55
Bảng 3.3: Phân vùng áp lực gió (Theo TCVN 2737 – 1995) ........................................ 55
Bảng 3.4: Bảng tính tốn tải trọng gió tác dụng lên cơng trình ................................... 56
Bảng 3.5: Bảng tính mfi.li.fi của móng M1 cọc khoan nhồi ............................................ 63
Bảng 3.6: Bảng tính lún................................................................................................. 70
Bảng 3.7: Bảng tính lún cọc Franki .............................................................................. 80
DANH MỤC CÁC HÌNH - BIỂU ĐỒ
Hình 1.1 Cọc Franki mở rộng đáy ............................................................................... 3
Biểu đồ 1.1 Mối liên hệ giữa mức độ rung của cơng trình và khoảng cách ................ 8
Biểu đồ 1.2 Ghi nhận vận tốc điểm hạt cực đại đặc trưng – phương đứng ................ 8
Biểu đồ 1.3 Ghi nhận vận tốc điểm hạt cực đại đặc trưng – phương truyền .............. 8
Biểu đồ 1.4 Ghi nhận vận tốc điểm hạt cực đại đặc trưng – phương ngang .............. 8
Biểu đồ 1.5 Tổng hợp ghi nhận vận tốc điểm hạt cực đại ........................................... 9
Biểu đồ 1.6 Vận tốc điểm hạt max đối với chiều sâu hạ đáy ống và khoảng cách ...... 9
Biểu đồ 1.7 Mặt cắt dọc phương ngang của phổ vận tốc hạt cực đại .......................... 9
Hình 2.1 Dạng cọc chống ............................................................................................. 11
Hình 2.2 Dạng cọc ma sát ............................................................................................ 11
Hình 2.3 Thiết bị hạ cọc ............................................................................................... 24
Hình 2.4 Thiết bị đổ bê tơng cọc .................................................................................. 25
Hình 2.5 Q trình thi cơng cọc Franki điển hình ....................................................... 29
Hình 2.6 Thiết bị thi cơng hạ cọc Franki ..................................................................... 32
Hình 2.7 Q trình tạo lỗ thi cơng cọc Franki ............................................................. 33
Hình 2.8 Q trình đổ bê tơng cọc ............................................................................... 34
Hình 2.9 Thiết bị mở rộng cọc bằng gầu đào............................................................... 38
Hình 2.10 Cọc Franki Composite ................................................................................. 43
Hình 2.11 Một số hình ảnh thiết bị thi cơng ................................................................. 45
Hình 2.12 Dạng đáy một loại cọc Franki ..................................................................... 46
Hình 2.13 Thiết bị khoan cọc Franki có đường kính nhỏ ............................................ 46
Hình 3.1 Mặt cắt địa chất ven biển châu thổ Sơng Cửu Long ..................................... 49
Hình 3.2 Mặt cắt địa chất cơng trình ........................................................................... 50
Hình 3.3 Thể hiện chiều sâu Zi .................................................................................... 63
Hình 3.4 Mặt bằng bố trí cọc cho móng M1 ................................................................ 66
Hình 3.5 Sơ đồ tính lún khối móng quy ước ................................................................. 71
Biểu đồ 3.1 So sánh khả năng chịu lực của cọc Franki và cọc khoan nhồi ................. 81
Biểu đồ 3.2 So sánh độ sâu cọc Franki và cọc khoan nhồi .......................................... 81
1
CHƢƠNG MỞ ĐẦU
1. Lý do chọn đề tài
Hiện nay, ở
ớ
dụng một biện pháp c i thiện kh
y
cọc khoan nh i mở rộ
ằ
ịu t i c a cọ
kh
ịu t i c a
ng thời có th
…
áp dụng cho việc xử lý các sự cố, khuy t tật cọc khoan nh
y ọc còn có các biện pháp mở rộ
Ngồi cọc khoan nh i có mở rộ
khác áp dụng cho các d ng cọc khác nhau. Một trong những d ng cọ
y
rộng
r
c mở
d ng cọc Franki.
D ng cọc này
ời Bỉ
P
ô
tc
ây
ột d ng cọ
ọ
ô
ọ
ổ t i chổ, mở rộ
y
d vậy nó có th xuyên qua
ộ sâu lớn. Nhờ công nghệ é v
t tớ
y ọ
y n giao c a th kỷ bởi kỹ
c phát tri n vào nhữ
Fr
lớ
y
c c i thiệ v d
ô
ịu t
ô
uc
t xung
c
.
Tr
ịa bàn tỉ
Tr V
v
t
c quy ho ch và phát tri n, các nhà cao
v ệc,.....sẽ
c xây dựng rộng rãi trong thời gian
tới. Do vậy, việc nghiên c u và áp dụng công nghệ thi cơng cọc mới nói chung và
cọ Fr
r
r
ịa bàn tỉnh Trà Vinh là h p lý, góp ph n mở rộng các
ị
g án lựa chọn k t c u móng cho các cơng trình, tuỳ theo từ
m, quy
mơ và yêu c u sử dụng.
Vì vậy trong thời gian s p tới Trà Vinh sẽ là một tỉnh trọ
v
ơ
rì
ớn sẽ
m trong khu vực
với nhi
khác nhau. Chính vì những lý do trên chọ
t k thi công
tài “Đánh giá hiệu quả kỹ thuật của
cọc Franki khi áp dụng trên địa bàn tỉnh Trà Vinh”.
2. Mục tiêu nghiên cứu
tài sẽ tập trung nghiên c u và làm rõ kh
ịu lực c a cọc Franki khi
ọc khoan nh i v hiệu qu kỹ thuật.
chịu t i và so sánh vớ
ệu qu kỹ thuật c a cọc Franki so với cọc khoan nh i và tính kh thi
khi thực hiện áp dụng cọ Fr
r
ịa bàn tỉnh Trà Vinh.
3. Đối tƣợng và phạm vi nghiên cứu
2
ố
ng nghiên c u: Cọc Franki.
Ph m vi nghiên c
: ịa bàn tỉnh Trà Vinh.
Bố cục luận văn:
Ngoài ph n mở
bày g
u, k t luận và ki n nghị, nội dung luậ v
3
c trình
:
− Chƣơng 1: Tổng quan v cọc Franki
− Chƣơng 2: C
ở lý thuy t áp dụng cọc Franki
− Chƣơng 3: Nghiên c u ng dụng cọc Franki vớ
n n Trà Vinh.
u kiệ
t
3
Chƣơng 1 TỔNG QUAN VỀ CỌC FRANKI
1.1 Tổng quan
1.1.1 Định nghĩa về cọc Franki:
r
Cọc Franki là một d ng cọ
ống, mở rộ
y ọc bằ
cơng mở rộ
y ọc. Q trình thi
y ọc. Nhờ
c thực hiện t
có biện pháp thi cơng cọc trong ống, mở rộ
y d vậy ch
ng cọ
m b o,
ịu lực cao.
kh
Hình 1.1 Cọc Franki được mở rộng đáy.
1.1.2 Lịch sử phát triển cọc Franki
1.1.2.1 Trên thế giới
Cọ Fr
c bi
n và sử dụng rộng rãi trên th giới. D ng cọc này
ập niên 60 – 70 bởi kỹ
c phát tri n vào nhữ
Bỉ. T i B c Mỹ, hệ thống cọ Fr
Fr
c bi
ời
i cọc phun áp su t
y ọc.
y Cọ Fr
K từ
rộ
A
r
r
r
r
ớ
T
… ọ Fr
d
v
y
ớ
r
r
ử dụ
Mỹ C
dự
ọ
ị
xây dự
ơ
Cơ
ẽv
ệ
d
ớ v
rì
A
dụ
P
y
vớ
y xây dự
y
ở
ơ
ớ
4
r
x
ô
ệ
r
ô
é
ữ
dự
y
ô
T i khu vự
ậ v
Fr
ộ
r
7 dự
ô
ọ
ô
vớ ổ
dụ
Á
v 2
v
D
r
ọ
Từ
ọ
ô
ỉ
ô
ô
2400 ọ
ổ
ô
ỉởJ
d
d
D
r
S
r v
I d
r
ố
y
dự
I d
ổ
d
rở
ố
ớ
460 000 ọ
ị
Fr
M
2002 FT Fr
1 ộ
I d
y
y FT Fr
3
ị
ữ
y
ô
I d
ố M d
S r
ệ
FT Fr
FT Fr
ố
ử dụ
ô
1975 vớ
ố I d
y
ở rộ
ớ I d
Tr
dụ
ớ
y 8/11/1973 V
ị
ị
xây dự
ô rộ
N
ớ 39 000
x y
Y
ọ v
r
dụ
T
ổ
3474 dự
d
ô
ọ
6 755 250
1.1.2.2 Trong nước
Hiện nay, ọ Fr
ỉ 70
ớ
rộ
dù
dụ
ọ
r
2–4
ờ
X â M
dụ
ở rộ
-S
ộ
A2 N ọ K
TCVN 10304 - 2014 “ M
ọ
ở rộ
d ớ
Fr
y
ây
ộ ố ơ
Tr
ờ
K ệ v Cơ
rì
C
- Số 1 P
H yT ơ
ọ -T
ổ
ệ
ở
ố
dụ
ộ
â
ố v
- H Nộ v
”
y ằ
v
rì
rì
Lý T
ơ
H L
VD: Cơ
ệ
ọ Fr
dự
Tây G
ậ
r
ệ
y
ệ ố
ì v
ổ
ơ
ớ
C
ơ
ở
y ọ
EVER FORTUNE - 83
Vệ N
40 – 60
ờ
y vớ rọ
ổ
ở
ệ
yở
ô
y
ớ
ị
dụ
ớ
1.1.3 Các vấn đề cần nghiên cứu về cọc Franki
ở lý thuy t tính tốn, thi t k cọc Franki.
-
Nghiên c
-
Biện pháp thi cơng cọc Franki.
y
dụ
ơ
rì
xây
5
1.1.4 Phạm vi – mục tiêu nghiên cứu
ệu qu kỹ thuật c a cọc Franki khi áp dụ
Nghiên c
r
ịa
bàn tỉnh Trà Vinh.
1.2 Điều kiện áp dụng công nghệ cọc Franki
1.2.1 Sơ lược về khả năng chịu lực của cọc Franki
T i trọng nén dọc trục c a é dọ
10 M
ữ
ọ
ố Lự
vệ
hình (kN)
â
rụ
ọ r
ộ
ọ
v
é
ọ
rì
ữ
ọ
y r
:
400
500
600
125
400
1000
1750
2500
12
20
40
50
50
500
750
1200
1500
1750
1:4
1:4
1:4
1:4
1:4
ớ
T é
ử dụ
250
ì
ữ
v ừ8
150
ọ ớ
K
r
ự
ị
rọ
ờ
16 M
â
Đƣờng kính cọc
C
ọ
é dọ rụ
r
T
rụ
4x10mm 4x10mm 4x10mm 4x10mm 4x10mm
T
ố
ớ
K z
yd
ọ
Q
y
ệ
rọ
vớ
40
rì
vệ
rọ
Dự
ọ
rọ
ị
M
ổ
ry
ộ
ọ d
ẫ
rọ
ù
5
Cọ
ệ
14 7
r
T r
ọ
ự
C
ộ
r
ự
ọ d
14
r
ờ
vớ
vớ
rọ
ọ
ộ Vị
d
r
ệ
ọ
C
é
1560 N K
ọ
1335 N K
440
y ọ
r
vệ
y
Câ
y
ô
ọ
O
vệ
r
ệ
K
ộ
ở rộ
ọ Fr
ộ
vớ
Dự
dụ
ô
ọ
ọ 50
4200 N ổ
dự
dụ
ử
V dụ: Cô
ờ
1985 v
w
2670 N
ọ
rọ
vớ 2
14 6
M
rờ
F rd
ọ d
ẫ
vô Cọ
84
ờ
6
vớ
rọ
v ệ 1335 N K
vớ 2
rọ
vệ
N ữ
ị
ố
ổ
ộ
r
ự
ệ
rọ
ọ
y rằ
ộ
vớ
2670 N
16
ọ
ở rộ
y
ộ d
ọ
ọ
1.2.2 Ưu điểm của cọc Franki
c thi công trong ống vì vậy các v
- Cọ
ơ
hố
i.
y
- Cơng nghệ mở rộ
rung ở m
y ọc, do vậy v
c thi công t
ộ vừa ph i. Cọ Fr
ộ rung n n
t i chỗ
ớc ng m và sụp thành
v
ộ
v
ộ n nh trong các lo i cọ
ô
ộ
ô
c ghi nhận và nằm ở d ới m c tiêu chu n cho
phép.
y ọ
- Việc mở rộ
Do vậy
ịu t i c a cọc và c
với các cọ
i l i ích kinh t
t n n.
ng có cùng
ớc và chi u sâu h cọc.
ống, vì vậy nó có th xun qua lớp
- Do thi công bằ
tc
ộ sâu theo yêu c u và có th thi cơng t i mọ
t tớ
(có th
ộ â >60
t tớ
r
v
ọc neo, có th mở rộ
ối với các t i trọ
cọc tùy theo yêu c u chịu lự
t
tn n
u kiện thuận l i).
ơ
- Cọc Franki có th
u kiệ
: i trọ
c biệ
y
ộ
t,
…
1.2.3 Hạn chế của công nghệ cọc Franki
- Giá c thi t bị
- K
t.
ô
ộ rung n n.
Qua nghiên c u v
y
M r
J
-
ọ Ad
Ad
d
é
ằ
M
d – Mỹ v R
y ổ
ọ
ỗ
rị
ây
ờ
N
ô
C Gr ff
ố
ở rộ
ừ â
ộr
ọ Fr
vậ
ố
ơ
rì
vậy
K
ỹ
r W Gr
d
ố ệ v
ộr
v
ọ
ổ
ậ xây dự
K
ọ
ỗ
v
ở rộ
ô r ờ
ị
–
ô
ậ rằ
H
ọ
15
ực
ịx ố
y
ộ
1.3 Độ rung nền khi thi cơng cọc Franki
rọ
ơ
ọ Fr
ì
ộr
y
v
7
1.3.1 Độ rung nền
Cọ Fr
ô
y
ộr
m
ô
ô
ọ G
rộ
rị vậ
ố
ọ
35
ọ
ô
ổ
môi tr ờ
ọ
ộ
ự
y
rằ
ằ
ỗ
ở rộ
88
ừ â
r
ố
ớ
rì
/
ọ
vì vậy
ơ
C
ở
dữ ệ
y
dụ
ơ
ố
1.3.2 Kết quả nghiên cứu độ rung
1.3.2.1 Đo mức độ rung của nền đất
r
Một vài quốc gia và một số các tổ ch c quốc t
m vận tốc h t cự
G dr
2000
y n cáo v
i cho một số lo i cơng trình khác nhau. Amick và
ổng h p l i theo b ng sau:
Bảng 1.1 Tiêu chuẩn mức độ rung gây phá hoại cơng trình đặc trưng
Loại cơng trình
C
ơ
D
ơ
N
ở dâ
N
ở dâ
Vận tốc hạt (mm/s)
rì
ơ
ệ
100
rì
100
50
ơ
rì
ớ xây dự
50
Nhà ở dâ
25
N
ở dâ
r
Cơ
rì
x ố
Cơ
rì
ị
ử
Cơ
rì
ị
ử d
Khi m
12.5
rọ
3
ổ
2
ộ phá ho i cơng trình là quan trọ
r ớc m
ghi l i mộ
thị v
4
ộ phàn nàn, lo l ng c
ì
ỷ lệ v tiêu chu n
ờ W
1981
ộ rung c a n n t i một số lo i thi t bị thi công khác nhau,
bao g m c các lo i cọ
8
Biểu đồ 1.1Mối liên hệ giữa mức độ rung của cơng trình và khoảng cách (Wiss 1981)
1.3.2.2 Một số biểu đồ phân tích độ rung khi thi cơng cọc
Vận tốc h
t i những thờ
c tính tốn bởi q trình tập h p giá trị
ờng gia tốc
m quan trọng.
Biểu đồ 1.2 Ghi nhận vận tốc điểm hạt cực đại đặc trưng – phương đứng (đã lọc)
Biểu đồ 1.3 Ghi nhận vận tốc điểm hạt cực đại đặc trưng - phương truyền
Biểu đồ 1.4 Ghi nhận vận tốc điểm hạt cực đại đặc trưng – phương ngang (đã lọc)
9
Biểu đồ 1.5 Tổng hợp ghi nhận vận tốc điểm hạt cực đại (đã lọc)
Những k t qu
vận tốc h t cự
tính từ â
ờng hồn thành v
ối với chi
â
yố
ộ rung c a n n, trong giới h n c a
ọc và kho ng cách phía sau
ọ
Biểu đồ 1.6 Vận tốc điểm hạt max đối với chiều sâu hạ đáy ống và khoảng cách
Biểu đồ 1.7 Mặt cắt dọc phương ngang của phổ vận tốc hạt cực đại
10
So sánh với giá trị lớn nh t là 8 8
ệ ở
11
y rằ
rì
ữ
ơ
rì r
y
cơng trình
ị
/ vớ
rị ớ
ở rộ
ị
ử
ọ
rì
ơ
y
y
ỉ
ở
ổ
ớ
y ác
rị
ố
r
ọ G
rị
d
.
1.3.2.3 Kết luận
T ơ
ố
ử dụ
rự
ố
v
ố
ừ â
ớ
y
v
vậ
r
y
ự
ơ
15
ở rộ
rì
vậ
ớ
ý
/
ổ
rì
ì
r
ị
vậ
ửv
ố
d
ổ
T ơ
ố
T
rị
ơ
rì
ọ
ịx ố
ơ
ỗ
ố T y
ữ
vậ
vớ ự
ừ ọ
ỉ
ô r ờ
ử dụ
ô
3
ở
35
r
ớ
ý rằ
ố
88
ộ
ố
â
ô
ớ
ị
ở ây
ô
ố
ây r
rị
y
vớ
ố
y
y
ố
rọ
ở rộ
y
ữ
dụ
ố ệ
ệ
r ờ
v
d
1.4 Kết luận chƣơng
Từ những v
c nêu ở trên cho th y mỗi lo i cọ
u có nhữ
m riêng c a nó. Việc áp dụng lo i cọc nào tùy thuộ v
y
ơ
c
m và vị trí xây dựng c a cơng trình.
Cùng với thực t xây dựng ở
ớc ta cho th y cọc Franki là lo i cọc mớ
c áp dụng t i một số cơng trình. Tuy nhiên cọc Franki vẫ
c sử dụng
t i Trà Vinh, vì vậy việc nghiên c u và áp dụng công nghệ cọc Franki cho các
cơng trình xây dự
chung là h p lý và c n thi t.
u kiệ
t n n Trà Vinh nói riêng và ở
ớc ta nói
11
Chƣơng 2 CƠ SỞ KHOA HỌC TÍNH TỐN CỌC FRANKI VÀ CỌC
KHOAN NHỒI
2.1 Ngun lý tính tốn sức chịu tải của cọc Franki
2.1.1 Sơ lược về sự làm việc của cọc dưới nền đất
ơ
Trong thực tiễn t i trọ
rì
c truy n xuống n
t thông qua một
d ới chân cột khung ho
bộ phận gọi là móng. Móng là bộ phận k t c
ờng, ti p
nhận t i trọng từ trên xuống và truy n t i xuống n n.
N n là bộ phận cuối cùng c a cơng trình, ti p nhận t i trọng cơng trình truy n
v
qua móng. Hình d
ớc c a n n phụ thuộc vào lo
t làm n n, vào lo i
móng và cơng trình bên trên.
â
Móng cọc là d
r
ọc là bộ phận chính có tác dụng truy n
d ớ
t i trọng từ cơng trình lên t
ọc (s
u cọc) và các lớ
t
ọc là bộ phận liên k t các cọc thành
xung quanh cọc (s c kháng bên c a cọ
một khối. Dựa theo cách truy n t i c a cọc ta có th phân ra d ng cọc chống, d ng cọc
ma sát và d ng cọc chống D500
ô
Lc = 20
ô
ằ
ọ
ừ
350#
é
ọ
ớ
G
ọ 814, thép AII.
ọ :
T
ý
dụ
(theo SNIP -2.02.03.85)
ô
:
Q f m.u. 2 . i .li
m- ệ ố
ệ
α2 - ệ ố
ằ
ệ
ệ
vệ
y
vệ
ô
=1
ở
é
ị
ọ
r
r
r
vớ r ờ
d
ố
é
ọ
ổ
tông ; α2 = 0,8
v
uG
LỚP
ĐẤT
1
rị
dệ
ọ ; u 2R 2 3.14 0.25 1,571m
ọ
TÊN, TRẠNG THÁI ĐẤT
Bùn Sét pha, màu nâu vàng
:
li (m)
2,00
Zi (m)
5,90
IL
0,28
fi
li.fi
(T/m²)
(T/m)
4,30
8,60
72
– â
- xám tr ng, lẫn ít
s ns i
Cát pha, màu nâu vàng –
2
â
- xám tr ng
Sét Sét, màu loang lổ nâu
3
vàng – â
- xám tr ng
2,00
7,90
0,28
4,51
9,02
1,60
9,70
0,28
4,72
7,56
2,00
11,50
-
6,71
13,42
2,00
13,50
-
6,99
13,98
2,00
15,50
-
7,27
14,54
1,00
17,00
-
7,48
7,48
2,00
18,50
<0
7,69
15,38
2,00
20,50
<0
7,97
15,94
2,00
22,50
<0
8,25
16,50
1,40
24,50
<0
8,53
11,94
Tổng cộng
Tổ
é
li.fi
116,74
Q = 273 81T
ở rộ
ọ :
Q f 1 1,571 0,8 116,74 / 1,4 104,8(T )
N
â
vậy
ọ
ọ
ị
ọ
Á dụ
ị
KPF - 4K
ử dụ
ộ
phép là Qp= 273,81 - 104,8 = 169,01T
APE Số
D z
x
ệ
90%
G
ệ D150 - 13)
369 448
f
x
ự
E 0,9 369,448 332,5(kip. ft )
ờ
C
ố
d y
ố
ờ
dẫ : 508mm
: 26mm
: 330mm
Áp dụng công thức tính tốn theo Nordlund, 1982 :
S
ọ
é
Qp)all
ị
ừ ơ
ự
ệ
:
Q
p all
Tr
N V
W H b
K
2/3
K = 20 ố vớ
:
(kip)
é v
ố vớ
vữ dâ
N
x
: E W H 332,5(kip. ft )
ô
ố
é
ổ
73
Ta có :
Q
2/3
p all
N
N V
332,5 b
20
vậy
v
ĩ
ơ
3
ơ
ị
rị Nb v V r
ơ
1
ố ù
rì
3
ơ
v
v
Nb =33/5= 6.56
Hệ ố
25
Q
16,63 6,5635
2/3
p all
K
x
y ọ 35f
5f 3
ậ
N
2/3
Qp)all
ọ C
33
16,63 N b V
ậ :T
rọ
/ 2.5 466.91kip 104,97T
é
ọ
:
Qc all 104,97 104,8 209,77T
Chú ý : Khi thi cơng thực tế trên hiện trường, cần thiết thử đóng ống trên hiện
trường để xác định chính xác giá trị K và xác định số nhát đập thực tế, từ đó xác định
số nhát búa để nhồi 5ft3 bê tơng khô cuối cùng vào nền trước khi thi công đại trà cọc.
* Vật liệu sử dụng:
Bê tông cọ v
d m, giằng móng sử dụ
nén Rn=145kG/cm2
AIII
ờ
350#
ờ
ộ chịu
ộ chịu kéo Rk=12kG/cm2, cốt thép chịu lực dùng thép
ờ
ờng kính 16
ờng kính 16
ơ
ờ
ộ chịu kéo Ra=3560kG/cm2, cốt thép nhóm AII
ộ chịu kéo Ra=2800kG/cm2. Bố trí thép cọc là 614 cho tồn
bộ chi u dài cọc.
Xác định sức chịu tải của cọc
a. Theo độ bền của vật liệu làm cọc:
S
ị
ệ vậ
PVL Ru Ab Ra As
Tr
Ru :
:
ờ
ộ tính tốn c a bêtông cọc nh i
R 350 10
777,7(T / m 2 )
4,5
Ru 4,5
600(T / m 2 )
Chọn Ru = 600(T/m2)
A : diện tích bêtơng cọc, A = 0,196(m2)
Rau :
ờ
ộ tính tốn c a cốt thép
ệ
ọ
x
ị
:
74
Rau
R 2800 10
18.667(T / m2 )
1,5
1,5
AS : diện tích cốt thép dọc trong cọc. Dùng 8Ø14 có As = 13,56(cm2)
PVL 600 0,283 18,67 13,56 104 169,83T
b. Theo chỉ tiêu cơ lý của đất nền:
Pđn mmR .q p . Ap u m fi . f i li
Tr
:
: ệ ố
ệ
vệ
mR : ệ ố
ệ
Ap : d ệ
dệ
ọ r
=1
d ớ
fi : ệ ố
ọ vớ
ọ
vớ
AP
ọ
ị
d 2
4
y
ì
R
= 1,1
3,14 0,52
0,196 m2
4
bảng 5.3 trang 270 giáo trình
“Nền và móng - các cơng trình dân dụng và cơng nghiệp” – GSTS. Nguyễn Văn Quảng.
:
v
â
mfi : ệ ố
u d 3,14 0,5 1,57m
ọ
ệ
vệ
ở
ỗ vớ ọ
li :
qp :
fi
d y ớ
ờ
ối vớ
ộ v
vớ ọ
tở
ọ
ộ
t hịn lớn có ch
:
v
ối vớ
y ọc ống h có l y h
cọc nh i có và khơng mở rộ
ụ
= 0,6.
x
ộ chịu t i c
ọ
r
â
r ờng h p
t và cọc trụ thì tính
theo cơng th c:
q p 0,75. . 1' .d . Ako . 1.h.Bko
o
o
α, β, Ak , Bk : những hệ số không th nguyên, tra bảng A.6 TCVN 10304 -2014
Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế.
1' : trị tính tốn th nh t c a trọ
cọ
t ở d ới mự
ng riêng c
ớc ng m ph i k
1 : trị tính tốn trung bình c a trọ
N
t ở d ới mự
d:
ớc ng m ph i k
t tự nhiên ở
y nổi;
ng riêng c
t nằ
y nổi;
ờng kính c a cọc, d = 0,5(m)
h : chi
â
Với = 16o26’ r
ọc, h = 20(m)
ng, nộ
y
d ớ
c Ako 9,5; Bko 18, 6
r
ọc.
75
h 20
40 0,44
d 0,5
d = 0,5(m) β = 0 31
1' 1,92T / m3
1
5,6 1,92 7 1,1 7,4 1,92
1,633. T / m3
20
q p 0,75 1' d Ak0 1 h Bk0
0,75 0,31 1,92 0,5 9,5 0,44 1,633 20 18,6 64,27T / m
Theo chỉ
ý
t n n:
Pdn 1 1,1 64,27 0,196 1,57 0,6 116,74 122,57T
S c chịu t i cho phép c a cọ
ờ
ộ
t n n:
Qa 171,59
S
rị
v
ị
ọ
ọ
rị
r
rị
: Ptk min( Pvl , Qa ) (169,83;171,59)T
Vậy dùng Ptk = 169,83 T
thi t k cho móng.
Tính tốn móng M1 dƣới chân cột trục A,G :
T
Cộ
Bảng tổng hợp nội lực tính tốn móng M1
Hệ ố
T rọ
rọ
v
N 0tt T
M 0tt T .m
Q0tt T
n
N 0tc T
M 0tc T .m
Q0tc T
A
273,81
6,25
4,07
1,15
238,09
5,43
3,53
G
274,34
2,52
0,38
1,15
238,55
2,19
0,33
a. Xác định sơ bộ kích thước đài cọc và số lượng cọc :
Á
ự
Ptt
Dệ
ị
dụ
Ptk
169,83
75,48(T / m2 )
2
2
(3d )
(3 0,5)
ộ
y
:
N 0tt
Fsb tt
P tb .h.n
Tr
:
N 0tt : Lực dọc tính toán; N 0tt =273,81T
d
ự
ọ
ây r :
76
â
h =4,9m: chi
ơ
: ệ ốv
;
=11
tb : rị r
ì
rọ
r
ọ v
³
tb 2,0 ( T/ m ) : dung trọng trung bình c
F =
r
ậ
y
t trên móng
N0tt
273,81
4,23 m2
tt
P tb .h.n 75,48 2 4,9 1,1
Trọ
v
ng c
r
:
Nd n Fd H m tb 1,1 4,23 4,9 2 0,5 22,8T
Tr
: Hệ số 0,5 là hệ số gi m chi u sâu hố móng do từ m
r
xuống có tính c t ng h
Lực dọ
x
t tự nhiên trở
m.
ịnh lên cố
:
N tt N0tt Nd 273,81 22,8 296,61T
Ướ
ng số
nc
N
ng cọc :
tt
1,2
P
11,5 : ệ ố
Vậy chọn số
296,61
2 cọc
169,83
ố
ọ d
ở
M
ng n = 2 cọc;
Kho ng cách L giữa các tim cọc 3d =3x0,5=1,5(m).
é
Kho ng cách từ tim cọ
d chọn 0,5m.
Chọn h =1,5m.
b. Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc:
Ki m tra với tổ h p Nmax :
móng (BxL)=2,2x2=4,4(m2)
Chọn ti t diệ
Trọ
ng tính tốn c a 1 cọc:
Pctt n Ftt hm b 1,1 3,14 0,252 20 2,5 10,79T
Trọ
â
ng b
:
N đ n Fđ H M tb 1,1 4,4
Lực dọ
x
ị
4,9
2,0 23,72(T )
2
:
N tt N0tt Nđ 273,81 23,72 297,53T
M
x
x
ị
ịnh theo cơng th c:
ng với trọng tâm diện tích các cọc t
y