BÁO CÁO " ẢNH HƯỞNG CỦA CƯỜNG ĐỘ SỤC KHÍ ĐẾN HIỆN TƯỢNG TẮC MÀNG LỌC TRONG HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI SINH HOẠT BẰNG PHƯƠNG PHÁP SINH HỌC KẾT HỢP LỌC MÀNG " pptx

Tạp chí Khoa học và Phát triển 2012: Tập 10, số 1: 182 - 189 TRƯỜNG ĐẠI HỌC NÔNG NGHIỆP HÀ NỘI
ẢNH HƯỞNG CỦA CƯỜNG ĐỘ SỤC KHÍ ĐẾN HIỆN TƯỢNG TẮC MÀNG LỌC
TRONG HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI SINH HOẠT BẰNG PHƯƠNG PHÁP SINH HỌC
KẾT HỢP LỌC MÀNG
Effects of Aeration Intensity on Membrane Fouling in A Membrane Bioreactor
Treating Domestic Wastewater
Đỗ Khắc Uẩn
1, 2*
, Ick T. Yeom
2

1
Viện Khoa học và Công nghệ Môi trường, Trường Đại học Bách khoa Hà Nội

2
Department of Civil and Environmental Engineering, Sungkyunkwan University, Korea
*
Địa chỉ email tác giả liên hệ:
Ngày gửi bài:15.10.2011 Ngày chấp nhận: 15.01.2012
TÓM TẮT
Vấn đề tắc màng lọc là một trong những trở ngại lớn gây cản trở ứng dụng công nghệ sinh học
kết hợp lọc màng cho xử lý nước thải. Hệ thống sục khí đóng vai trò quyết định đến việc ngăn ngừa
cặn bám trên bề mặt màng lọc. Nghiên cứu đã xác định được ảnh hưởng của cường độ sục khí đến
tốc độ các dòng chảy trong bể phản ứng v
à ảnh hưởng của nó đến hiện tượng tắc màng lọc. Cụ thể,
tốc độ dòng chảy tăng lên khi tăng cường độ sục khí. Khi cường độ sục khí tăng từ 0,014 đến 0,069
L/cm
2
/phút, tốc độ dòng chảy tăng lên với tốc độ khá lớn. Khi cường độ sục khí lớn hơn 0,069
L/cm
2

/phút, tốc độ dòng tăng không đáng kể. Trở lực màng lọc tăng nhanh khi tốc độ dòng chảy thấp
hơn tốc độ dòng tới hạn (30,5 cm/s). Khi tốc độ dòng chảy lớn hơn 30,5 cm/s, trở lực màng lọc tăng
không đáng kể. Do vậy, để hạn chế hiện tượng tắc màng lọc và nhằm kéo dài thời gian vận hành, lưu
lượng sục khí cần được điều chỉnh để đảm bảo tốc độ d
òng lớn hơn giá trị tới hạn.
Từ kh
óa: Cường độ sục khí, nước thải, tắc màng, tốc độ dòng chảy
SUMMARY
Membrane fouling is one of the great challenges for application of membrane bioreactor
technology to wastewater treatment. Aeration system is a key factor to avoid the sludge cumulated on
the membrane surface. The effects of aeration intensity on the cross flow velocity and membrane
fouling were determined in this study. As a result, the cross flow velocity was increased with
increasing in aeration intensity. When aeration intensity was increased from 0.014 to 0.069 L/cm
2
/min,
the cross flow velocity was increased rapidly. However, it was almost unchanged when aeration
intensity was higher than 0.069 L/cm
2
/min. The transmembrane pressure was also increased quickly
when the cross flow velocity was lower than the critical velocity (30.5 cm/s). When the cross flow
velocity was higher than 30.5 cm/s, the transmembrane pressure was increased negligible. Therefore,
the air flowrate should be controlled to make sure the cross flow velocity to be higher than the critical
value. This will prevent the membrane fouling and help the system to be operated longer.
Key
words: Aeration intensity, cross flow velocity, membrane fouling, wastewater
1. ĐẶT VẤN ĐỀ
Công nghệ sinh học kết hợp lọc màng
ngày càng được áp dụng rộng rãi trong xử lý
nước thải (Trouve và cs., 1994, Rosenberger
và cs., 2002, Cornel & Krause, 2006, Uan và

cs., 2009). Công nghệ này có nhiều ưu điểm
so với công nghệ bùn hoạt tính thông thường,
chẳng hạn hiệu suất xử lý cao và ổn định,
thiết bị nhỏ gọn, tải trọng xử lý cao và sản
lượng bùn dư thấp (Uan & Chi, 2008). Tùy
theo cách bố trí màng lọc, hệ thống đư
ợc chia
182
Ảnh hưởng của cường độ sục khí đến hiện tượng tắc màng lọc sinh học kết hợp lọc màng
làm hai loại chính. Loại thứ nhất: màng lọc
được đặt bên ngoài bể phản ứng và nước thải
được bơm qua màng lọc. Đối với loại hệ thống
này, để giảm hiện tượng bùn bám vào bề mặt
màng lọc thì cần phải tạo ra tốc độ dòng chảy
lớn bằng bơm tuần hoàn, do đó tiêu tốn năng
lượng lớn (van der Graaf và cs., 1999). Loại
thứ hai: màng lọc được đặt bên tr
ong bể
phản ứng và quá trình lọc được thực hiện
bằng bơm hút (Trouve và cs., 1994). Hệ
thống sục khí đặt bên dưới màng lọc giúp
ngăn ngừa bùn bám trên bề mặt màng lọc
(Lobos và cs., 2006). Loại thứ hai nhỏ gọn và
tiết kiệm năng lượng hơn loại thứ nhất vì trở
lực của quá trình lọc thấp và không dùng
bơm tuần hoàn. Do đó, trong những năm gần
đây đã thu
hút được nhiều nghiên cứu ứng
dụng trong xử lý nước thải sinh hoạt, đô thị
và nước thải công nghiệp (Melin và cs., 2006,

Choi và cs., 2007, Qin và cs., 2007, Banu và
cs., 2009).
Mặc dù có n
hiều ưu điểm, nhưng vấn đề
tắc màng lọc vẫn là một trở ngại cản trở ứng
dụng công nghệ này vào thực tế. Do vậy, giải
quyết vấn đề bám cặn gâ
y tắc màng lọc có ý
nghĩa rất quan trọng, cả về mặt học thuật
lẫn khía cạnh triển khai ứng dụng. Nhiều
nghiên cứu đã thực hiện nhằm loại bỏ cặn
bám trên bề mặt màng lọc bằng các phương
pháp vật lý, hoặc sử dụng hóa chất (Cornel
& Krause, 2006, Qin và cs., 2007). Tuy
nhiên, đây là phương pháp thụ động, chờ cho
màng bị tắc rồi mới tiến hành xử lý
. Tiếp cận
theo hướng chủ động ngăn ngừa tắc màng
lọc dựa vào việc nghiên cứu xác định chế độ
thủy lực phù hợp trong hệ thống có lẽ là một
cách thức hay.
Như đề cập ở tr
ên, hệ thống sục khí
đóng vai trò quyết định đến việc ngăn ngừa
cặn bám trên bề mặt màng lọc. Vấn đề
nghiên cứu đư
ợc đặt ra là ảnh hưởng của tốc
độ sục khí đến dòng chảy dọc theo bề mặt
màng lọc như thế nào? Mối quan hệ giữa trở
lực màng lọc và tốc độ dòng chảy ra sao? Và,

điều kiện vận hành nào sẽ làm giảm cặn
bám lên bề mặt màng lọc? Do vậy, nghiên
cứu này được tiến hành nhằm xác định tốc
độ dòng chảy dọc theo bề mặt m
àng lọc và
ảnh hưởng của nó đến trở lực màng lọc. Đồng
thời nghiên cứu cũng xác định chế độ thủy
lực phù hợp khi vận hành hệ thống xử lý
nước thải bằng phương pháp sinh học kết
hợp lọc màng.
2. PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU
2.1. Hệ thống thiết bị thí nghiệm
Hệ thống
thiết bị thí nghiệm gồm một bể
phản ứng có thể tích làm việc 60 L (kích
thước D x R x C = 450 x 150 x 900 mm)
(Hình 1). Hai vách ngăn được lắp bên trong
bể để chia bể phản ứng thành hai vùng: dòng
chuyển động hướng lên ở giữa và dòng
chuyển động đi xuống dưới ở hai bên. Diện
tích mặt cắt của khu vực sục khí (vùng dòng
chuyển động hướng lên) là 0,036 m
2
hay 360
cm
2
(phần diện tích này đã trừ đi phần diện
tích mặt cắt của các tấm màng).
Năm tấm màng vi
lọc (chế tạo từ vật

liệu polyvinylidene fluoride (PVDF), kích
thước lỗ 0,22 μm, sản phẩm của Công ty
Hyosung Co., Ltd. Korea) được đặt trong
vùng dòng chuyển động hướng lên trên. Tổng
diện tích bề mặt màng lọc là 0,5 m
2
. Không
khí được cấp phía dưới các tấm màng lọc
nhằm cung cấp ôxi cho quá trình oxi hóa
sinh học và tạo ra dòng chảy dọc theo bề mặt
màng lọc.
Dò
ng thải đầu vào hệ thống là nước
thải sinh hoạt có nồng độ trung bình của
COD, TN và TP lần lượt là 225 mg/L, 54
mg/L và 5 mg/L. Thời gian lưu thủy lực của
nước thải trong bể phản ứng là 6 h. Hàm
lượng chất rắn lơ lửng trong bể phản ứng
khoảng 8000 mg/L. Sau quá trình phân hủy
sinh học, dòng r
a được bơm hút qua màng
lọc với năng suất lọc được duy trì ở mức 20
L/m
2
/h. Bơm hút được điều khiển tự động
theo chu trình hoạt động: 10 phút làm việc
và 2 phút tạm dừng.
183
Đỗ Khắc Uẩn, Ick T. Yeom

Hình 1. Sơ đồ hệ thống thí nghiệm. Dấu (x) biểu thị các vị trí đo tốc độ dòng chảy
2.2. Đo tốc độ dòng chảy dọc qua bề mặt
màng lọc
Tốc độ dòn
g chảy dọc theo các bề mặt
màng lọc được đo bằng thiết bị đo tốc độ
dòng theo phương pháp điện từ, sử dụng
thiết bị chuyên dụng ACM 250-D (Alec
Electronics Co., Ltd., Japan) tại 30 vị trí đo
khác nhau.
Lưu lượng không khí thay đổi từ
5 đến 40 L/phút và được kiểm soát bằng van
và lưu lượng kế.
Các vị trí đo tốc độ dòn
g chảy (đánh dấu
‘x’ trên hình 1) là các vị trí nằm giữa các tấm
màng và hai bên khu vực bên ngoài. Các vị
trí đặt đầu đo tốc độ nằm dưới độ sâu 0,4 m
so với mặt nước. Tốc độ dòng đo tại mỗi vị trí
là giá trị trung bình các giá trị thu được từ
kết quả ghi tự động
của máy đo.
2.3. Chu trình xác định
ảnh hưởng của
cường độ sục khí đến trở lực màng lọc
Ảnh hưởng của cường
độ sục khí đến sự
thay đổi trở lực màng lọc trong quá trình vận
hành hệ thống thí nghiệm được xác định
bằng cách vận hành bơm hút theo chu trình:

10 phút làm việc và 2 phút tạm dừng. Thời
gian thực hiện liên tục trong 7 ngày tương
ứng với lưu lượn
g không khí không đổi. Khi
đó sự thay đổi trở lực màng lọc được xác định
bằng cảm biến đo áp suất lắp trên đường ống
18
4
Ảnh hưởng của cường độ sục khí đến hiện tượng tắc màng lọc sinh học kết hợp lọc màng
hút. Sau khi xác định được trở lực ở mỗi lưu
lượng không khí đã chọn, bơm hút sẽ tạm
dừng trong 24 h, nhưng tiếp tục sục khí để
loại bỏ bùn bám trên bề mặt màng lọc. Tiếp
theo tăng lưu lượng sục khí và tiếp tục tiến
hành lặp lại chu trình trên để nghiên cứu sự
thay đổi trở lực màng lọc.
3. KẾT QUẢ VÀ THẢO LUẬN
3.1. Tốc độ dòng chảy dọc theo màng lọc
Tốc độ cá
c dòng chảy tương ứng với
một giá trị lưu lượng không khí cấp vào bể
phản ứng được đo tại 30 vị trí đo khác
nhau (các vị trí đánh dấu “x” trên hình 1).
Ví dụ hình 2 biểu diễn tốc độ dòng dao
động trong thời gian đo 5 phút tại vị trí
trung tâm của bể. Giá trị này tương ứng
với lưu lượng không khí cấp vào bể là 25
L/phú
t. Từ hình vẽ, ta dễ dàng thấy rằng
tốc độ dòng trung bình thu được là 30,1

cm/s. Tương tự, tốc độ dòng tại các vị trí
còn lại cũng được xác định và biểu diễn
trên hình 3. Từ hình 3, cho thấy sự phân
bố tốc độ dòng ở các vị trí xung quanh
tương đối cân đối so với giá trị ở trung
tâm, giữa các tấm màng lọc. Tốc độ dòng
tại vị trí trung tâm lớn hơn tốc độ ở các
vị tr
í xung quanh khoảng 20%. Tốc độ
dòng tại khu vực dòng hướng xuống dưới
có giá trị tương tự như tốc độ dòng ở khu
vực mép ngoài màng lọc. Cần lưu ý, tốc
độ tại các khi vực này có giá trị “âm”,
biểu thị dòng hướng xuống dưới, ngược với
đầu đo tốc độ.

Tốc độ dòng (cm/s)
Hình 2.
Tốc độ dòng dao động trong thời gian đo 5 phút tại vị trí trung tâm (với lưu lượng sục khí 25
L/phút). Lưu ý: hình nhỏ phía trên bên phải biểu diễn giá trị trung bình.
Thời gian đo (s)
185
Đỗ Khắc Uẩn, Ick T. Yeom

Hình 3. Sự phân bố tốc độ dòng chảy trong hệ thống
(với lưu lượng sục khí 25 L/phút)
3.2. Ảnh hưởng của cường độ sục khí
đến tốc độ dòng chảy
Ảnh hưởng
của cường độ sục khí đến tốc

độ dòng chảy được xác định bằng cách tăng
dần lưu lượng cấp khí từ 5 đến 40 L/phút.
Cường độ sục khí được tính bằng lưu lượng
cấp khí c
hia cho diện tích của vùng dòng
chuyển động hướng lên trên. Trong nghiên
cứu này, vùng dòng chuyển động hướng lên
trên có diện tích là 360 cm
2
(là tổng diện tích
của mặt cắt vùng bể phản ứng đặt 5 tấm
màng lọc trừ đi phần diện tích mặt cắt của 5
tấm màng lọc). Cường độ sục khí tính được
tương ứng với lưu lượng cấp khí (tăng từ 5
đến 40 L/phút) là 0,014 đến 0,111
L/cm
2
/phút. Hình 4 biểu diễn mối quan hệ
giữa cường độ sục khí và tốc độ dòng chảy
trong bể phản ứng. Từ hình 4, chúng ta có
thể thấy có hai giai đoạn rõ rệt: khi cường độ
sục khí tăng từ 0,014 đến 0,069 L/cm
2
/phút,
tốc độ dòng chảy trung bình tăng lên với tốc
độ khá lớn. Tuy nhiên, sau đó, tốc độ dòng
tăng không đáng kể khi cường độ sục khí
tiếp tục tăng từ 0,069 đến 0,111 L/cm
2
/phút.

Như vậy, ở giai đoạn này, cho dù tăng lưu
lượng cấp khí cũng không ảnh hưởng đáng
kể đến tốc độ dòng chảy dọc theo bề mặt
màng lọc. Hay nói cách khác, có thể xác định
được lưu lượng không khí tối ưu để tiết kiệm
năng lượng sục khí.
Tốc độ dòng chảy (cm/s)
18
6
Ảnh hưởng của cường độ sục khí đến hiện tượng tắc màng lọc sinh học kết hợp lọc màng

Hình 4. Mối quan hệ giữa tốc độ dòng chảy và cường độ sục khí
3.3. Ảnh hưởng của tốc độ dòng chảy
đến hiện tượng tắc màng lọc
Tro
ng quá trình vận hành hệ thống, bùn
sẽ bám vào bề mặt màng lọc bám cặn gây tắc
màng lọc và làm giảm năng suất lọc. Hiện
tượng tắc màng lọc được nhận biết bằng việc
giám sát sự thay đổi trở lực màng lọc.
Hình 5
biểu diễn ảnh hưởng của các lưu lượng không
khí, tương ứng với các tốc độ dòng chảy khác
nhau, đến sự thay đổi trở lực màng lọc.
Từ hìn
h 5, chúng ta có thể thấy rằng, trở
lực màng lọc tại tất cả các điều kiện khác nhau
đều tăng theo thời gian vận hành. Tuy nhiên,
mức độ tăng của trở lực màng lọc lại tỷ lệ
nghịch

với tốc độ dòng chảy. Trở lực màng lọc
tăng càng nhanh khi tốc độ dòng chảy thấp và
ngược lại, trở lực màng lọc tăng không đáng kể
khi duy trì tốc độ dòng chảy lớn.
Tương
ứng với mỗi cường độ sục khí và tốc
độ dòng chảy khác nhau, ta có thể xác định
được tốc độ tăng trung bình hàng ngày của trở
lực màng lọc. Kết quả biểu diễn tr
ên hình 6
cho thấy khi cường độ sục khí lớn hơn 0,069
L/cm
2
/phút, tốc độ tăng trở lực màng lọc rất
chậm, hầu như ổn định. Tuy nhiên, trở lực
màng lọc bắt đầu tăng nhanh khi cường độ sục
khí giảm xuống thấp hơn 0,069 L/cm
2
/phút.
Như vậy, để giảm tốc độ tắc màng
cần
phải duy trì cường độ sục khí lớn hơn 0,069
L/cm
2
/phút. Dựa vào mối quan hệ giữa cường
độ sục khí và tốc độ dòng chảy (Hình 6),
chúng ta dễ dàng xác định được tốc độ dòng
chảy tương ứng là 30,5 cm/s. Hay nói cách
khác, đây chính là tốc độ dòng tới hạn giúp
để điều chỉnh lưu lượng sục khí cần thiết

nhằm hạn chế bùn bám lên bề mặt màng lọc,
góp phần kéo dài thời gian vận hành. Ngoài
ta, cần lưu ý trong quá trình tính toán thiết
kế, vì tốc độ dòng chảy k
hông chỉ phụ thuộc
vào cường độ sục khí mà còn phụ thuộc vào
các thông số kích thước của bể phản ứng, cụ
thể là phần diện tích tiết diện của vùng dòng
chảy hướng lên trên. Vì với cùng một lưu
lượng sục khí, cường độ sục khí càng lớn khi
diện tích tiết diện càng nhỏ và ngược lại.
Tốc độ dòng chảy dọc màng lọc (cm/s)
Cường độ sục khí (L/cm
2
/phút)
187
Đỗ Khắc Uẩn, Ick T. Yeom

Trở lực màng lọc (cmHg)
Hình 5. Sự biến thiên
của trở lực màng lọc tại các tốc độ dòng chảy khác nhau
Thời gian kiểm tra (ngày)

Tốc độ tăng trở lực màng lọc (cmHg/ngày)
Tốc độ dòng (cm/s)
Hình 6. Ảnh
hưởng cường độ sục khí đến tốc độ tăng trở lực màng lọc
Cường độ sục khí (L/cm
2
/phút)

18
8
Ảnh hưởng của cường độ sục khí đến hiện tượng tắc màng lọc sinh học kết hợp lọc màng
4. KẾT LUẬN
Nghiên cứu đã xác định được mối ảnh
hưởng của cường độ sục khí đến tốc độ các
dòng chảy trong bể phản ứng. Đồng thời
ảnh hưởng của cường độ sục khí đến hiện
tượng tắc màng lọc cũng được xác định.
Các kết quả chính của nghiên cứu được
tóm tắt như sau.
Tốc độ các dòng chảy tr
ong bể phản ứng
được phân bố tương đối cân đối ở các vị tr
í
xung quanh so với giá trị ở trung tâm. Tốc độ
dòng tại vị trí trung tâm lớn hơn tốc độ ở các
vị trí xung quanh khoảng 20%. Tốc độ dòng
chảy tăng lên khi tăng cường độ sục khí. Khi
cường độ sục khí tăng từ 0,014 đến 0,069
L/cm
2
/phút, tốc độ dòng chảy tăng lên với tốc
độ khá lớn. Sau đó, tốc độ dòng tăng không
đáng kể khi cường độ sục khí tiếp tục tăng từ
0,069 đến 0,111 L/cm
2
/phút. Hiện tượng tắc
màng lọc được nhận biết bằng việc giám sát
sự thay đổi trở lực màng lọc. Mức độ tăng

của trở lực màng lọc tỷ lệ nghịch với tốc độ
dòng chảy. Trở lực màng lọc tăng càng
nhanh khi tốc độ dòng chảy thấp và ngược
lại, trở lực màng lọc tăng không đáng kể
khi duy trì tốc độ dòng chảy lớn. Khi
cường
độ sục khí lớn hơn 0,069 L/cm
2
/phút, tốc độ
tăng trở lực màng lọc rất thấp, hầu như ổn
định. Trở lực màng lọc bắt đầu tăng đột
biến khi cường độ sục khí giảm xuống thấp
hơn 0,069 L/cm
2
/phút. Tốc độ dòng tới hạn
xác định được là 30,5 cm/s. Lưu lượng sục
khí cần được điều chỉnh để đảm bảo tốc độ
dòng lớn hơn giá trị tới hạn nhằm hạn chế
hiện tượng tắc màng lọc, kéo dài thời gian
vận hành. Các nguồn nước thải sinh hoạt
thường có đặc trưng tương tự nhau, nên
kết quả thu được từ nghiên cứu này hoàn
toàn có khả năng áp dụng cho các nghiên
cứu khá
c.
LỜI CÁM ƠN
TÀI LIỆU THAM KHẢO
Banu, R., D.K. Uan, I.J. Chung & I.T. Yeom (2009). A
study on nutrient removal and membrane
performance in A2O-MBR treating domestic

wastewater. J. Env. Bio., 30: 959-963.
Cornel, P.
& S. Krause (2006). Membrane bioreactors
in industrial wastewater treatment - European
experiences, examples and trends. Water Sci.
Tech., 53: 37-44.
C
hoi, J.H., K. Fukushi & K. Yamamoto (2007). A
submerged nanofiltration membrane bioreactor for
domestic wastewater treatment: the performance of
cellulose acetate nanofiltration membranes for
long-term operation. Sep. Purif. Tech., 52: 470-
477.
Lo
bos, J., C. Wisniewski, M. Heran & A. Grasmick
(2006). Membrane bioreactor performances:
comparison between continuous and sequencing
systems. Desalination, 199: 319-321.
Melin
, T., B. Jefferson, D. Bixio, C. Thoeye, W. De
Wilde, J. De Koning, J. van der Graaf & T.
Wintgens (2006). Membrane bioreactor
technology for wastewater treatment and reuse.
Desalination, 187: 271-282.
Qin, J
.J., M. N. Wai, G. Tao, K.A. Kekre & H. Seah
(2007). Membrane bioreactor study for
reclamation of mixed sewage mostly from
industrial sources. Sep. Purif. Tech., 53: 296-300.
Ro

senberger, S., U. Krüger, R. Witzig, W. Manz, U.
Szewzyk & M. Kraume (2002). Performance of a
bioreactor with submerged membranes for aerobic
treatment of municipal waste water. Water Res.,
36: 413-420.
Tr
ouve, E., V. Urbain & J. Manem (1994). Treatment
of municipal wastewater by a membrane
bioreactor: Results of a semi-industrial pilot-scale
study. Water Sci. Tech., 30: 151-157.
Uan
, D.K. & D.K. Chi (2008). An assessment of
potential application of membrance technology in
municipal wastewater treatment in Vietnam. J.
Urban Env., 7: 39-42.
Uan
, D.K., R. Banu, S. Kaliappan & I.T. Yeom (2009).
Application of membrane filtration to organic and
nutrient removal in municipal wastewater using
anaerobic-anoxic-aerobic bioreactor. Vietnam
National Conference on Biological Technology.
Thai Nguyen University & Institute of
BioTechnology, 26-27 Nov. 2009, pp. 950-953.
Các tác giả chân
thành cám ơn Trường
Đại học Sungkyunkwan và Chương trình
BK21, Bộ Giáo dục, Khoa học và Công nghệ
Hàn Quốc đã tài trợ cho nghiên cứu này.
van
der Graaf, J.H., J.F. Kramer, J. Pluim, J. de

Koning & M. Weijs (1999). Experiments on
membrane filtration of effluent at wastewater
treatment plants in Netherlands. Water Sci.
Tech., 39: 129-136.
189