kỹ thuật nhiệt
Bạn đang xem bản rút gọn của tài liệu. Xem và tải ngay bản đầy đủ của tài liệu tại đây (241.32 KB, 17 trang )
Liên quan với nhau về cơ năng và nhiệt năng mà ta đang nghiên cứu bằng phương pháp nhiệt động học.
!"#$%&'&: D/ Hệ hở hoặc không cô lập.
(!" )#*+,-./01234.5D/ Lớn.
675%89(5&*:#.5;<5<9;55:
;
5"=
D/ t=5*(t
F
- 32)/9.
: A/ 1 kG/cm
2
. B/ 1 kgf/cm
2
. C/10 m H
2
O. >?@ABC&8D
B/ E@F!!G
: B/ HIJKG
!"C/ !!
L
MD
#$%&& A/ NINOH
'##()*+#,-#$%(.
/01
C/
( )
( ) ( )
t000172,01thC0h
o
⋅−⋅=
;
23456#34!78+#9:#,";4<=8>:
B/ Thấp hơn.
3;4&#?!"=> m
3
/kg
43#@A!"A/ J, kJ
B!%!"
A/ Tổng động năng và thế năng của vật. B/ Là năng lượng toàn phần của vật.
C/ Là thông số trạng thái của vật. >?(@ABC&8D
B&%C9!"C/
K
J
.
D8&E&F#34!78+D/
TRGVp ∗∗=∗
;
D8&E&F#345G8&EHI/&J!KC /
( )
TRbv
v
a
p
2
∗=−∗
+
;
LM#N4C/
Kkmol
J
8314R
∗
=
µ
;
L#6#4!78+EF#!8>#,O#@O/!%9
D/ Nhiệt độ, nội năng, enthalpy là 3 đại lượng phụ thuộc tuyến tính với nhau.
'4P
+QR.
S<8TR&U4$%;!"&UV;4&#?G!4WK: 33,769
'4
+R
S<8.&UX#N4$%;!"&UV;4&#?G!4WKC/ 70,421
'4
+#(#,#,T.
S<8T.&UX#N4$%;!"&UV;4&#?
G!4WKC/ 14,432
'04+#(#,#,R.
S<8Y&UX#N4$%;!"&UV;4&#?
G!4WKD/ 115,8
1
(#0LPQR6STUV6WXVQY6ZV[6\V]
P#,<&#?;438>4/01C/
tc
V
C
'c =
;
Z,#[!F##,<&#?D/
⋅==
µ
4,22
c
v
c
'c
tc
⋅=∗=
µ
4,22
c
v'cc
tc
;
P#,<&#?\34!78+!"F#!8>9&L]"
A/ Nhiệt độ của vật; B/ Áp suất của vật; (?(@ABC&*G D/ Thể tích riêng của vật;
P#,<&#?!34!78+!"F#!8>9&L]"
C/ Quá trình và số nguyên tử trong phân tử;
P#,<&#?L#!8>34!78+!"C/ Hàm số của quá trình;
P#,<&#?!^P_2D34!78+
ñoä.kmol
kCal
9`1%?`C/ 5
P#,<&#?!^P_2D34!78+
ñoä.kmol
kCal
9`1%?`C/ 7
P#,<&#?!^P_2D34!78+
ñoä.kmol
kCal
9`1
≥
a%?`D/ 9
P#,<&#?!^P_Vb34!78+
ñoä.kmol
kCal
9`1%?`B/ 3
P#,<&#?!^P_Vb34!78+
ñoä.kmol
kCal
9`1%?` C/ 5
P#,<&#?!^P_Vb34!78+
ñoä.kmol
kCal
9`1
≥
a%?`D/ 7
P#,<&#?!^P_Vb34!78+
ñoä.kmol
kCal
9`1%?`A/12,6;
Nhiệt dung riêng kmol ^P_Vbcủa khí lý tưởng
ñoä.kmol
kJ
có ptử chứa %?` bằng: B/ 20,9;
Nhiệt dung riêng kmol ^P_Vbcủa khí lý tưởng
ñoä.kmol
kJ
có ptử chứa ca%?` bằng: C/ 29,3;
Nhiệt dung riêng kmol ^P_2Dcủa khí lý tưởng
ñoä.kmol
kJ
có ptử chứa %?` bằng: C/ 20,9;
Nhiệt dung riêng kmol ^P_2Dcủa khí lý tưởng
ñoä.kmol
kJ
có ptử chứa %?` bằng: C/ 29,3;
2
Nhiệt dung riêng kmol ^P_2Dcủa khí lý tưởng
ñoä.kmol
kJ
có ptử chứa
≥
a%? tử bằng: D/ 37,4;
dL#!#?,#[
p
c
µ
6#
v
c
µ
!"C/
ñoäkmol
J
8314cc ;
c
c
k
vp
v
p
∗
=−=
µµ
µ
µ
.
014#,<&#?&ED/
.
tt
q
c
12
t
t
2
1
−
=
12
1
t
02
t
0
t
t
tt
tctc
c
12
2
1
−
∗−∗
=
;
014#,!8>$/#,<&#?5
( )
∑
=
∗=
n
0i
i
i
tatc
!"D/
∑
=
++
+
−
∗=
n
0i
1i
1
1i
2
i
1i
tt
aq
.
014#,!8>$/#,<&#?&E
2
1
t
t
c
O
2
t
0
c
O
1
t
0
c
!"A/
( )
⋅−∗=
12
t
t
ttcq
2
1
;
P#,<&#?&E3459&L]"C/ Quá trình và nhiệt độ của vật.
P#,!8>"09C/ Nhiệt lượng và công đều là hàm số của quá trình.
D8&E!#,eD/ dq=dh - vdp.
(#0P@](^(_T^V`a66WXVQY6Z(bcd6efSfVgh6Z
Z&E\434!78+!"$&E9D/
0dvpdl =∗=
.
Z&E#Nf34!78+!"$&E9 B/
1
2
n
T
T
lncs ∗=∆
;
#N#?/&%&$&E\4 1-234!78+B/
1
2
v
p
p
lncs ∗=∆
.
#N#?/&%&$&E\f34!78+A/
1
2
p
v
v
lncs ∗=∆
.
#N#?/&%&$&E\#,f34!78+D/
2
1
p
p
lnRs ∗=∆
.
#N#?/&%&$&EF#,f34!78+: D/
0s
=∆
.
#N#?/&%&$&E#Nf34!78+C/
1
2
n
T
T
lncs ∗=∆
.
V&$&E\4 1-234!78+9
g
E: A/ p
2
> p
1
; và T
2
> T
1
;
V&$&E\#,f34!78+9
g
E: B/ v
2
> v
1
và p
2
< p
1
;
V&$&E\f34!78+9
g
E: A/ v
2
> v
1
; và T
2
> T
1
;
P#,!8>#&$&E\434!78+: B/
Tcq
v
∆∗=
.
P#,!8>#&$&E\34!78+B/
Tcq
p
∆∗=
.
P#,!8>#&$&E\#,f34!78+A/
2
1
p
p
lnTRq ∗∗=
;
3
P#,!8>#&$&EF#,34!78+9&L B/ q = 0.
0#$&E\4f34!78+: D/
( )
21kt
TTRl −∗=
.
0#$&E\f34!78+ D/
0l
kt
=
.
0#$&E\#,f34!78+B/
2
1
kt
p
p
lnTRl ∗∗=
;
0&$&EF#,f34!78+ D/
( )
21kt
TT*R
1k
k
l −∗
−
=
;
0&$&E#Nf34!78+B/
( )
2211
vpvp
1n
n
l ∗−∗∗
−
=
;
P#,!8>#&$&E\434!78+: A/ Bằng độ biến thiên nội năng.
P#,!8>#&$&E\34!78+B/ Bằng độ biến thiên enthalpy.
P#,!8>#&$&E\#,34!78+ D/ Bằng công kỹ thuật
F#!8>"<86#*%!"F#!8>hi&$&E\f34!78+:
C/
1
2
p
T
T
lncs ∗=∆
.
Z&E\#,f34!78+!"$&E9A/
0u
=∆
;
Z&EF#,f34!78+!"$&E9 D/ ds = 0;
0<=+&$&EF#,f34!78+ B/
( )
2211
vpvp
1k
1
l ∗−∗∗
−
=
;
V&$&EF#,f34!78+9V
jV
E B / v
2
> v
1
và p
2
< p
1
;.
0<=+&$&E#Nf34!78+ B/
( )
2211
vpvp
1n
1
l ∗−∗∗
−
=
;
P#,!8>#&$&E#Nf34!78+
A/ Bằng độ biến thiên enthalpy. B/ Bằng độ biến thiên entropy.
C/ Bằng công kỹ thuật. IW-ak!F#(#U
V&$&E#Nf34!78+9V
jV
"Q
÷
E B/ v
2
> v
1
và p
2
< p
1
;
Z&E#N9Q!"$&E C/ Đẳng nhiệt;.
Z&E#N9Q!"$&EC/ Đẳng nội năng;
Z&E#N9Q!"$&E C/ Đẳng enthalpy;
Z&E#N9Q.!"$&E B/ Đẳng áp;
Z&E#N9Q!"$&E D/ Đoạn nhiệt.
Z&E#N9Q!"$&E D/ Đẳng entropy;
Z&E#N9Q
∞±
!"$&EA/ Đẳng tích;
'#9:0L&F#GV
O
K"
G
j
KE0G4#&%,L#Ka
$&E\#,SF#,QOaS#NQO9
B/ Công kỹ thuật cấp cho quá trình đoạn nhiệt lớn nhất;
4
'#9:0L&F#GV
O
K"
G
j
KE#,!8>-&G4#&%,L#K
a$&E\#,SF#,QOaS#NQO9
A/ Nhiệt lượng nhả ra trong quá trình đẳng nhiệt lớn nhất;
'#9:0L&F#GV
O
K"
G
j
KONe#$&E!"E0l
F#,:0#3%l90#N!
6#0l3%
l090#N!!"C/ l
c
=l;
049
Q&O
QR
O#lF#,@!?m!nUV;4&#?
G
a
WKA/ 0.2377
049
Q&O
QR
O#lF#,@!?!nUV;4&#?
G
a
WKA/ 0,145
049
Q&O
QY
O#lF#,@!?o!nUV;4&#?
G
a
WK A/ 0,195
1kg không khí có p
1
=1bar, t
1
=45
O
C, sau khi nén đoạn nhiệt áp suất tăng lên 5 lần. Thể tích riêng v
2
(m
3
/kg)
bằng: B/ 0,289
1kg không khí có p
1
=1bar, T
1
=308K, sau khi nén đoạn nhiệt áp suất tăng lên 8 lần. Công kỹ thuật l
kt
(kJ/kg)
bằng: A/ -251
1kg không khí có p
1
=1bar, T
1
=300K, sau khi nén đoạn nhiệt áp suất tăng lên 6 lần. Công kỹ thuật l
kt
(kJ/kg)
bằng: B/ -201
1kg không khí có áp suất p
1
=1bar, nhiệt độ T
1
=273K, sau khi nén đoạn nhiệt áp suất tăng lên 8 lần. Công kỹ
thuật l
kt
(kJ/kg) bằng: C/ -222
1kg không khí có p
1
=1bar, T
1
=288K, sau khi nén đoạn nhiệt áp suất tăng lên 5 lần. Công kỹ thuật l
kt
(kJ/kg)
bằng: D/ -167
Cho quá trình đa biến có V
1
=5m
3
, p
1
=2bar, V
2
=2m
3
, p
2
=6bar. Số mũ đa biến n bằng:
A/ 1,25 B/ 1,15 C/ 1,2 D/ 1,10
Cho quá trình đa biến có V
1
=15m
3
, p
1
=1bar, V
2
=4m
3
, p
2
=6bar. Số mũ đa biến n bằng: A/ 1,36
Cho quá trình đa biến có V
1
=10m
3
, p
1
=1bar, V
2
=5m
3
, p
2
=2,4bar. Số mũ đa biến n bằng: B/ 1,26
Cho quá trình đa biến có V
1
=13m
3
, p
1
=1bar, V
2
=2,4m
3
, p
2
=6bar. Số mũ đa biến n bằng: D/ 1,05
Không khí thực hiện quá trình đa biến có V
1
=10m
3
, p
1
=1bar, p
2
=10bar, n=1,05. Nhiệt lượng Q tham gia quá
trình (kJ) bằng: C/ -2028
Không khí thực hiện quá trình đa biến có V
1
=10m
3
, p
1
=1bar, p
2
=8bar, n=1,10. Nhiệt lượng Q tham gia quá
trình (kJ) bằng: A/ -1560
Không khí thực hiện quá trình đa biến có V
1
=10m
3
, p
1
=1bar, p
2
=8bar, n=1,30. Nhiệt lượng Q tham gia quá
trình (kJ) bằng: A/ -513
Không khí thực hiện quá trình đa biến có V
1
=10m
3
, p
1
=1bar, p
2
=8bar, n=1,25. Nhiệt lượng Q tham gia quá
trình (kJ) bằng: A/ -773
QT nén không khí đa biến có V
1
=15m
3
, p
1
=2bar, p
2
=12bar, n=1,25. Công kỹ thuật L
kt
(kJ) bằng: A/ -6464
5
QT nén không khí đa biến có V
1
=15m
3
, p
1
=2bar, p
2
=12bar, n=1,20. Công kỹ thuật L
kt
(kJ) bằng: B/ -6264
QT nén không khí đa biến có V
1
=15m
3
, p
1
=2bar, p
2
=12bar, n=1,15. Công kỹ thuật L
kt
(kJ) bằng:C/ -6055
QT nén không khí đa biến có V
1
=15m
3
, p
1
=2bar, p
2
=12bar, n=1,10. Công kỹ thuật L
kt
(kJ) bằng: D/ -5837
(#0Pi]P_T^V`a66j6ef]
d%l4!78+90lpE q# : D/
m
ñaàu
cuoái
p
p
=β
;
d%l4!78+r90lp#
D/ Nhiệt độ đầu mỗi tầm nén bằng nhau; tỷ số nén mọi cấp bằng nhau;
d%l4!78+r90lpG4#&%,L#K
D/
−
∗∗∗
−
∗
=
−
1
p
p
TR
1n
nm
l
n
1n
m
ñaàu
cuoái
min
;
d%l049sQoYtWGUKS
Q&SV
Qa 'S
Q.&l/a$&EF#,
QOT6#0!
S\#,6#0!
V
S#NQO6#0!
S90lGtWK
D/ l
T
=198252; l
s
=280465; l
n
=241665
Máy la9
n
QS
L#
Q EL#nl#
A/ 21,54 at
ne4#?lN
n
Q&S
L#
QR.&Sq#08>$o.
B/ 3 cấp
PN$&Elu-%&Ou%!#,LE0l8>4/01
A/
−
⋅
−
=
−
1
p
p
RT
1k
k
l
k
1k
1
2
1
.
NN$&Elu-%&0:Ou%!#-##,LE0l8>4/01
B/
1
2
1
2
1
11
p
p
lnTR
v
v
lnvpl ⋅⋅=⋅⋅=
.
PN$&ElE8vOu%!8>#-##,G04w86WE0l8>
4/01:
C/
−
⋅
−
=
−
1
1
1
1
2
1
n
n
p
p
RT
n
n
l
với k
≥
n
≥
1.
6
(#0PF]PQR6STUV6WXVQY6ZV[kW]
Z&E!"$&E9M#, C/ Bằng không;
#,#,8><:;##,$-`<]#,3C/ Chu trình sinh công;
#,#,8>4/01 C/
1
2
1
q
q
t
−=
η
;
0&E9;#;<#,4&?x C/ Cả p-v và T-s;
0<&E#&9;#;<#,4&?xVf8>0y IWX#;8>.
P#,!8>$&E9;#;<#,4&?x B/ T-s;
0$&E9;#;<#,4&?x A/ p-v;
#&E8>#(9:#,x9"x!FO9,L!"!F!n!8>!"
ε
Qa"
ε
QTE B/ chu trình có
ε
=4 tốt hơn;
,L!"!F3&E&8>#( C/
21
2
TT
T
−
=
ε
;
&E&!"&E5#,+# D/ 2 quá trình đẳng nhiệt và 2 quá trình đẳng entropy.
&E&#(!"&E
A/ Có hiệu suất nhiệt lớn nhất khi có cùng nhiệt độ nguồn nóng và nguồn lạnh;
B/ Có chiều diễn biến theo chiều kim đồng hồ; C/ Có hiệu suất nhiệt không phụ thuộc chất môi giới;
IW-ak!F#(iU
&E"9;h`<]x#,<% A/ Không có chu trình nào cả.
&E&#(9#,x9
QYR.
Ox!F
QT.
U#,#,
3&E: C/ 0,69
&E&#(9#,x9
QRR.
Ox!F
Qm.
U#,#,
3&E C/ 0,595
&E&#(9#,x9
QRR.
Ox!F
QT.
U#,#,
3&E A/ 0,62
&E&#(9#,x9
QoR.
Ox!F
QR.
U#,#,
3&E A/ 0,71
&E&8>#(9#,x9
QRR
Ox!F
Q.
U,L!"!F
3&E C/ 5,19
&E&8>#(9#,x9
QaR
Ox!F
Qf.
U,L!"!F
3&E A/ 5,8
&E&8>#(9#,x9
QR.
Ox!F
Q.
U,L!"!F
3&E A/ 7,08
Chu trình Carnot ngược chiều có nhiệt độ nguồn nóng t
1
= 35
o
C, nguồn lạnh t
2
= -20
o
C. Hệ số làm lạnh của
chu trình bằng: A/ 4,6
7
Không khí có thông số trạng thái T=650K, s=450J/(kg/độ). Cho biết gốc tính entropy (s=0) tại 0
o
C, 1bar.
Áp suất (bar) bằng: A/ 4,275
Không khí có thông số trạng thái T=500K, s=200J/(kg/độ). Cho biết gốc tính entropy (s=0) tại 0
o
C, 1bar.
Áp suất (bar) bằng: A/ 4,095
Không khí có thông số trạng thái T=425K, s=75J/(kg/độ). Cho biết gốc tính entropy (s=0) tại 0
o
C, 1bar. Áp
suất (bar) bằng: A/ 3,593
Không khí có thông số trạng thái T=1250K, s=700J/(kg/độ). Cho biết gốc tính entropy (s=0) tại 0
o
C, 1bar.
Áp suất (bar) bằng: A/ 17,465
Không khí có thông số trạng thái T=750K, s=20J/(kg/độ). Cho biết gốc tính entropy (s=0) tại 0
o
C, 1bar. Thể
tích riêng (m
3
/kg) bằng: A/ 0,125
Không khí có thông số trạng thái T=250K, s=20J/(kg/độ). Cho biết gốc tính entropy (s=0) tại 0
o
C, 1bar. Thể
tích riêng (m
3
/kg) bằng: A/ 1,050
Không khí có thông số trạng thái T=550K, s=400J/(kg/độ). Cho biết gốc tính entropy (s=0) tại 0
o
C, 1bar.
Thể tích riêng (m
3
/kg) bằng: A/ 0,546
Không khí có thông số trạng thái T=1250K, s=700J/(kg/độ). Cho biết gốc tính entropy (s=0) tại 0
o
C, 1bar.
Thể tích riêng (m
3
/kg) bằng: B/ 0,258
(#0PO]P(TV`a6lW6(m6Z]
Câu hỏi và đáp án
Nhiệt độ T
2
cuối quá trình nén 1-2 đoạn nhiệt của động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng tích được tính
theo công thức: D/
1
12
−
∗=
k
TT
ε
;
Nhiệt độ T
3
cuối quá trình cấp nhiệt của động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng tích được tính theo công
thức: D/
λε
∗∗=
−1
13
k
TT
;
Nhiệt độ T
3
cuối quá trình cấp nhiệt của động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng tích được tính theo công
thức: A/
λ∗ε∗=
−1k
13
TT
;
Nhiệt độ T
4
cuối quá trình dãn nở của động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng tích được tính theo công
thức: A/
λ
∗=
14
TT
;
Nhiệt lượng cấp cho chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng tích bằng:
D/
( )
1Tcq
1k
1v1
−λ∗ε∗∗=
−
;
Nhiệt lượng cấp cho chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng tích bằng:
C/
( )
1Tcq
1k
1v1
−λ∗ε∗∗=
−
Nhiệt lượng nhả ra môi trường xung quanh của chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng tích bằng:
D/
( )
1Tcq
1v2
−λ∗∗=
;
T&EL&##,\49
ε
QmS
ε
QYS
ε
a
QoS
ε
T
QzS#,#,
81!"
η
S
η
S
η
a
S
η
T
E D/
η
t4
lớn nhất
&EL&##,\49:
ε
6#4!78+9*`1
%?`O%?`Oa%?`S#,#,81!"
η
S
η
S
η
a
E A/
η
t1
lớn nhất
P#,V
a
L#$&E#,3L&##,\8>4/0
8
1 C/
ρ∗ε∗=
−1k
13
TT
;
Nhiệt độ T
3
cuối quá trình cấp nhiệt của động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng áp được tính theo công
thức: B/
ρε
∗∗=
−1
13
k
TT
;
Nhiệt độ T
3
cuối quá trình cấp nhiệt của động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng áp được tính theo công
thức: B/
ρ∗ε∗=
−1k
13
TT
;
Nhiệt lượng cấp cho chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng áp bằng:
C/
( )
1Tcq
1k
1p1
−ρ∗ε∗∗=
−
;
Nhiệt lượng nhả ra môi trường xung quanh của chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng áp bằng:
D/
( )
1Tcq
k
1v2
−ρ∗∗=
;
Hiệu suất nhiệt của chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng áp bằng:
D/
( )
1
11
1
1
−∗
−
∗−=
−
ρ
ρ
ε
η
k
k
k
t
;
Nhiệt độ T
5
cuối quá trình cấp nhiệt đẳng tích của động cơ đốt trong piston cấp nhiệt hỗn hợp được tính
theo công thức: D/
λε
∗∗=
−1
15
k
TT
;
Nhiệt độ T
3
cuối quá trình cấp nhiệt đẳng áp của động cơ đốt trong piston cấp nhiệt hỗn hợp được tính theo
công thức: D/
λρε
∗∗∗=
−1
13
k
TT
;
Nhiệt độ T
4
cuối quá trình dãn nở của động cơ đốt trong piston cấp nhiệt hỗn hợp được tính theo công thức:
D/
k
TT
ρλ
∗∗=
14
;
Nhiệt lượng cấp cho chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt hỗn hợp bằng:
B/
( ) ( )
[ ]
1k1Tcq
1k
1v1
−ρ∗λ∗+−λ∗ε∗∗=
−
;
Nhiệt lượng nhả ra môi trường xung quanh của chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt hỗn hợp bằng:
D/
( )
1Tcq
k
1v2
−ρ∗λ∗∗=
;
Hiệu suất nhiệt của chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt hỗn hợp bằng:
B/
( ) ( )
1k1
11
1
k
1k
t
−ρ∗λ∗+−λ
−ρ∗λ
∗
ε
−=η
−
;
4 chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt hỗn hợp có cùng
ε
và
λ
; là
ρ
1
<
ρ
2
<
ρ
3
<
ρ
4
; hiệu suất
nhiệt tương ứng là
η
t1
;
η
t2;
η
t3;
η
t4
thì: A/
η
t1
lớn nhất
Khi có cùng quá trình nhả nhiệt 4-1 và quá trình nén 1-2 thì hiệu suất nhiệt của chu trình động cơ đốt trong
piston cấp nhiệt đẳng tích là
η
t,v
; chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng áp là
η
t,p
; chu trình
động cơ đốt trong piston cấp nhiệt hỗn hợp là
η
t,vp
thì: C/
η
t,v
lớn nhất
Khi có cùng quá trình nhả nhiệt 4-1 và quá trình nén 1-2 thì hiệu suất nhiệt của chu trình động cơ đốt trong
piston cấp nhiệt đẳng tích là
η
t,v
; chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng áp là
η
t,p
; chu trình
động cơ đốt trong piston cấp nhiệt hỗn hợp là
η
t,vp
thì: D/
η
t,v
>
η
t,,vp
>
η
t,p
Khi có cùng quá trình nhả nhiệt 4-1 và quá trình dãn nở sinh công 3-4 thì hiệu suất nhiệt của chu trình động
cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng tích là
η
t,v
; chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng áp là
η
t,p
;
9
chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt hỗn hợp là
η
t,vp
thì: C/
η
t,p
>
η
t,,vp
>
η
t,v
Chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng tích, có không gian chết V
c
=0,15dm
3
, thể tích quét của
piston V
q
=0,85dm
3
. Hiệu suất nhiệt của chu trình bằng: A/ 0,532
Chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng tích, có không gian chết V
c
=20cm
3
, thể tích quét của
piston V
q
=110cm
3
. Hiệu suất của chu trình bằng: A/ 0,527
Chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng tích, có không gian chết V
c
=25cm
3
, thể tích quét của
piston V
q
=200cm
3
. Hiệu suất của chu trình bằng: C/ 0,584
Chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng áp có tỷ số nén
ε
= 22, tỷ số dãn nở sớm
ρ
= 1,4. Hiệu
suất của chu trình bằng: D/ 0,688
Chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng áp có tỷ số nén
ε
= 22, tỷ số dãn nở sớm
ρ
= 1,7. Hiệu
suất của chu trình bằng: D/ 0,673
Chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng áp có tỷ số nén
ε
= 24, tỷ số dãn nở sớm
ρ
= 1,4. Hiệu
suất của chu trình bằng: D/ 0,698
Chu trình động cơ đốt trong piston cấp nhiệt đẳng áp có tỷ số nén
ε
= 23, tỷ số dãn nở sớm
ρ
= 1,5. Hiệu
suất của chu trình bằng: D/ 0,689
10
(#0PE]P(TV`a6VWnTVo(m6Z]
Câu hỏi và đáp án
Cho chu trình máy lạnh một cấp dùng môi chất là không khí. Cho t
1
=-30
o
C; t
2
=182
o
C; t
3
=45
o
C; t
4
=-103
o
C;
p
1
=1bar; p
2
=9bar. Nhiệt lượng q
1
(kJ/kg) nhả ra cho nguồn nóng bằng: C/ 137
Cho chu trình máy lạnh một cấp dùng môi chất là không khí. Cho t
1
=-30
o
C; t
2
=182
o
C; t
3
=45
o
C; t
4
=-103
o
C;
p
1
=1bar; p
2
=9bar. Nhiệt lượng q
2
(kJ/kg) nhận được từ nguồn lạnh bằng: C/ 73
Cho chu trình máy lạnh một cấp dùng môi chất là không khí. Cho t
1
=-30
o
C; t
2
=182
o
C; t
3
=45
o
C; t
4
=-103
o
C;
p
1
=1bar; p
2
=9bar. Công cấp cho máy nén l
mn
(kJ/kg) bằng: D/ 212
Cho chu trình máy lạnh một cấp dùng môi chất là không khí. Cho t
1
=-30
o
C; t
2
=182
o
C; t
3
=45
o
C; t
4
=-103
o
C;
p
1
=1bar; p
2
=9bar. Công do máy dãn nở sinh ra l
mdn
(kJ/kg) bằng: C/ 148
Cho chu trình máy lạnh một cấp dùng môi chất là không khí. Cho t
1
=-30
o
C; t
2
=182
o
C; t
3
=45
o
C; t
4
=-103
o
C;
p
1
=1bar; p
2
=9bar. Hệ số làm lạnh bằng: D/ 1,14
P8>#;43,L!F<:0#!"04!"
D/ Hệ số làm lạnh nhỏ khi có cùng nhiệt độ nguồn nóng và nguồn lạnh
Chu trình máy lạnh 1 cấp nén hơi dùng gas lạnh R134a có: p
c
=13,2bar; p
e
=4,2bar; t
c
=50
o
C; t
e
=-10
o
C.
Enthalpy h
1
=404,5kJ/kg; h
2
=428,5kJ/kg; h
3
=271,9kJ/kg; h
4
=271,9kJ/kg. Công cấp cho chu trình l bằng
(kJ/kg): C/ 24
Chu trình máy lạnh 1 cấp nén hơi dùng gas lạnh R134a có: p
c
=13,2bar; p
e
=4,2bar; t
c
=50
o
C; t
e
=-10
o
C.
Enthalpy h
1
=404,5kJ/kg; h
2
=428,5kJ/kg; h
3
=271,9kJ/kg; h
4
=271,9kJ/kg. Nhiệt lượng nhận được ở thiết bị
bay hơi bằng (kJ/kg): B/ 132,6
Chu trình máy lạnh 1 cấp nén hơi dùng gas lạnh R134a có: p
c
=13,2bar; p
e
=4,2bar; t
c
=50
o
C; t
e
=-10
o
C.
Enthalpy h
1
=404,5kJ/kg; h
2
=428,5kJ/kg; h
3
=271,9kJ/kg; h
4
=271,9kJ/kg. Nhiệt lượng nhả ra ở thiết bị
ngưng tụ bằng (kJ/kg): C/ 156,6
Chu trình máy lạnh 1 cấp nén hơi dùng gas lạnh R134a có: p
c
=13,2bar; p
e
=4,2bar; t
c
=50
o
C; t
e
=-10
o
C.
Enthalpy h
1
=404,5kJ/kg; h
2
=428,5kJ/kg; h
3
=271,9kJ/kg; h
4
=271,9kJ/kg. Hệ số làm lạnh bằng: B/ 5,52
&E%!Fl#<:!FsaTUZ&EafT#$#N!8!"
A/ Quá trình tiết lưu. B/ Quá trình đoạn nhiệt. C/ Quá trình đẳng enthalpy.
DW-k!F#(iU
&E%!Fl#<:!FsaTUZ&EafT#$#N!8!":
A/ Quá trình tiết lưu. B/ Quá trình đoạn nhiệt. C/ Quá trình đẳng enthalpy.
IW-k!F#(i .
11
(#0PJ]Pem6Zefpq]
'4 9L#!8>!".O1 !".WGKEL#!8>040!"B/9,9kg
'04 98:!" C/ Không khí ẩm quá bão hòa
'#86%#F#,"04 8=kEB/ nhiệt độ không khí ẩm giảm
B!%304 4/01 A/ H = c
p,kk
.t + (r + c
p,w
.t).d
1 9;4/01 B/
n
n
pB
p
622,0d
−
∗=
Cho đồ thị H-d như hình vẽ. Trạng thái không khí là điểm A. Nhiệt độ đọng sương là:
p
p
p
p
t
t
t
t
A
1
2
3
4
n
1
2
3
4
D/ t
4
Cho đồ thị H-d như hình vẽ. Trạng thái không khí là điểm A. Nhiệt độ bão hòa đoạn nhiệt là:
p
p
p
p
t
t
t
t
A
1
2
3
4
n
1
2
3
4
B/ t
2
Cho đồ thị H-d như hình vẽ. Trạng thái không khí là điểm A. Áp suất bão hòa của hơi nước là:
p
p
p
p
t
t
t
t
A
1
2
3
4
n
1
2
3
4
A/ p
1
Cho đồ thị H-d như hình vẽ. Trạng thái không khí là điểm A. Áp suất của hơi nước là:
12
p
p
p
p
t
t
t
t
A
1
2
3
4
n
1
2
3
4
D/ p
4
V&?xf<04 S8v
QaR
S
QRR
U<L3 B/ t
2
lớn hơn
(#0PH]P>r66WXV]
Hình dưới biểu thị các mặt đẳng nhiệt nào đúng:
B/ Các mặt đẳng nhiệt t
2
, t
3
!{&#/&$Qf
λ
U&<9 A/ Chiều dòng nhiệt q ngược chiều với gradt
Phương trình vi phân dẫn nhiệt trong hệ tọa độ Đề Các:
ρ⋅
+∇⋅=
τ∂
∂
c
q
ta
t
v
2
có đơn vị đo của q
v
là: D/ W/m
3
#(#,&8>#!"%!F#y D/ 4 loại
9%!F##(#,#?y D/ 4 loại
#(#,#?!F#a#N&86 C/ Nhiệt độ chất lỏng chảy qua bề mặt vật rắn
V&M##,<|#,9#(#,#?!F#!"U B/ Cho biết nhiệt độ trên bề mặt vật rắn.
V&M##,<|#,9#(#,#?!F#!"
D/ Cho biết mật độ dòng nhiệt truyền qua bề mặt vách rắn.
V&M##,<|#,9#(#,#?!F#a!":
A/ Cho biết qui luật trao đổi nhiệt trên bề mặt vật rắn với chất lỏng.
V&M##,<|#,9#(#,#?!F#T!"C/ Cho biết tiếp xúc lý tưởng giữa hai bề mặt vật rắn.
Ik#,#$\!6<|#,MO#(#,#?!F#8>4/0
1G
}
j
}
K A/
λ
δ
−
=
2w1w
tt
q
G
Ik#,#$\!6<|#,MO#(#,#?!F#8>4/0
1G
}~
j
}
KD/
∑
=
+
λ
δ
−
=
n
1i
i
i
1w1wn
tt
q
G
Ik#,#$&]!6<|#,MO#(#,#?!F#8>4/0
1G
}
j
}
K A/
1
2
2w1w
1
d
d
ln
)tt(2
q
−πλ
=
G
Mật độ dòng nhiệt truyền qua vách phẳng rộng q=8000W/m
2
, nhiệt độ bề mặt trong và bề mặt ngoài duy trì
13
không đổi t
1
=100
o
C, t
2
=90
o
C, hệ số dẫn nhiệt
λ
=40W/(m.
o
C/. Chiều dày
δ
(mm) của vách bằng: C/ 50
Mật độ dòng nhiệt truyền qua vách phẳng rộng q=450W/m
2
, nhiệt độ bề mặt trong và bề mặt ngoài duy trì
không đổi t
1
=450
o
C, t
2
=50
o
C, hệ số dẫn nhiệt
λ
=0,40W/(m.
o
C/. Chiều dày
δ
(mm) của vách bằng: A/ 355
Tính bề dày vách thép
δ
(mm) của lò hơi, biết độ chênh nhiệt độ phía trong và phía ngoài của vách
∆
t=200
o
C, mật độ dòng nhiệt truyền qua vách q=50000 W/m
2
, hệ số dẫn nhiệt
λ
=40W/(m.độ). (Coi vách nồi
hơi là vách phẳng). D/ 160
Tính bề dày vách thép
δ
(mm) của lò hơi, biết độ chênh nhiệt độ phía trong và phía ngoài của vách
∆
t=120
o
C, mật độ dòng nhiệt truyền qua vách q=55000 W/m
2
, hệ số dẫn nhiệt
λ
=45W/(m.độ). (Coi vách nồi
hơi là vách phẳng). C/ 98
Tường phẳng lò hơi được cấu tạo bằng hai lớp vật liệu, lớp gạch samốt dày
δ
1
=120mm, lớp gạch đỏ dày
δ
2
=250mm, hệ số dẫn nhiệt
λ
1
=0,93W/(m.độ),
λ
2
=0,7W/(m.độ), biết nhiệt độ trong cùng và bề mặt ngoài
cùng vẫn duy trì không đổi là 1000
o
C và 50
o
C. Tính mật độ dòng nhiệt q (W/m
2
) bằng: B/ 1954
Tường phẳng lò hơi được cấu tạo bằng hai lớp vật liệu, lớp gạch samốt dày
δ
1
=150mm, lớp gạch đỏ dày
δ
2
=300mm, hệ số dẫn nhiệt
λ
1
=0,93W/(m.độ),
λ
2
=0,7W/(m.độ), biết nhiệt độ trong cùng và bề mặt ngoài
cùng vẫn duy trì không đổi là 1500
o
C và 70
o
C. Tính mật độ dòng nhiệt q (W/m
2
) bằng: D/ 2424
Tường phẳng lò hơi được cấu tạo bằng hai lớp vật liệu, lớp gạch samốt dày
δ
1
=100mm, lớp gạch đỏ dày
δ
2
=200mm, hệ số dẫn nhiệt
λ
1
=0,93W/(m.độ),
λ
2
=0,7W/(m.độ), biết nhiệt độ trong cùng và bề mặt ngoài
cùng vẫn duy trì không đổi là 900
o
C và 50
o
C. Tính mật độ dòng nhiệt q (W/m
2
) bằng: A/ 2162
Tường phẳng lò hơi được cấu tạo bằng hai lớp vật liệu, lớp gạch samốt dày
δ
1
=200mm, lớp gạch đỏ dày
δ
2
=300mm, hệ số dẫn nhiệt
λ
1
=0,65W/(m.độ),
λ
2
=0,75W/(m.độ), biết nhiệt độ trong cùng và bề mặt ngoài
cùng vẫn duy trì không đổi là 1200
o
C và 50
o
C. Tính mật độ dòng nhiệt q (W/m
2
) bằng: C/ 1625
Vách buồng sấy (vách phẳng) được dựng bằng hai lớp vật liệu, lớp trong dày
δ
1
=250mm,
λ
1
=0,93W/
(m.độ), lớp vật liệu phía ngoài có
λ
2
=0,7W/(m.độ). Nhiệt độ bề mặt trong cùng t
1
=110
o
C, nhiệt độ bề mặt
ngoài cùng t
3
=25
o
C, mật độ dòng nhiệt q =110W/m
2
. Chiều dày lớp vật liệu thứ hai
δ
2
(mm) bằng:
B/ 352
Vách buồng sấy (vách phẳng) được dựng bằng hai lớp vật liệu, lớp trong dày
δ
1
=300mm,
λ
1
=0,93W/
(m.độ)
,
lớp vật liệu phía ngoài có
λ
2
=0,7W/(m.độ). Nhiệt độ bề mặt trong cùng t
1
=110
o
C, nhiệt độ bề mặt
ngoài cùng t
3
=25
o
C, mật độ dòng nhiệt q= 110W/m
2
. Chiều dày lớp vật liệu thứ hai
δ
2
(mm) bằng:
A/ 315
ách buồng sấy (vách phẳng) được dựng bằng hai lớp vật liệu, lớp trong dày
δ
1
=200mm,
λ
1
=0,93W/(m.độ)
,
lớp vật liệu phía ngoài có
λ
2
=0,45W/(m.độ). Nhiệt độ bề mặt trong cùng t
1
=150
o
C, nhiệt độ bề mặt ngoài
cùng t
3
=35
o
C, mật độ dòng nhiệt q= 80W/m
2
. Chiều dày lớp vật liệu thứ hai
δ
2
(mm) bằng: C/ 550
Vách buồng sấy (vách phẳng) được dựng bằng hai lớp vật liệu, lớp trong dày
δ
1
=100mm,
λ
1
=0,8W/
(m.độ)
,
lớp vật liệu phía ngoài có
λ
2
=0,65W/(m.độ). Nhiệt độ bề mặt trong cùng t
1
=85
o
C, nhiệt độ bề mặt
ngoài cùng t
3
=35
o
C, mật độ dòng nhiệt q= 180W/m
2
. Chiều dày lớp vật liệu thứ hai
δ
2
(mm) bằng: C/
99
14
(#0PsN]PV`Ttu66WXVQvWSgT]
Câu hỏi và đáp án
'#!8-%n"-%&L#E<k#,&M##,L#!8B/ Khi chảy rối cao hơn
,Lp#,L#!8
α
91%?!" A/ W/(m
2
.độ);
V#? P/!8>4/01 B/
λ
α
=
l.
Nu
;
;u,Lp#,L#!8
α
8v#4 A/ Tiêu chuẩn Nusselt Nu
•7%Nx<F&v#< D/ Không xác định được giá trị hệ số tỏa nhiệt đối lưu
α
bằng lý thuyết.
V#? s/%!<8>4/01 B/
ν
=
l.w
Re
;
V#? s/%!<w&83%N%NL"y
B/Đặc trưng cho chế độ chuyển động của chất lưu.
V#? _&€€8>4/01 C/
2
3
l.t g
Gr
ν
∆β
=
;
V#? _&€€w&83%N%NL"y
C/ Đặc trưng cho mức độ chuyển động tự nhiên của chất lưu.
V#? D&<!8>4/01: D/
a
Pr
ν
=
;
V#? D&<!w&83%N%NL"yU D/ Đặc trưng cho tính chất vật lý của chất lưu.
Trong trao đổi nhiệt đối lưu tiêu chuẩn đồng dạng nào trong trao đổi nhiệt đối lưu đặc trưng cho chế độ
trao đổi nhiệt giữa bề mặt vật rắn với chất lưu. A/ Nusselts.
V&&M##,L#!8#? x<F"w&8hL#[!5$4"!5
6UB/ Reynolds.
Trong trao đổi nhiệt đối lưu tiêu chuẩn đồng dạng nào đặc trưng cho lực nâng do khác biệt mật độ.
C/ Grashoff.
Trong trao đổi nhiệt đối lưu tiêu chuẩn đồng dạng nào đặc trưng cho mức độ đồng dạng của trường vận
tốc và trường nhiệt độ. D/ Prandtl.
##,8>!7!"x<F6##
15
A/ Kích thước hình học đồng dạng B/ Tiêu chuẩn xác định cùng tên bằng nhau từng đôi một
C/ Điều kiện đơn trị đồng dạng IW-ak!F#(i
(#0Pss]Pc[(7w6WXV]
Bước sóng
λ
của tia nhiệt nằm trong giải: B/ 0,4
÷
400
µ
Vật đen tuyệt đối là vật có: A/ A=1
Vật trắng tuyệt đối là vật có: B/ R=1
Vật trong tuyệt đối là vật có: C/ D=1
Dòng bức xạ có đơn vị đo là: B/ W
Năng suất bức xạ có đơn vị đo là: D/ W/m
2
Năng suất bức xạ hiệu dụng tính theo công thức: B/ E
hd
=E + (1 - A/.E
t
Định luật Planck: C/
−⋅λ
=
⋅λ
λ
1e
C
E
T
C
5
1
o
2
;
Hằng số Planck thứ nhất C
1
có trị số bằng: D/ 0,374.10
-15
W.m
2
;
Hằng số Planck thứ hai C
2
có trị số bằng: C/ 1,4388.10
-2
m.K;
Định luật Stefan-Boltzmann: D/
4
oo
100
T
CE
⋅=
;
Hằng số bức xạ
σ
o
của vật đen tuỵêt đối bằng: A/ 5,67.10
-8
W/(m
2
.K
4
)
Hệ số bức xạ C
o
của vật đen tuỵêt đối bằng: C/ 5,67W/(m
2
.K
4
)
Định luật Kirchoff cho vật xám cho biết:
D/ Năng lượng bức xạ riêng của vật bằng năng lượng bức xạ hấp thụ khi cân bằng nhiệt
Cho 2 vách phẳng song song, dài và rộng vô hạn. Nhiệt độ các vách lần lượt là T
1
và T
2
không đổi. Hệ số
hấp thụ và độ đen lần lượt là A
1
, A
2
,
ε
1
,
ε
2
không đổi. Môi trường giữa 2 tấm là trong suốt. Năng suất
bức xạ tới E
t
đến vách thứ nhất bằng: D/
( )
1hd221t
EA1EE ⋅−+=
;
Cho 2 vách phẳng song song, dài và rộng vô hạn. Nhiệt độ các vách lần lượt là T
1
và T
2
không đổi. Hệ số
hấp thụ và độ đen lần lượt là A
1
, A
2
,
ε
1
,
ε
2
không đổi. Môi trường giữa 2 tấm là trong suốt. Năng suất
bức xạ tới E
t
đến vách thứ hai bằng: D/
( )
2hd112t
EA1EE ⋅−+=
;
16
Trao đổi nhiệt bức xạ giữa 2 vách phẳng song song không có màn chắn, đặt trong môi trường trong suốt
được tính theo công thức: D/
1
A
1
A
1
100
T
100
T
Cq
21
4
2
4
1
o12
−+
−
⋅=
;
Hệ số bức xạ của hệ thống trao đổi nhiệt bức xạ giữa 2 tấm phẳng song song tính theo công thức:
A/
1
A
1
A
1
c
c
21
0
12
−+
=
;
Hệ số bức xạ của hệ thống trao đổi nhiệt bức xạ giữa 2 tấm phẳng song song có giá trị lớn nhất bằng
⋅
42
Km
W
: A/ 5,67;
17
