NGHIÊN CỨU GIẢI PHÁP SỬ DỤNG SÀN GIẢM TẢI CHỐNG LÚN CHO ĐƯỜNG ĐẦU CẦU

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG
TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA

NG N ANH WUYN

NGHIÊN CỨ GIẢI PHÁP
SỬ DỤNG SÀN GIẢM TẢI CHỐNG LÚN

CHO ĐƯỜNG ĐẦ CẦ

Chun ngành: Kỹ thuật Xây dựng Cơng trình Giao thông
Mã số: 858.02.05

TÓM TẮT L ẬN VĂN THẠC SĨ KỸ TH ẬT

Đà Nẵng - Năm 2018

Công trình được hồn thành tại
TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA

Người hướng dẫn khoa học: PGS. TS. Hoàng Phương Hoa

Phản biện 1: TS. Cao Văn Lâm

Phản biện 2: TS. Nguyễn Văn Châu

Luận văn đã được bảo vệ trước Hội đồng chấm Luận văn tốt
nghiệp Thạc sĩ Kỹ thuật họp tại Trường Đại học Bách Khoa
vào ngày 25 tháng 11 năm 2018.

Có thể tìm hiểu luận văn tại:

- Trung tâm Thông tin Học liệu, ĐHĐN tại trường ĐHBK.
- Thư viện Khoa Kỹ thuật Xây dựng Công trình Giao thơng –
ĐHBK

1

MỞ ĐẦ
1. Tính cấp thiết của đề tài
Lún đoạn đường đầu cầu là hiện tượng rất hay gặp trên các
cơng trình đường ơ tơ, đặc biệt là đường ô tô đắp trên đất yếu.
Việt Nam được biết đến là nơi có nhiều đất yếu, đặc biệt là khu
vực miền Nam. Thực tế này địi hỏi phải hình thành và phát triển các
cơng nghệ thích hợp và tiên tiến để xử lý.
Nhiều giải pháp giảm nhẹ hoặc khắc phục hiện tượng lún
không đều đã được xem xét. Tuy nhiên, vẫn có khơng ít cơng trình
khơng đem lại hiệu quả xử lý như mong đợi. Do vậy, việc phân tích
xác định nguyên nhân, nguyên lý làm việc và đề xuất các giải pháp
xử lý hiện tượng một cách hợp lý là thực sự cần thiết và cấp bách.
Đây cũng chính là lý do hình thành đề tài: “Nghiên cứu giải pháp sử
dụng sàn giảm tải chống lún cho đường đầu cầu”
2. Mục đích nghiên cứu
- Nghiên cứu, tính tốn hệ số nền các lớp đất
- Áp dụng tính tốn và lựa chọn hợp lý hệ cọc bản sàn giảm tải
tại cây cầu cụ thể khu vực miền Nam.
3. Đối tượng và phạm vi nghiên cứu
a. Đối tượng nghiên cứu
- Tương tác cọc - đất nền;
- Sàn giảm tải BTCT sử dụng tại vị trí đường đầu Cầu.
b. Phạm vi nghiên cứu
- u cầu về tính tốn, thiết kế nền đường đầu cầu;

- Nghiên cứu, đánh giá việc sử dụng sàn giảm tải chống lún
cho đường đầu cầu Cầu Sáu Nạn – đường Hồ Chí Minh.
4. Phương pháp nghiên cứu
- Thu thập, biên dịch các tài liệu có liên quan.
- Phân tích, đánh giá các giải pháp chống lún ở đường đầu Cầu

2

đang sử dụng phổ biến tại Việt Nam.
- Sử dụng phương pháp điều tra, thu thập các số liệu thực

nghiệm của Cầu về kích thước, vị trí, đất đắp… của sàn giảm tải để
thống kê, đánh giá hiện trạng, phân tích, kiểm chứng. Từ đó nghiên
cứu đề xuất các giải pháp cải tạo, xây dựng;

- Sử dụng phần mềm MIDAS/Civil mơ hình hóa, tính tốn nội
lực kết cấu để đánh giá, lựa chọn hợp lý kết cấu sàn giảm tai.

5. Ý nghĩa khoa học- thực tiễn của đề tài
- Góp phần làm rõ phạm vi, cách sử dụng sàn giảm tải BTCT
nhằm áp dụng chống lún trên nền đất yếu đoạn đường đầu cầu, tạo sự
êm thuận, mỹ quan và an tồn giao thơng, tăng hiệu quả khai thác
cho tuyến đường.
- Đáp ứng nhu cầu thực tiễn của đất nước.
6. Bố cục đề tài
- Phần mở đầu
- Chương 1: Tổng quan về hiện tượng lún nền đường đầu cầu;
Phân tích, đánh giá một số giải pháp cơng nghệ xử lý lún nền đường
đầu cầu.
- Chương 2: u cầu về tính tốn, thiết kế nền đường đầu cầu;

Phân tích đánh giá các nguyên nhân gây ra lún đoạn nền đường đầu
cầu.
- Chương 3: Nghiên cứu tính tốn và lựa chọn hợp lý hệ cọc
bản sàn giảm tải Cầu Sáu Nạn tại Km6+512,64 đường Hồ Chí Minh,
đoạn Năm Căn – Đất Mũi, tỉnh Cà Mau.

3

CHƯƠNG 1
TỔNG Q AN VỀ HIỆN TƯỢNG LÚN NỀN ĐƯỜNG ĐẦ
CẦ ; PHÂN TÍCH, ĐÁNH GIÁ MỘT SỐ GIẢI PHÁP CÔNG

NGHỆ XỬ LÝ NỀN ĐƯỜNG ĐẦ CẦ
1.1.Tổng quan về hiện tượng lún nền đường đầu cầu

Lún nền đường đầu cầu: hiện tượng lún sụp, trượt trồi hoặc lún
không đều giữa nền đắp ở hai bên đầu cầu và cầu

Sự thay đổi cao độ đột ngột tạo thành điểm gãy trên trắc dọc
Giảm năng lực thơng hành; gây cảm giác khó chịu cho người
tham gia giao thơng; phát sinh tải trọng xung kích, trùng phục phụ tác
dụng lên mố cầu; tốn kém về kinh phí cho cơng tác duy tu bảo dưỡng
đường và gây mất an tồn giao thơng.
1.2. Công nghệ xử lý lún nền đường đầu cầu trên nền đất
yếu
1.2.1. Phương pháp cọc cát
*) Mục đích:
- Giảm độ lún và tăng cường độ đất yếu.
- Sức chịu tải của cọc cát phụ thuộc vào áp lực bên của đất yếu

4

tác dụng lên cọc
*) Cơ sở lý thuyết:
Có 2 quá trình chính xảy ra là:
- Quá trình nén chặt cơ học;
- Quá trình cố kết thấm.
*) Phạm vi áp dụng
- Bề dày đất yếu cần xử lý tương đối lớn;
- Chiều cao nền đất đắp tương đối lớn;
- Cọc cát làm tăng cường sự ổn định nền đắp, giảm thiểu độ

lún còn lại;
- Khi thời hạn yêu cầu đưa đường vào khai thác, sử dụng là

ngắn;
1.2.2. Phương pháp gia cố nền bằng đường thấm thẳng đứng

kết hợp với gia tải trước ( Thoát nước thẳng đứng bằng giếng cát
và thoát nước bằng bấc thấm (PVC)).

a. Phương pháp thoát nước thẳng đứng bằng giếng cát:
- Phương pháp kĩ thuật thoát nước thẳng đứng kết hợp với gia
tải trước, được sử dụng rộng rãi để gia cường nền đất yếu bão hòa
nước có tính nén lún lớn
- Giải pháp này nền đất yếu có tốc độ cố kết nhanh hơn so với
phương án sử dụng bấc thấm, thời gian chờ lún cũng ngắn hơn. Thường
sử dụng trong trường hợp nền đất yếu có chiều sâu 10m đến 30m.
b. Phương pháp thoát nước thẳng đứng bằng bấc thấm:
*) Mô tả thiết bị:

Gồm 2 lớp chính:
- Lớp vỏ lọc được làm bằng lớp vải địa kỹ thuật không dệt có
độ bền cơ học lớn, hệ số thấm cao, kích thước lỗ nhỏ giúp ngăn các
hạt đất xét nhỏ thâm nhập vào lõi thoát nước.
- Lớp lõi nhựa bên trong được thiết kế với nhiều rãnh giúp cho

5

việc thoát nước đạt hiệu quả cao nhất
*) Ưu điểm phương pháp:
- Dễ thi công và lắp đặt
- Khả năng thoát nước tốt
- Không làm xáo trộn tầng đất
- Thân thiện với môi trường
1.2.3. Phương pháp thay đất
- Thay thế một phần hoặc toàn bộ lớp đất yếu dưới nền đường

bằng lớp đất khác có cường độ, sức chịu tải tốt hơn so với lớp đất yếu
trước đây.

- Ưu điểm:
+ Tăng cường ổn định
+ Giảm độ lún và thời gian chờ lún khi thiết kế xử lý nền đất
yếu.
- Giải pháp thay đất rất hiệu quả trong trường hợp bề dày đất
yếu nhỏ hơn so với vùng ảnh hưởng của tải trọng đắp.
1.2.4. Phương pháp gia tải nén trước: (Phương pháp nén
trước khơng dùng giếng thốt nước và Phương pháp nén trước có
đường thấm thẳng đứng)
- Xử lý khi gặp nền đất yếu như than bùn, bùn sét và sét pha

dẻo nhão, cát pha bão hòa nước.
- Chất tải trọng ( cát, sỏi, gạch, đá...) bằng hoặc lớn hơn tải
trọng cơng trình dự kiến thiết kế trên nền đất yếu, để cho nền chịu tải
trước và lún trước khi xây dựng cơng trình.
- Dùng giếng cát hoặc bấc thấm để thốt nước ra khỏi lỗ rỗng,
tăng nhanh q trình cố kết của đất nền, tăng nhanh tốc độ lún theo
thời gian.
- Ưu điểm:
+ Tăng sức chịu tải của nền đất

6

+ Tăng nhanh thời gian cố kết, tăng nhanh độ lún ổn định theo
thời gian.

1.2.5. Giải pháp sàn giảm tải
- Hệ cọc BTCT đóng xuống nền đất yếu có tác dụng truyền tải
trọng từ đất đắp nền đường qua cọc, xuống lớp đất tốt hơn phía dưới,
hoặc truyền xuống một độ sâu nhất định mà nền đất có đủ cường độ
chịu lực để tiếp nhận tải trọng đất đắp (qua lực ma sát giữa nền đất và
thân cọc hoặc sức chống của mũi cọc).
- Sàn giảm tải liên kết đầu cọc có tác dụng phân bố đều tải
trọng nền đắp lên đầu cọc.
- Phạm vi áp dụng
+ Nền đường đắp cao, đường đầu cầu, đường qua cống (Chiều cao
đắp Hđ>4,0m).
+ Chiều dày đất yếu từ trung bình đến tương đối lớn (12m
hoặc lớn hơn).
+ Để tăng cường sự ổn định của đất đắp và nền đất yếu.
+ Khi cơng trình địi hỏi thời gian hồn thành cơng trình ngắn.

1.2.6. Phương pháp nén trước bằng chân không.

Khi chất một tải, p , áp lực nước lỗ rỗng quá độ khi chất tải.

7

Vì vậy, khi đất bão hoà, áp lực nước lỗ rỗng quá độ ban đầu, uo
tương ứng với một tải p . Dần dần, nước sẽ thốt ra ngồi fig.1(a).
Lượng tăng ứng suất có hiệu bằng lượng giảm áp lực nước lỗ rỗng
p - u , fig. 1(a). Độ cố kết cuối cùng, u =0 và tổng ứng suất có
hiệu đạt được bằng phụ tải, p . Cần lưu ý rằng quá trình trên khơng
chịu ảnh hưởng của áp suất khí quyển.

1.2.7. Giải pháp cọc đất – xi măng.
- Dùng các trang thiết bị trộn sâu chuyên dụng (Deep mixing
method - DMM) để trộn đất yếu tại chỗ với xi măng hoặc vôi và tạo
ra các cọc đất gia cố xi măng hoặc vôi mềm hoặc nửa cứng.
- Ưu điểm:
+ Phạm vi áp dụng rộng, thích hợp mọi loại đất từ bùn sét đến
sỏi cuội.
+ Có thể xử lý lớp đất yếu một cách cục bộ, không ảnh hưởng
đến lớp đất tốt.
+ Thi công được trong nước.
+ Mặt bằng thi cơng nhỏ, ít chấn động và tiếng ồn
+ Rất sạch sẽ và giảm thiểu vấn đề ô nhiễm môi trường.
+ Thiết bị nhỏ gọn, có thể thi cơng trong khơng gian hạn chế.
+ Và đặc biệt là thi công nhanh, thời gian đất đạt yêu cầu kỹ
thuật xử lý ngắn, đẩy nhanh được tiến độ cải tạo đất nền.
- Cơng nghệ thi cơng có 2 loại: cơng nghệ trộn phun ướt (Wet
Jet Mixing Method) và công nghệ phun khô (Dry Jet Mixing

Method).
1.2.8. Giải pháp sử dụng cống hộp hoặc cống tròn thay thế
một phần nền đường đắp đầu cầu
- Thay một phần đất đắp của thân nền đường đầu cầu đắp cao
bằng cống hộp BTCT

8

- Mục đích
+ Giảm trọng lượng của vật liệu đất đắp, tăng khả năng chống
lún, khả năng ổn định của nền đất, đồng thời có thể rút ngắn thời gian
thi công, không phụ thuộc thời gian cố kết của nền và phù hợp với
các phương pháp thi công cơ giới, các chỉ tiêu kinh tế - kỹ thuật -
khai thác đều tốt và ít bị ảnh hưởng khi cấp hoạt tải tăng lên.

CHƯƠNG 2
CÁC Ê CẦ VỀ TÍNH TỐN, THIẾT KẾ NỀN ĐƯỜNG
ĐẦ CẦ ; PHÂN TÍCH ĐÁNH GIÁ CÁC NG ÊN NHÂN

GÂ RA LÚN ĐOẠN NỀN ĐƯỜNG ĐẦ CẦ
2.1. êu cầu về tính tốn, thiết kế nền đường đầu cầu
2.1.1. Yêu cầu đảm bảo ổn định của cơng trình nền đắp trên
nền đất yếu và phương pháp kiểm toán ổn định
a. Yêu cầu đảm bảo ổn định
- Yêu cầu ổn định được định lượng bằng hệ số ổn định yêu cầu
- Ở một số tiêu chuẩn chỉ đặt ra một hệ số yêu cầu chung là
1,50 nhưng ở một số tiêu chuẩn khác thì quy định hệ số ổn định yêu
cầu chi tiết hơn tuỳ thuộc phương pháp kiểm toán ổn định áp dụng.
b. Về phương pháp kiểm toán ổn định:
- Sử dụng phương pháp mặt trượt trịn để kiểm tốn ổn định (kể

cả cho trường hợp nền mất ổn định dưới dạng sụt sâu) vì phương pháp
này khơng bị ràng buộc bởi những giả thiết tuân thủ lý thuyết đàn hồi
mà dựa trên cơ sở lý thuyết cân bằng giới hạn.
- Phương pháp mặt truợt trịn cịn có ưu điểm là áp dụng được
cho cả nền đắp và đất yếu không đồng nhất
2.1.2. Yêu cầu về độ lún cho phép và phương pháp dự báo lún:
- Độ lún của công trình đắp trên đất yếu ở trong mọi tiêu chuẩn
của các nước được thống nhất xác định xét đến 3 thành phần như

9

biểu thị ở trên biểu thức:
S = S c + Stức thời + Stừ biến
- Dự báo độ lún tổng cộng S trong một số tiêu chuẩn sử dụng

biểu thức:
S = m. Sc
Theo những nghiên cứu thực nghiệm thì m phụ thuộc loại đất

yếu (đất càng yếu thì m càng lớn) chiều cao đắp, tốc độ đắp và cả giải
pháp xử lý đất yếu.

2.1.3. Phương pháp dự báo tổng cộng:
Các tiêu chuẩn và tài liệu nước ngoài, hiện nay đều đưa ra hai
phương pháp dự báo S:
- Phương pháp tính riêng từng thành phần độ lún theo biểu
thức:
S = S c + Stức thời + Stừ biến
- Phương pháp dự báo theo biểu thức sau với m là một hệ số
kinh nghiệm, thực nghiệm để xét đến thành phần độ lún tức thời và

độ lún từ biến.
S = m. Sc
2.1.4. Hệ số nền
- Là một trong những đặc trưng quan trọng của đất nền phản
ánh sức chịu tải và biến dạng của đất nền
- Các phương pháp tính hệ số nền
a.1. Phương pháp tra bảng
a.1.1. Quy trình 22TCN 18-79
a.1.2. J.E.Bowles
a.2. Phương pháp tính theo các cơng thức nền- móng
a.2.1. Theo công thức Terzaghi
a.2.2. Theo công thức Vesic
a.2.3. Tính theo giá trị SPT

10

a.2.4. Tính theo mơ đun biến dạng nền:
2.1.5. Nguyên lý tính toán sàn giảm tải
- Xác định sức chịu tải của cọc
- Kiểm tra điều kiện chọc thủng sàn
- Kiểm tốn ứng suất đất nền đáy móng khối quy ước (mặt cắt
bất lợi nhất)
2.2. Phân tích các nguyên nhân gây ra hiện tượng lún lệch
nền đường đầu cầu

- Ảnh hưởng của sự đầm chặt và loại vật liệu đắp sau mố
- Lún cố kết của đất nền
- Ảnh hưởng của thốt nước và sự xói mịn đất
- Loại mố cầu
- Ảnh hưởng bản chuyển tiếp

11

CHƯƠNG 3

NGHIÊN CỨ , TÍNH TỐN VÀ LỰA CHỌN HỢP LÝ HỆ

CỌC BẢN SÀN GIẢM TẢI CẦ SÁ NẠN TẠI KM6+512,64

ĐOẠN NĂM CĂN – ĐẤT MŨI, TỈNH CÀ MA

3.1. Tính tốn hệ số nền theo modun biến dạng nền

3.1.1. Địa chất khu vực:

+ Lớp 1: Bùn sét xám xanh, xám đen, bề dày lớp 17,8m. Thí

nghiệm xuyên tiêu chuẩn (SPT) tại hiện trường N30tb=0  1.

+ Lớp 1b: Sét xám xanh, xám đen dẻo chảy, bề dày lớp 18,8m.

Thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn (SPT) tại hiện trường N30tb=1  15

+ Lớp 2a: Sét màu xám, xám vàng dẻo cứng, với bề dày 2,7m.
Thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn (SPT) tại hiện trường N30tb=15.

+ Lớp 2b: Sét màu vàng nâu vân xám dẻo cứng, bề dày lớp là
2,5m. Thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn (SPT) tại hiện trường N30tb=12.

+ Lớp 2c: Sét màu vàng dẻo mềm, bề dày lớp là 11,6m. Thí

nghiệm xuyên tiêu chuẩn (SPT) tại hiện trường N30tb =7  12

3.1.2. Kết quả tính tốn hệ số nền

Bảng 3.1. Bảng tính hệ số nền với cọc 45x45(cm)

Đặc trưng đất K (KN/m3) Bảng thông số độ cứng liên kết
nền, cọc đàn hồi mơ hình nền đất

Bề rộng cọc Theo Eo SDx SDy SDz
(KN/m) (KN/m) (KNm)
Độ sâu N Kv Ksv Kh

(SPT)

17,8 1 14389 1438,9 2877,80 36208,7 36208,7 36208,7

36,6 8 115112 11511,2 23022,40 305943,2 305943,2 305943,2

39,3 15 215835 21583,5 43167,00 82385,0 82385,0 82385,0

41,8 12 172668 17266,8 34533,60 61025,9 61025,9 61025,9

50 8 115112 11511,2 23022,40 133443,3 133443,3 150123,7

12

Bảng 3.2. Bảng tính hệ số nền với cọc 40x40(cm)

Đặc trưng K (KN/m3) Bảng thông số độ cứng liên kết
đất nền, cọc đàn hồi mơ hình nền đất

Bề rộng cọc Theo Eo SDx SDy SDz
(KN/m) (KN/m) (KNm)
Độ N Kv Ksv Kh
sâu (SPT)

17,8 1 15717,92 1571,792 3143,58 35158,1 35158,1 35158,1

36,6 8 125743,3 12574,33 25148,67 297065,8 297065,8 297065,8

39,3 15 235768,8 23576,88 47153,75 79994,5 79994,5 79994,5

41,8 12 188615 18861,5 37723,00 59255,2 59255,2 59255,2

50 8 125743,3 12574,33 25148,67 129571,3 129571,3 129571,3

Bảng 3.3. Bảng tính hệ số nền với cọc 35x35(cm)

Đặc trưng đất K (KN/m3) Bảng thông số độ cứng liên kết
nền, cọc đàn hồi mô hình nền đất

Bề rộng cọc Theo Eo SDx SDy SDz

Độ sâu N Kv Ksv Kh (KN/m) (KN/m) (KNm)
(SPT)

17,8 1 17373,57 1737,357 3474,71 34003,8 34003,8 34003,8

36,6 8 138988,5 13898,85 27797,71 287312,6 287312,6 287312,6

39,3 15 260603,5 26060,35 52120,70 77368,1 77368,1 77368,1

41,8 12 208482,8 20848,28 41696,56 57309,7 57309,7 57309,7

50 8 138988,5 13898,85 27797,71 125317,2 125317,2 109652,6

Bảng 3.4. Bảng tính hệ số nền với cọc 30x30(cm)

Đặc trưng đất K (KN/m3) Bảng thông số độ cứng liên kết
nền, cọc đàn hồi mơ hình nền đất

Bề rộng cọc Theo Eo SDx SDy SDz
(KN/m) (KN/m) (KNm)
Độ sâu N Kv Ksv Kh
(SPT)

17,8 1 19502,89 1950,289 3900,58 32718,3 32718,3 32718,3
156023,2 15602,32 31204,63 276450,9 276450,9 276450,9
36,6 8 292543,4 29254,34 58508,68 74443,2 74443,2 74443,2
234034,7 23403,47 46806,95 55143,1 55143,1 55143,1
39,3 15 156023,2 15602,32 31204,63 120579,7 120579,7 90434,7

41,8 12

50 8

13

3.2. Áp dụng hệ số nền tính tốn, lựa chọn kết cấu sàn giảm
tải

3.2.1. Phương án 1: KT sàn giảm tải 20x22,1x0,35(m);
Lc=50(m), KC cọc =1,9x2,1(m)

Hình 3.1. Mặt bằng bố trí cọc sàn giảm tải
a. Kích thước cọc 45x45(cm)
- Đơn giản hóa mơ hình tính tốn sàn giảm tải như sau:
+ Mơ hình 1: KT(20x22,1x0,35)(m)

Hình 3.2. Mơ hình 1

14

+ Mơ hình 2: KT(20x27,8x0,35)(m)

Hình 3.3. Mơ hình 2
Kết quả tính tốn
- Kết quả nội lực đầu cọc theo mơ hình 1:

Hình 3.4. Kết quả nội lực đầu cọc theo mơ hình 1
- Nội lực đầu cọc lớn nhất theo mơ hình 1 là: 748,55KN.m
- Kết quả nội lực đầu cọc theo mơ hình 2:

15

Hình 3.5. Kết quả nội lực đầu cọc theo mơ hình 2

- Nội lực đầu cọc lớn nhất theo mơ hình 2 là: 746,22KN.m

Bảng 3.5. Bảng kiểm tra nội lực đối với cọc 45x45(cm)

Kích Nội lực tại đầu cọc Khả năng KT KT điều KT
thước (KN) chịu lực sức kiện biến
của cọc chịu chọc dạng
cọc TTGH TTGH tải của thủng nền
(cm) cường độ sử dụng (KN) cọc

45x45 748,55 526,17 1659,86 Đạt Đạt Đạt

b. Thay đổi kích thước cọc 40x40(cm)
- Nội lực đầu cọc theo trạng thái cường độ:

Hình 3.6. Kết quả nội lực đầu cọc 40x40(cm)

16

Bảng 3.6. Bảng kiểm tra nội lực đối với cọc 40x40(cm)

Kích Nội lực tại đầu cọc (KN) Khả năng KT sức KT điều KT
thước chịu lực chịu tải kiện biến
TTGH TTGH của cọc của cọc chọc dạng
cọc cường độ sử dụng thủng nền
(cm) (KN)

40x40 753,96 529,97 1475,24 Đạt Đạt Đạt
c. Thay đổi kích thước cọc 35x35(cm)
- Nội lực đầu cọc theo trạng thái cường độ:

Hình 3.7. Kết quả nội lực đầu cọc 35x35(cm)
Bảng 3.7. Bảng kiểm tra nội lực đối với cọc 35x35(cm)

Kích Nội lực tại đầu cọc (KN) Khả năng KT sức KT điều KT
thước chịu lực chịu tải kiện biến
TTGH TTGH của cọc của cọc chọc dạng
cọc cường độ sử dụng thủng nền
(cm) (KN)

35x35 761,09 534,99 1291,14 Đạt Đạt Đạt

17

d. Thay đổi kích thước cọc 30x30(cm)
- Nội lực đầu cọc theo trạng thái cường độ:

Hình 3.8. Kết quả nội lực đầu cọc 30x30(cm)

Bảng 3.8. Bảng kiểm tra nội lực đối với cọc 30x30(cm)

Kích Nội lực tại đầu cọc (KN) Khả năng KT sức KT điều KT
thước chịu lực chịu tải kiện biến
TTGH TTGH của cọc của cọc chọc dạng
cọc cường độ sử dụng thủng nền
(cm) (KN)

30x30 769,24 540,72 1106,75 Đạt Đạt Đạt

3.2.2. Phương án 2: Giữ nguyên kích thước sàn giảm tải và

khoảng cách cọc, thay đổi chiều dài cọc Lc= 45(m)
- Mơ hình tính tốn nội lực:

Hình 3.9. Mơ hình bố trí cọc

18

a. Kích thước cọc 45x45(cm)
- Nội lực đầu cọc theo trạng thái giới hạn cường độ:

Hình 3.10. Nội lực đầu cọc 45x45(cm)
Bảng 3.9. Bảng kiểm tra nội lực đối với cọc 45x45(cm)

Kích Nội lực tại đầu cọc (KN) Khả năng KT sức KT điều KT
thước chịu lực chịu tải kiện biến
TTGH TTGH của cọc của cọc chọc dạng
cọc cường độ sử dụng thủng nền
(cm) (KN)

45x45 753,98 529,99 1610,61 Đạt Đạt Đạt
b. Kích thước cọc 40x40(cm)
- Nội lực đầu cọc theo trạng thái giới hạn cường độ:

Hình 3.11. Nội lực đầu cọc 40x40(cm)