Nền móng nâng cao dùng bấc thấm kết hợp gia tải trước trong xử lý nền đất yếu

Bạn đang xem bản rút gọn của tài liệu. Xem và tải ngay bản đầy đủ của tài liệu tại đây (2.43 MB, 36 trang )

Trang 1<div class="page_container" data-page="1">

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG

TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA

KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP

</div>Trang 2<div class="page_container" data-page="2">

MỤC LỤC

CHƯƠNG 1:GIỚI THIỆU VỀ BẤC THẤM, GIA TẢI TRƯỚC ỨNG DỤNG CỦA

BẤC THẤM KẾT HỢP VỚI GIA TẢI TRƯỚC TRONG VIỆC XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU... 1

1.1Giới thiệu về bấc thấm ... 1

1.2Ứng dụng của bấc thấm kết hợp với gia tải trước trong việc xử lý nền đất yếu 2CHƯƠNG 2:CÁC YÊU CẦU KĨ THUẬT CỦA BẤC THẤM, BẤC THẤM KẾT HỢP GIA TẢI TRƯỚC ... 3

2.1Thiết kế cấu tạo chung ... 3

2.2Yêu cầu kĩ thuật của bấc thấm ... 3

2.2.1 Bấc thấm phải đạt các chỉ tiêu cơ lí ... 3

2.2.2 Yêu cầu về vải địa kĩ thuật ... 3

2.2.3 Yêu cầu về đệm cát trên đầu bấc thấm: ... 4

2.2.4 Quy định về bố trí bấc thấm ... 4

2.2.5 Yêu cầu về gia tải nén trước ... 5

CHƯƠNG 3:NGUYÊN LÝ TÍNH TỐN THIẾT KẾ CẢI TẠO NỀN ĐẤT YẾU DÙNG BẤC THẤM KẾT HỢP GIA TẢI TRƯỚC ... 6

3.1Cơ sở lý thuyết tính tốn bài tốn cố kết thấm ... 6

3.1.1 Các giải thuyết tính tốn cố kết ... 6

3.1.2 Bài tốn cố kết cơ bản ... 6

3.2Tính tốn bố trí bấc thấm TCVN 9355:2012 ... 7

3.2.1 Khoảng cách và độ lún của bất thấm ... 7

3.2.2 Quy định bố trí bất thấm ... 8

3.2.3 Ngun tắc tính tốn tải đất đắp ... 8

3.3Ứng dụng phương pháp phần tử hữu hạn để phân tích bài tốn gia tải trước 10 3.3.1 Lịch sử phát triển phần tử hữu hạn ... 11

3.3.2 Giới thiệu phương pháp phần tử hữu hạn ... 11

3.3.3 Mô tả phương pháp phần tử hữu hạn ... 12

3.3.4 Điều kiện biên trong phương pháp phần tử hữu hạn ... 14

CHƯƠNG 4:QUY TRÌNH THI CƠNG CẢI TẠO NỀN DÙNG BẤC THẤM KẾT HỢP GIA TẢI TRƯỚC ... 15

 Kiểm tra nghiệm thu chất lượng thi công bấc thấm ... 17

CHƯƠNG 5:CƠNG TRÌNH THỰC TẾ SỬ DỤNG BẤC THẤM ... 20

5.1Đặc điểm cơng trình ... 20

5.1.1 Giới thiệu chung ... 20

5.1.2 Quy mơ và thơng tin cơng trình ... 20

5.1.3 Điều kiện địa chất cơng trình ... 21

5.1.4 Thông số kỹ thuật của bấc thấm... 22

</div>Trang 3<div class="page_container" data-page="3">

5.2Các thơng số đưa vào bài tốn ... 23

5.3Tính tốn phân tích cơng trình bằng phần mềm Plaxis 2D ... 24

</div>Trang 4<div class="page_container" data-page="4">

CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU VỀ BẤC THẤM, GIA TẢI TRƯỚC ỨNG DỤNG CỦA BẤC THẤM KẾT HỢP VỚI GIA TẢI TRƯỚC TRONG VIỆC XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU

1.1 Giới thiệu về bấc thấm

Vật thoát nước chế tạo sẵn gồm lõi bằng polypropylene, có tiết diện dạng băng hoặc trịn, bên ngồi được bọc vỏ lọc bằng vải địa kĩ thuật không dệt tạo thành từ các sợi gắn kết bằng biện pháp cơ học, hóa học hoặc gia nhiệt.

Bấc thấm là một loại vật liệu kỹ thuật được sử dụng rộng rãi trong các cơng trình xây dựng hiện nay với mục đích là thốt nước và tăng độ ổn định cho nền móng

Bấc thấm gồm 2 loại : Bấc thấm dạng băng và bấc thấm dạng tròn

</div>Trang 5<div class="page_container" data-page="5">

Bấc thấm dạng băngBấc thấm dạng băng thường có chiều rộng 100 mm, dày từ 2 mm đến 10 mm lõi có dạng máng, dạng bản hoặc lưới chéo và cuốn thành cuộn có tổng chiều dài hàng trăm mét.

Bấc thấm dạng tròn: Lõi bấc thấm trịn là ống có gờ, thân có lỗ, đường kính ngồi của lõi 50

mm, đường kính trong 45 mm, có khả năng chống bẹp, chống lão hóa, chịu được va đập và lực kéo.

Gia tải trước: Biện pháp tác dụng áp lực tạm thời lên nền đất yếu để tạo độ lún trước khi xây

dựng cơng trình; kết hợp với giải pháp thốt nước sẽ tăng nhanh q trình ép thốt nước lỗ rỗng, tăng nhanh tốc độ cố kết của đất yếu, làm cho nền được lún trước, lún ổn định.

Ưu Điểm

+Hiệu quả trong công việc cải thiện sức chịu tải của nền đất + Thi công tương đối đơn giản

+Chi phí hợp lý

Nhược Điểm

+Thời gian thi công tương đối lâu

+Gây ảnh hưởng tới môi trường xung quanh

1.2 Ứng dụng của bấc thấm kết hợp với gia tải trước trong việc xử lý nền đất yếu

Bấc thấm và gia tải trước có thể được kết hợp với nhau để xử lý nền đất yếu một cách hiệu quả. Bấc thấm sẽ giúp rút ngắn thời gian thoát nước, do đó thời gian gia tải trước cũng được rút ngắn. Việc kết hợp hai phương pháp này sẽ giúp tăng cường độ và giảm độ lún của nền đất một cách nhanh chóng và hiệu quả.

Ứng dụng:

Xây dựng nền đường trên đất yếu có yêu cầu tăng nhanh tốc độ cố kết và tăng nhanh cường độ của đất yếu để đảm bảo ổn định nền đắp và hạn chế độ lún trước khi làm kết cấu áo đường

Tôn nền trên đất yếu để làm mặt bằng chứa vật liệu, để xây dựng các kho chứa một tầng, để xây dựng các cơng trình dân dụng và cơng nghiệp loại nhỏ có tải trọng phân bố trên diện rộng (sau khi nền đã lún đến ổn định)

</div>Trang 6<div class="page_container" data-page="6">

CHƯƠNG 2: CÁC YÊU CẦU KĨ THUẬT CỦA BẤC THẤM, BẤC THẤM KẾT HỢP GIA TẢI TRƯỚC

2.1 Thiết kế cấu tạo chung

Nguyên tắc thiết kế cấu tạo xử lí nền đất yếu bằng bấc thấm:

1) Phần đắp gia tải nén trước 5) Nền đất yếu 2) Nền đắp 6) Vải địa kỹ thuật 3) Đệm cá 7) Mốc đo lún

4) Bấc thấm 8) Thiết bị đo áp lực nước lỗ rỗng

2.2 Yêu cầu kĩ thuật của bấc thấm 2.2.1 Bấc thấm phải đạt các chỉ tiêu cơ lí

- Cường độ chịu kéo không dưới 1,6 kN; - Độ giãn dài lớn hơn 20 %;

- Khả năng thoát nước dưới áp lực 10 kPa với gradient thủy lực I = 0,5 từ 80 x 10-6 m³/s đến 140 x 10-6 m³/s;

- Khả năng thoát nước dưới áp lực 400 kPa với gradient thủy lực I = 0,5 từ 60 x 10-6 m³/s đến 80 x 10-6 m³/s.

2.2.2 Yêu cầu về vải địa kĩ thuật

Khi nền là đất yếu ở trạng thái dẻo nhão, có khả năng làm nhiễm bẩn lớp đệm cát trực tiếp bên trên đầu bấc thấm thì dùng vải địa kĩ thuật ngăn cách lớp đất yếu và lớp đệm cát.

- Sử dụng vải địa kỹ thuật để tăng khả năng chống trượt của khối đắp khi cần thiết; - Sử dụng vải địa kỹ thuật để làm kết cấu tầng lọc ngược.

-Khi lớp đất yếu không làm nhiễm bẩn tầng đệm cát thốt nước trên đầu bấc thấm thì không cần dùng vải địa kỹ thuật

Vải địa kĩ thuật phải có các chỉ tiêu cơ lí sau:

</div>Trang 7<div class="page_container" data-page="7">

- Cường độ chịu kéo không dưới 1,0 kN; - Độ giãn dài < 65 %;

- Khả năng chống xuyên thủng từ 1500 N đến 5000 N; - Kích thước lỗ vải 090 < 0,15 mm;

- Hệ số thấm của vải: ≤ 1,4 x 10-4 m/s

2.2.3 Yêu cầu về đệm cát trên đầu bấc thấm:

Chiều dày tầng đệm cát tối thiểu là 50 cm và phải có biện pháp đảm bảo thốt nước ngang trong tồn bộ q trình xử lý nền, chịu được tải trọng của xe máy thi công cắm bấc thấm, cắm được bấc thấm qua tầng đệm cát dễ dàng và thoát nước tốt.

Cát để làm tầng đệm cát phải là cát thô hoặc cát trung, đạt các yêu cầu sau: - Tỉ lệ cỡ hạt lớn hơn 0,5 mm phải chiếm trên 50 %;

- Tỉ lệ cỡ hạt nhỏ hơn 0,14 mm không quá 10 %; - Hệ số thấm của cát không nhỏ hơn 10-4 m/s; - Hàm lượng hữu cơ không quá 5 %

Độ đầm nén của lớp đệm cát phải thỏa mãn hai điều kiện: - Máy thi công di chuyển và làm việc ổn định;

- Phù hợp độ chặt K yêu cầu trong kết cấu nền đắp

-Trong phạm vi chiều cao tầng đệm cát và dọc theo chu vi (biên) tầng đệm cát phải có tầng lọc ngược thiết kế bằng sỏi đá theo cấp phối chọn lọc hoặc sử dụng vải địa kĩ thuật

2.2.4 Quy định về bố trí bấc thấm

Để không làm xáo động đất quá lớn, khoảng cách giữa các bấc thấm quy định tối thiểu là 1,30 m. Để đảm bảo hiệu quả làm việc của mạng lưới bấc thấm, khoảng cách giữa các bấc thấm không quá 2,20 m. Khi xác định khoảng cách bấc thấm phải chú ý đến điều kiện địa chất công trình cụ

thể bấc thấm làm việc có hiệu quả tốt nhất.

Phải bố trí bấc thấm phân bố đều trên mặt bằng của cơng trình có điều kiện địa chất cơng trình như nhau.

Đối với cơng trình dân dụng và cơng nghiệp bấc thấm được bố trí ngay dưới móng cơng trình và ra ngồi mép cơng trình một khoảng bằng 0,2 bề rộng đáy móng.

Đối với cơng trình đường thì phải bố trí bấc thấm đến chân mái dốc của nền đắp Bố trí mạng lưới bấc thấm có thể theo hình tam giác đều hoặc theo hình ơ vng.

Chiều dài của bấc thấm phải bố trí hết chiều sâu tầng chịu nén của nền đất dưới tác dụng của tải trọng cơng trình. Chiều sâu tầng chịu nén đước tính tốn cụ thể cho từng loại cơng trình.

Khi xác định chiều dài cắm bấc thấm phải đồng thời xét đến:

- Nếu chiều sâu tầng chịu nén Ha nhỏ hơn chiều dày tầng đất yếu thì bấc thấm chỉ cần cắm hết chiều sâu tầng chịu nén.

- Chiều dài bấc thấm có thể giới hạn ở độ sâu có ứng suất do tải trọng cơng trình gây ra cân bằng với áp lực tiền cố kết của đất

- Khi sử dụng bấc thấm phải có hệ thống quan trắc để kiểm tra các dự báo thiết kế và điều chỉnh bổ sung khi cần thiết.

</div>Trang 8<div class="page_container" data-page="8">

2.2.5 Yêu cầu về gia tải nén trước

Tổng tải trọng gia tải nén trước lớn hơn hoặc bằng 1,2 lần tổng tải trọng thiết kế của cơng trình. Vật liệu gia tải nén trước có thể bằng đất loại sét, đất loại cát hoặc bằng tải trọng công trình (nếu cơng trình là nhà).

Khi nền đất không ổn định, phải đắp theo từng giai đoạn. Tải trọng của từng giai đoạn đắp phải bảo đảm nền ln trong điều kiện ổn định và được tính tốn cụ thể

Thời gian lưu tải của tồn bộ tải trọng gia tải phải đảm bảo cho quá trình cố kết hoàn thành, nền đất lún đến ổn định. Nghĩa là chỉ được dỡ tải khi nền đất yếu được gia cố bằng bấc thấm đạt được độ cố kết yêu cầu.

Khi trong nền cần gia cố có một lớp đất tốt, mỏng (≤ 2 m) nằm bên trên thì phải bảo đảm tải trọng đặt trên mặt lớp đất tốt phải đủ lớn để phá vỡ được độ bền kết cấu của lớp đất này và gây nên độ lún theo dự báo.

Đắp gia tải tuân theo các chỉ dẫn trong thiết kế về vật liệu đắp, về thời gian và về tải trọng của từng giai đoạn.

Áp lực do lớp gia tải gây nên không vượt quá sức chịu tải giới hạn của đất nền để đảm bảo cho nền lún trong giới hạn quy định đúng với thiết kế mà không phá hoại nền đất cần gia cố.

Khi có nguy cơ nền đất yếu kém ổn định, có khả năng bị lún trồi hoặc bị trượt, thì phải đắp phản áp để đảm bảo cho nền đắp cao không bị mất ổn định.

Căn cứ vào độ lún ổn định sau khi dỡ tải và cao độ thiết kế của cơng trình để tính tốn khối lượng đất đắp bù lún.

Đất bù lún phải được đầm chặt đúng quy trình và đảm bảo độ chặt theo yêu cầu thiết kế công trình.

Khi hết thời gian gia tải, độ lún của nền đắp tương ứng với độ lún tính tốn thiết kế, thì cho phép dỡ tải. Cơng tác dỡ tải phải tiến hành theo từng lớp (tránh dỡ cục bộ gây mất ổn định nền đắp). Khi dỡ tải đến độ cao thiết kế, phải dọn sạch các vật liệu không phù hợp.

</div>Trang 9<div class="page_container" data-page="9">

CHƯƠNG 3: NGUN LÝ TÍNH TỐN THIẾT KẾ CẢI TẠO NỀN ĐẤT YẾU DÙNG BẤC THẤM KẾT HỢP GIA TẢI TRƯỚC

3.1 Cơ sở lý thuyết tính tốn bài tốn cố kết thấm 3.1.1 Các giải thuyết tính toán cố kết

Dựa vào bài toán lún cố kết một chiều của Terzaghi, thiết lập phương trình cố kết thấm dựa vào các giả thiết sau:

- Đất đồng nhất và bảo hòa nước, hạt đất và nước lỗ rỗng không bị nén; - Độ thay đổi thể tích ∆V của phân tố đất là bé so với thể tích ban đầu của đất; - Sự thấm của đất tuân theo định luật Darcy

- Hệ số thấm là hằng số trong suốt quá trình cố kết - Từ biến khơng xuất hiện trong quá trình lún - Đất đẳng hướng thấm theo các trục x, y, z - Gia tải ∆𝑃 được đặt tức thời

3.1.2 Bài toán cố kết cơ bản

Khảo sát một phan tố dx, dy, dz tại điểm (x, y, z) trong khối đất. Vận tốc thấm v được phân tích thành phần Vx, Vy, Vz. Theo định luật bỏa toàn khối lượng thì độ chênh lệch của lượng nước vào và ra bằng độ thay đổi thể tích của phân tố đất:

</div>Trang 10<div class="page_container" data-page="10">

Dạng lời giải của phương trình này tùy thuộc vào điều kiện ban đầu và điều kiện biên thoát nước của lớp đất cố kết.

Trong sơ đồ cố kết có các điều kiện sau

- Tải phân bố đều kín khắp gây ra gia tăng ứng suất không đổi theo chiều sâu;

- Áp lực nước lỗ rỗng thẳng dư ban đầu tại mọi thời điểm trong lớp đất bằng với gia tăng ứng suât bên ngoài lớp đất

Khi giải phương trình (2.8) ta sẽ giải được giá trị áp lực lỗ rỗng thẳng dư tại thời điểm t

 ; trong đó H – là chiều dài đường thoát nước. Và độ cố kết ở thời điểm t của cả bề dày lớp cố kết là:

Nền đất có cắm bấc thấm dưới tác dụng của tải trọng sẽ cố kết theo sơ đồ bài toán đối xứng trục. Áp lực nước lỗ rỗng và độ cố kết U biến đổi theo thời gian t tùy thuộc khoảng cách bấc thấm L và các tính chất cơ lí của đất (chiều dày h, hệ số cố kết Cvz, Cvh). Bài toán này có thể giải quyết bằng máy tính với phần mềm chun dụng, hoặc có thể tính bằng tay (xem Phụ lục A, Phụ lục B).

</div>Trang 11<div class="page_container" data-page="11">

3.2.2 Quy định bố trí bất thấm

Phải bố trí bấc thấm phân bố đều trên mặt bằng của cơng trình có điều kiện địa chất cơng trình như nhau.

- Đối với cơng trình dân dụng và cơng nghiệp bấc thấm được bố trí ngay dưới móng cơng trình và ra ngồi mép cơng trình một khoảng bằng 0,2 bề rộng đáy móng.

- Đối với cơng trình đường thì phải bố trí bấc thấm đến chân mái dốc của nền đắp. - Bố trí mạng lưới bấc thấm có thể theo hình tam giác đều hoặc theo hình ơ vng.

3.2.3 Ngun tắc tính tốn tải đất đắp

a) Phân bố ứng suất trong đất nền khi gia tải đất đắp

Ứng suất tính tốn trong đất là ứng suất hữu hiệu, ứng suất hữu hiệu trong đất ở trạng thái ban đầu như sau:

Trong trường hợp gia tải truyền thống, ứng suất hữu hiệu tăng lên do phần tải trọng thêm vào, do đó ứng suất hữu hiệu sẽ tăng lên tương ứng, ngược lại áp lực nước lổ rỗng cịn lại khơng thay đổi. Trong trường hợp gia tải chân không, ứng suất tổng không tăng và ứng suất hữu hiệu tăng là do áp lực nước lỗ rỗng giãm, do tác dụng của ứng suất âm.

Trong trường hợp đó, trạng thái ứng suất có thể mơ tả khơng gian ba chiều với ứng suất hữu hiệu p’ và độ lệch ứng suất q được định nghĩa như sau:

</div>Trang 12<div class="page_container" data-page="12">

Độ lún tức thời tính theo kinh nghiệm: St=(m-1).Sc ( với m= 1,1-1,4)

Nếu có các biện pháp hạn chế đất yếu bọ đẩy trồi sang ngang dưới tải trọng đắp (như có đắp phản áp hoặc rải vải địa kỹ thuật…) thì chọn m= 1,1, ngồi ra chiều cao đắp càng lớn và đất càng yếu thì chọn trị số m càng lớn.

c) Lún cố kết sơ cấp

Xác định theo phương pháp tổng độ lún của các lớp phân tố. Từ thí nghiệm nền đất khơng nở hơng trong phịng thí nghiệm, độ lún nền đất được xác định như sau:

Hi: Chiều dày tính lún lớp thứ i

σ i: Chiều dày, độ rỗng ban đầu của phân tố thứ i

Ci : Chỉ số nén lún hay độ dốc của đoạn đường cong nén lún

Ci : Chỉ số nén lún hồi phục khi dỡ tải, hay độ dốc của đoạn đường cong nén lún trong phạm

vi σ i < σ i

: Áp lực tiền cố kết ở lớp thứ i

σ

</div>Trang 13<div class="page_container" data-page="13">

σ i : Ứng suất do tải trọng ngoài gây ra ở trọng tâm lớp thứ i

Độ lún tổng cộng theo tiêu chuẩn thiết kế đường ô tô được dự đốn: S=mSc Trong đó lấy m = (1,1- 1,4)

d) Lún cố kết thứ cấp

Độ lún này do hiện tượng từ biến trong đất gây nên. Theo Mesri (1973), độ lún này có thể được xác định như sau:

Theo Mesri (1973), độ lún này có thể được xác định như sau:

Cα : Hằng số vật lý, nó được xác định từ thí nghiệm cố kết 1 chiều tiếp ngay sau khi kết thúc cố kết ban đầu với số gia tải trọng phù hợp;

Hα : Chiều dày tầng đất bắt đầu cố kết thứ cấp bằng H-Sc;

t1: Thời gian bắt đầu xuất hiện lún thứ cấp (đôi khi dùng thời gian tương ứng với 90% hay 100% cố kết ban đầu)

t2: Thời gian phát sinh độ lún thứ cấp.

e) Tính tốn lún theo thời gian

Độ lún cố kết trên đất yếu sau thời gian t được xác định như sau: St=Sc.U

Độ lún cố kết còn lại nền đắp trên đất yếu sau thời gian t được xác định như sau:  SSc.(1U)

Trong đó:

Sc- là độ lún của nền đất yếu khi chưa có bấc thấm U- độ cố kết của đất yếu đạt được sau thời gian t

Thiết lập phương trình cố kết thấm của Terzaghi dựa trên các giả thiết sau: - Đất bảo hòa nước

- Hạt đất và nước lỏ rỗng không bị nén

- Độ thay đổi thể tích 𝛥V của phân tố đất là bé so với thể tich ban đầu của đất; - Sự chảy trong cố kết thấm tuân theo định luật Darcy

- Đất đẳng hướng thấm theo các trục x, y, z - Gia tải𝛥 P được đặt tức thời

3.3 Ứng dụng phương pháp phần tử hữu hạn để phân tích bài tốn gia tải trước

σ

</div>Trang 14<div class="page_container" data-page="14">

3.3.1 Lịch sử phát triển phần tử hữu hạn

Phương pháp phần tử hữu hạn được bắt nguồn từ những yêu cầu giải các bài toán phức tạp về lý thuyết đàn hồi, phân tích kết cấu trong xây dựng và kỹ thuật hàng khơng. Nó được phát triển bắt dầu bởi Alexander Hrennikoff (1941) và Richard Courant (1942). Mặc dù hướng tiếp cận của những người đi tiên phong là khác nhau nhưng đều có một quan điểm chung đó là chia những miền liên tục thành những miền con rời rạc. Hrennikoff rời rạc những miền liên tục bằng cách sử dụng lưới tương tự, trong khi Courant chia những miền liên tục thnahf những miền có hình tam giác cho cách giải thứ hai cho phương trình vi phân từng phần Elliptic, xuất hiện từ các bài toán về xoắn của phần tử thanh hình trụ. Sự đóng góp của Courant là phát triển, thu hút một số người nhanh chóng đưa ra kết quả cho phương trình vi phân toàn phần Elliptic được phát triển bởi Rayleigh, Ritz và Galerkin. Sự phát triển chính thức của phương pháp phần tử hữu hạn được bắt đầu vào nửa sau những năm 1950 trong việc phân tích kết cấu khung máy bay và cơng trình xây dựng. Phương pháp này được cung cấp trên nền tảng toán học chặt chẽ vào năm 1973 với việc xuất bản cuốn “Strang” và tổng kết trong “An Analysis of the Finite element Method” và kể từ đó phương pháp phần tử hữu hạn được tổng quát hóa thành một ngành tốn ứng dụng, một mơ hình số học cho các hệ thống tự nhiên được ứng dụng rộng rãi trong kỹ thuật ví dụ như điện từ học, động lực học chất lỏng.

Sự phát triển phương pháp phần tữ hữu hạn trong cơ học kết cấu đặt cơ sở cho nguyên lý năng lượng ví dụ như: ngun lý cơng khả dĩ. Phương pháp phần tử hữu hạn cung cấp một cơ số tổng quát mang tính trực quan theo quy luật tự nhiên, đó là một yêu cầu lớn đối với những kỹ sư kết cấu.

3.3.2 Giới thiệu phương pháp phần tử hữu hạn

Phương pháp phần tử hữu hạn thường được dùng trong các bài toán cơ học (Cơ học kết cấu, cơ học môi trường liên tục, cơ học đất….) để xác định từng ứng suất và biến dạng của vật thể.

Trong những năm 1960 – 1970 cơ học truyền thống chia ra những bài toán làm hai nhóm, nhóm thứ nhất bao gồm những bài toán xác định khả năng chịu tải của móng, ổn định của mái dốc, của khối đất đắp của các hầm và bể ngầm và áp lực lên tường chắn, nhóm thứ hai bao gồm những bài tốn tính lún của nền đất dưới tác dụng của tải trọng ngồi và các cơng trình khác trong đó có kể đến cố kết thấm, bài tốn tiếp xúc về tác dụng tương hỗ giữa cơng trình và đất.

Phép giải tốn nhóm thứ hai dựa trên giả thuyết về mối liên hệ tuyến tính giữa ứng suất và biến dạng trong đất, điều đó tạo cơ sở vận dụng các phương pháp của lý thuyết đàn hồi khi phân tích biến dạng của đất dưới tác dụng của tải trọng. Do rất kho thu được lời giải đàn hồi, các bài

</div>Trang 15<div class="page_container" data-page="15">

toán biến dạng của cơ học đất thường được thực hiện với nhiều giả thiết đơn giản hóa, điều đó cho phép vận dụng lời giải đã biết của các bài toán đơn giản nhất, bỏ qua một số thành phần của ten – sơ ứng suất khi tính biến dạng.

Khi giải các bài tốn nhóm thứ nhất, biến dạng của đất không được xét đến và được giả thiết là vừa đủ để huy động toàn bộ sức kháng. Ở nhóm bài tốn thứ hai, ứng suất và biến dạng được giả thiết là nhỏ, vùng trạng thái giới hạn cịn chưa hình thành hoặc nhỏ đến mức có thể bỏ qua. Khi độ lớn vùng dẻo nhỏ thì người ta bỏ qua chúng và coi bài tốn là đàn hồi. Khi biến dạng dẻo phát triển đáng kể thì thì cần phải kể đến phương pháp phần tử hữu hạn.

Ngày nay, phương pháp phần tử hữu hạn viết cho cơ học đất với nhiều mô hình khác nhau: Mơ hình đàn hồi Morh – Coulomb, Cam – clay…. Nên rất thích hợp để phân tích bài tốn cơ học đất với việc sử dụng thích hợp các mơ hình tùy theo các laoij đất khác nhau. Trong nội dung của luận văn này sử dụng chương trình Plaxis để mơ phỏng bài toán gia tải kết hợp bấc thấm.

3.3.3 Mô tả phương pháp phần tử hữu hạn

Trong các phần mềm tính tốn sử dụng phương pháp phần tử hữu hạn được sử dụng hiện nay đều khơng có các phần tử thốt nước đặc biệt để mô phỏng bấc thấm một cách chính xác nhất, nên trong q trình tính tốn nhiều tác giả đã đề nghị các phương pháp mô phỏng khac nhau. Sau đây là hai phương hướng sử dụng hiện nay:

Phương hướng 1

Do tác dụng của bấc thấm chủ yếu là dùng để thoát nước và bấc thấm có tính chất là một vật liệu đàn hồi nên khi mô phỏng trong phương pháp phần tử hữu hạn, với bài toán phẳng 2D người ta có thể mơ phỏng bấc thấm bằng các phần tử vật liệu đàn hồi thốt nước và có hệ số thấm nước theo phương thẳng đứng như tốc độ thấm của bấc thấm

Trên thực tế thì bấc thấm hoạt động theo mơ hình đối xứng trục nhưng khi mô phỏng bằng phần mềm Plaxis 2D là mơ hình phẳng cho nên cần phải tính tốn lại khp và kwp tương ướng là hệ số thấm ngang và đứng trong mô phỏng. Công thức quy đổi hệ số thấm từ đối xứng trục qua mơ hình

</div>Trang 16<div class="page_container" data-page="16">

kha và ksa: tương ứng là hệ số thấm ngang trong vùng không xáo trộn và vùng xáo trộn mơ hình ĐXT, theo [4];

2B = S: Là khoảng cách mô phỏng bấc thấm trong MHP;

R-0,5de : Bán kính vùng ảnh hưởng thốt nước của bấc thấm trong mơ hình

rs= 3rm: bán kính vùng xáo trộn;

rm: bán kính kiếm cắm (mandrel)

+ Xác định hệ số thấm đứng trong mơ hình phẳng:

qwp: Khả năng thoát nước bấc thấm trong MHP;

qwa: Khả năng thoát nước của bấc thấm trong mơ hình ĐXT;

kwa: hệ số thấm của bấc thấm trong mơ hình ĐXT.

bw= rw: bề dày bấc thấm trong MHP;

Hình 3.1: Mơ hình chuyển đổi các thơng số từ mơ hình đối xứng (ĐXT) sang mơ hình phẳng(MHP)

- Phương hướng 2

Các bấc thấm được cắm vào trong đất làm tăng nhanh q trình cố kết thốt nước bên trong nền đất nên có thể xem vùng có PVD là vùng tương đương. Có thể coi vùng có PVD như vùng đất

bình thường nhưng có hệ số thấm đứng tương đương là kve rất lớn so với hệ số thấm đứng kv của

</div>Trang 17<div class="page_container" data-page="17">

đất bình thường. Hệ số thấm đứng kv được tính dựa trên sự cân bằng mức độ cố kết với các giả thiết sau:

+ Dạng biến dạng của nền đất được xử lý bằng PVD gần như là một phương. Vì vậy lý thuyết cố kết cố kết theo một phương đang được sử dụng trong tính tốn cố kết theo phương đứng và lý thuyết của Hansbo trong tính tốn cố kết theo phương ngang vẫn được sử dụng.

+ Mức độ cố kết tổng là sự kết hợp của mức độ cố kết theo phương đứng và phương ngang theo quan hệ đã được đề nghị của Scoott (1963).

Để có được sự diễn tả cho hệ số thấm đứng tương đương kve, phương trình cân bằng mức

độ cố kết theo phương đứng được đề nghị như sau:

Uv = 1– exp(–3, 54).Tv (2.37)

Uv: Mức độ cố kết theo phương đứng Tv: Hệ số thời gian không thứ nguyên

Hệ số thấm tương đương kve được tính như sau (Theo chai và côṇg sư ̣ ,2001):

3.3.4 Điều kiện biên trong phương pháp phần tử hữu hạn

Điều kiện biên trong phương pháp phần tử hữu hạn trong bài toán xử lý nền đất yếu bằng phương pháp bấc thấm kết hợp gia tải trước.

Điều kiện biên chuyển vị nút phần tử - Mực nước ngầm

- Biên áp lực nước lỗ rỗng.

</div>Trang 18<div class="page_container" data-page="18">

CHƯƠNG 4: QUY TRÌNH THI CƠNG CẢI TẠO NỀN DÙNG BẤC THẤM KẾT HỢP GIA TẢI TRƯỚC

Bước 1: Tạo mặt bằng thi công, thi công tầng đệm cát và lắp đặt thiết bị quan trắc:

Phải thi công tầng đệm cát trước khi thi công cắm bấc thấm. Tầng đệm cát này thường làm bằng cát thô hoặc cát trung và có chiều dày từ 0,5 m đến 0,6 m.

Việc thi công tầng đệm cát phải tuân theo các quy định và quy trình đắp nền (mỗi lớp từ 25 cm đến 30 cm). Độ chặt đầm nén của đệm cát phải thỏa mãn hai điều kiện:

- Máy thi công di chuyển và làm việc ổn định. - Phù hợp độ chặt K theo thiết kế.

Phía trên tầng đệm cát phải có lớp cát hạt trung để phủ kín bấc thấm với chiều dày tối thiểu là 25 cm (không đắp trực tiếp đất loại sét trên đầu bấc thấm).

Tầng lọc ngược ở phía thấm ra ngồi mái dốc của tầng đệm cát phải được thi công sau khi thi công cắm bấc thấm và trước khi đắp gia tải (tức là trước khi cho nước từ bấc thấm qua tầng đệm cát ra ngoài).

Lớp phủ bảo vệ tầng đệm cát phía mái dốc nền đắp được thi cơng trước khi bắt đầu dỡ tải.

Hình 4.1: Hình ảnh san lấp mặt bằng thi cơng

Bước 2: Cắm bấc thấm theo vị trí đã thiết kế

 Thiết bị cắm bấc thấm có các đặc trưng kĩ thuật sau:

- Trục tâm để lắp bấc thấm có tiết diện 60 mm x 120 mm, dọc trục có vạch chia đến xentimét để theo dõi chiều sâu cắm bấc thấm và phải có quả dọi để thường xuyên kiểm tra độ thẳng đứng khi cắm bấc thấm vào lòng đất

- Máy phải có lực đủ lớn để cắm bấc thấm đến độ sâu thiết kế

- Thiết kế trước sơ đồ di chuyển làm việc của máy cắm bấc thấm trên mặt bằng của đệm cát theo nguyên tắc:

+ Khi di chuyển, máy không được đè lên những đầu bấc thấm đã thi công. + Hành trình di chuyển máy là ít nhất.

- Trước khi thi cơng chính thức, đơn vị thi công phải tổ chức thi công thí điểm trên một phạm vi đủ để máy di chuyển hai lần đến ba lần khi thực hiện các thao tác cắm bấc thấm, phải có sự

</div>

Nền móng nâng cao dùng bấc thấm kết hợp gia tải trước trong xử lý nền đất yếu

<b>ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG </b>

<b>TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA </b>

<b>KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP </b>

<b>MỤC LỤC </b>

<b>CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU VỀ BẤC THẤM, GIA TẢI TRƯỚC ỨNG DỤNG CỦA BẤC THẤM KẾT HỢP VỚI GIA TẢI TRƯỚC TRONG VIỆC XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU </b>

<b>CHƯƠNG 2: CÁC YÊU CẦU KĨ THUẬT CỦA BẤC THẤM, BẤC THẤM KẾT HỢP GIA TẢI TRƯỚC </b>

<b>CHƯƠNG 3: NGUN LÝ TÍNH TỐN THIẾT KẾ CẢI TẠO NỀN ĐẤT YẾU DÙNG BẤC THẤM KẾT HỢP GIA TẢI TRƯỚC </b>

<b>CHƯƠNG 4: QUY TRÌNH THI CƠNG CẢI TẠO NỀN DÙNG BẤC THẤM KẾT HỢP GIA TẢI TRƯỚC </b>

Tài liệu liên quan

Tài liệu bạn tìm kiếm đã sẵn sàng tải về