đồ án: thiết kế hệ thống cung cấp điện, chương 7 pps

Chương 7: CHỌN CB BẢO VỆ
1.Cơ sở lý thuyết:
Chọn thiết bò bảo vệ cho mạng hạ áp của nhà máy là máy cắt hạ
thế (CB).
 Điều kiện chọn CB:
U
đmCB

U
lưới
 Dòng đònh mức của CB phải lớn hơn dòng làm việc lớn
nhất:
I
đmCB

I
tt
=I
lvmax
 Trong một số trường hợp khi chọn CB cần kiểm tra khả
năng tác động của CB theo điều kiện :
I
cắt nhanh CB
> I
đn
(=I
kđ
)
Ngoài các điều kiện trên thì để đảm bảo an toàn hơn nữa cần có
các thiết bò bổ xung như thiết bò chống dòng rò RCD có độ nhạy
cao,cầu chì,dao cách ly

Chọn CB phối hợp với dây dẫn :
 Thiết bò bảo vệ cần phải phối hợp với dây dẫn mà nó bảo
vệ
do : I
cắtnhiêt
=kI
đmCB
,K
bv
= k
qt
/k
một cách gần đúng K
bv
=1,nên có thể coi :I
đmCB

I’
cp
với CB không hiệu chỉnh : I
cắtnhiệt
= I
đm
với CB hiệu chỉnh được : I
cắtnhiêt
= (0.4

1)I
đm
 Kiểm tra trong trường hợp ngắn mạch một pha và ba pha :

I
mm

I
cắttừ

I
N
(1)
I
cắtCB

I
(3)
N
với : I
cắttừ
=(4

6) I
đm
I
cắtnhanh
=(2

4) I
đmCB
trong đó : K
bv
:hệ số thể hiện sự bảo vệ với dây dẫn

k
qt
:hệ số quá tải ngắn hạn cho phép của dây dẫn trong
khoảng

1h
I
cắtnhiệt
: dòng tác động cắt nhiệt của CB
I
cắttư
: dòng tác động cắt từ của CB
I
cắtnhanh
: dòng tác động cắt nhanh của CB
I’
cp
:dòng cho phép của dây sau khi đã hiệu chỉnh
2.Tính toán và chọn CB:
 Bảng chọn CB cho các TPP :
I
tt
(A
)
I
cpdd
(A)
Mã
hiệu
CB

I
đmC
B
(A)
U
đm
(V)
I
cắtC
B
(KA)
MBA-
TPPC
139 144
NS250
N
250 750 36
TPPC-
TĐL1
25.7
5
41
NS100
N
100 750 25
TPPC-
TĐL2
119.
36
144

NS160
N
160 750 36
TPPC-
TĐL3
49.5
6
66
NS100
N
100 750 25
 Chọn CB cho các động cơ :
Kí
hiệu
thiết
bò
số
lượng
I
đm
(
A)
I
cpdd
(A)
Mã
hiệu
CB
I
đmC

B
(A)
U
đm
(V)
I
cắtC
B
(KA
)
1 1 2.1 5 C60a 40 440 5
2 1 3.8 7 C60a 40 440 5
3
2(nhó
m)
10.9
6
7 C60a 40 440 5
4 1 2.23 5 C60a 40 440 5
5 2 2.23 5 C60a 40 440 5
6 2 2.1 5 C60a 40 440 5
7 2 2.23 5 C60a 40 440 5
8 2 2.23 5 C60a 40 440 5
9 2(nhó
m)
151.
88
62 NS250
N
250 750 36

10 1 25.8
75
34 C60a 40 440 5
11 2(nhó
m)
21.9
1
12
C60a 40 440 5
12 2(nhó
m)
21.9
1
12
C60a 40 440 5
13 2(nhó
m)
21.9
1
12
C60a 40 440 5
14 1 7.6 12 C60a 40 440 5
15 1 7.6 12 C60a 40 440 5
C.TÍNH TOÁN SỤT ÁP :
1. Yêu cầu về độ sụt áp:
Trong tính toán cung cấp điện, tuy tổng trở các đường dây
nhỏ nhưng không thể bỏ qua được. Khi mang tải luôn tồn tại sự
sụt áp giữa đầu và cuối đường dây. Sự vận hành của các tải
(động cơ, chiếu sáng …) phụ thuộc nhiều vào điện áp trên đầu
vào của chúng và đòi hỏi giá trò điện áp gần với giá trò đònh

mức. Do đó, sau khi chọn tiết diện dây dẫn phù hợp ta phải
kiểm tra độ sụt áp để khi mang tải lớn nhất điện áp tại điểm
cuối đường dây phải nằm trong phạm vi cho phép (

U
cp
)
Độ sụt áp lớn nhất cho phép: do những yêu cầu vận hành,
ảnh hưởng của điện áp đối với tuổi thọ các thiết bò nên theo qui
đònh (theo tiêu chuẩn IEC ).
+ Đối với chiếu sáng, độ sụt áp < 6%.
+ Đối với các thiết bò khác, độ sụt áp < 8%.
[Dựa theo Tài Liệu Hướng Dẫn Thiết Kế Lắp Đặt Điện
Theo Tiêu Chuẩn Quốc Tế IEC - bảng H1-26,trang H1-35].
2. phương pháp tính toán sụt áp :
Khi làm việc bình thường sụt áp trên dây dẫn thoả:
U

max

5%U
đm
=0.05x380=19(V)
L:Chiều dài dây (Km)
R:điện trở của dây (
Km/

)
F :tiết diện của dây dẫn (mm
2

)
R
0(Cu)
=
F
kmmm /.5.22
2


R
0(Al)
=
F
kmmm /.36
2


-X được bỏ qua cho dây có tiết diện nhỏ hơn 50 mm
2
.Nếu
không có thông tin nào khác thì cho X=0.08(
Km/

),X=LX
0
,
R
dây
=LxR
0

, , U
đm
= 0.4 (KV)
-Công thức kiểm tra sụt áp cho phép là :



dmii
n
i
ii
UXQRP
1

U
cp
và : U

max
=

U+

U
i
+

U
j
với: - P

i
,Q
i
là công suất tác dụng và phản kháng trên
phân đoạn i
- X
i
cảm kháng của phân đoạn i
-

U :độ sụt áp từ MBA đến TPPC
-

U
i
:độ sụt áp từ TPPC đến TĐL 1,2 3
-

U
j
:độ sụt áp từ TĐL đến thiết bò
a.
Sụt áp từ MBA đến TPPC ( U

):
Chính là sụt áp từ MBA đến thanh cái và từ thanh cái đến
TPPC
- L=L
0
+L

m
=0.015 (Km),
R
O(MBA)
=0.268( Km/

),R
O(dd)
=0.727 ( Km/

),
- P
tt
=95.565(KW),Q
tt
=84.58(Kvar)
- R
dây
=0.268x10 +0.727x5 =6.53x10
-3
(

), X
dây
=0.08x10
x10
-3
=0.8x10
-3
(


)
 U

=(R
dây
P
tt

+X
dây.
Q
tt

)/U
đm
= 1.91 (V)
b.
Sụt áp từ TPPC đến TĐL 1,2,3:(
Ui

)
 TPPC-TĐL1:
- L=0.019 (Km), R
0
=7.41 ( Km/

), P
tt
=13.685(KW),

 U

1
=(R
dây
P
tt

+X
dây.
Q
tt

)/U
đm
= 5 (V)
 TPPC-TĐL2:
- L=0.030 (Km), R
0
=0.727 ( Km/

), P
tt
=55(KW),
 U

2
=(R
dây
P

tt

+X
dây.
Q
tt

)/U
đm
= 3.15 (V)
 TPPC-TĐL3:
- L=0.007 (Km), R
0
=3.08 ( Km/

), P
tt
=26.88(KW),
 U

3
=(R
dây
P
tt

+X
dây.
Q
tt


)/U
đm
= 1.53 (V)
c.Tính sụt áp từ TĐL đến thiết bò: (
U

j
)
Kí
hiệu
thiết
bò
Số
lượn
g
L(Km
) 10
-3
R
0
(20
O
C)
(
km/

)
Loại dây-
F

N
=F
pha
(m
m
2
)
P
đm

(Kw
)
U

j
(V)
U

max
(V)
1A 1 14.7 37.1 VCm-0.5
1.1
1.5
8
8.5
2A 1 14.5 24.74 VCm-0.75
2
1.8
9
8.8

3A 2 15 24.74 VCm-0.75
2
1.9
5
8.86
4A 1 14
37.1
VCm-0.5
1.1
1.5
8.41
5B 1 11.2
37.1 VCm-0.5 1.1
1.2
8.1
6B 1 12.3
37.1 VCm-0.5 1.1
1.3
2
8.23
7B 1 13.5
37.1 VCm-0.5 1.1
1.4
5
8.36
8B 1 10
37.1 VCm-0.5 1.1
1.0
7
8

5C 1 7.6
37.1 VCm-0.5 1.1
0.8
7.7
6C 1 8.8
37.1 VCm-0.5 1.1
0.9
4
7.85
7C 1 10
37.1 VCm-0.5 1.1
1.0
7
8
8C 1 6.4
37.1 VCm-0.5 1.1
0.6
8
7.6
9A 2 7.5 1.33 CVV-(4x)14
22
0.6 5.64
10A 1 8 3.4
CVV-
(4x)5.5
11
0.8 5.85
11 2 14.6 14.9 VCm-1.25
4
2.3 5.73

12 2 13.5
14.9
VCm-1.25
4
2.1 5.56
13 2 12.3
14.9
VCm-1.25
4
1.93 5.37
14 1 15.8
14.9
VCm-1.25
4
2.5 5.92
15 1 14.6
14.9 VCm-1.25 4
2.3 5.73
Như vậy :độ sụt áp khi mang tải lớn nhất ( U

max
)ở cuối đường
dây đều nhỏ hơn 19V(<5%U
đm
)cho thấy rằng dây dẫn đã chọn
đảm bảo cho phân xưởng có độ sụt áp nằm trong phạm vi cho
phép.