Cơ sở tính toán bùn cát của mô hình hecras pps

** CƠ SỞ TÍNH TOÁN BÙN CÁT CỦA MÔ HÌNH HECRAS **
Tính toán vận chuyển bùn cát là một viêc khó cực kì. Thông số sử dụng để
dự đoán sự thay đổi đáy sông không có cơ sở chắc chắn và nếu ta dùng một lí
thuyết để tính thì thường theo kinh nghiệm và có kết quả nằm trong vùng rất rộng.
Tuy nhiên, nếu số liệu đưa vào là số liệu tốt, người làm có kĩ năng có thể sử dụng
modul bùn cát đã được hiệu chỉnh để đoán đúng miền kết quả tính toán, có xu
hướng lâu dài thì có thể dự báo được và có thể sử dụng để đánh giá được các lựa
chọn cho dự án. Hec Ras bây giờ bao gồm các hệ để biểu diễn các điều kiện biên
di động, modul của vận chuyển bùn cát. Trong chương này người ta mô tả lí
thuyết và giả thuyết được dùng để tính toán.
Tương tự dòng không ổn định(quasi unsteady flow)
Trước khi Hec ras có thể tính được lượng vận chuyển bùn cát, thủy lực học
dòng sông phải được tính trước. Hec ras dùng một phép đơn giản hóa thủy động
học, để dùng chung cho các modul vận chuyển bùn cát. Giả thuyết dòng chảy
tương tự dòng không ổn định (quasi unsteady flow) xấp xỉ với đường thủy văn liên
tục có các dòng chảy ổn định bị gián đoạn. Cho mỗi cấp dòng chảy ổn định nào
đó, thì mất một khoảng thời gian nhất định để vân chuyển. Với các mẫu dòng ổn
định này thì dễ hơn để phát triển so với toàn bộ modul dòng không ổn định, và
chương trình tính nhanh hơn. (một phiên bản chạy dòng không ổn định để vận
chuyển bùn cát sẽ được công bố trong tương lai)
Mỗi bản tính gián đoạn của dòng ổn định được chia ra thành các phần nhỏ
hơn, thành các khoảng ngắn hơn về thời gian để máy tính tính toán sự vận chuyển
bùn cát. Hec ras sử dụng 3 bước thời gian, đó là thời đoạn dòng chảy ổn định, thời
đoạn tính toán (computation increment) và bước thời gian xáo trộn (mixing time
step)
Khoảng thời gian chảy ổn định (flow duration)
Một khoảng chảy ổn định là bước thời gian. Nó để trình bày khoảng thời
gian mà có cùng chung lưu lượng, nhiệt độ, vị trí, hoặc lượng bùn cát. Chẳng hạn
như nếu dữ liệu dòng chảy được thu thập từng ngày, thì khoảng thời gian này sẽ là
24 giờ. Để xác định đúng về vị trí, dòng chảy, thời gian, hay bùn cát đầu vào thì
giá trị riêng biệt phải thể hiện cho cả thời đoạn đó mà đủ lớn để đặt thông số cho

toàn bộ chạy chương trình.
Các khoảng thời gian tính toán (computational increment)
Trong một khoảng thời gian được chia thành nhiều khoảng nhỏ hơn để tính
toán. Mặt dù dòng chảy vẫn không đổi, địa hình và các thông sổ thủy động được
cập nhật sau mỗi bước thời gian nhỏ hơn đó. Nếu khoảng thời gian tính đó quá dài
thì hình dạng đáy sông không được cập nhật đủ và kết quả có thể thay đổi.
Bước thời gian xáo trộn của đáy sông (bed mixing time step)
Cuối cùng thì khoảng thời đoạn lại được chia nhỏ hơn thành các bước thời
gian thay đổi đáy sông. Trong suốt thời gian của bước này thì độ sâu, thông số
thủy lực và sự vận chuyển của các cỡ hạt không đổi, thay vào đó là độ xói và bồi
lắng trong suốt thời gian này và có thể gây sự thay đổi dẫn tới sự bồi lắng của các
lớp của đáy sông (ví dụ như lớp hoạt động, lớp bọc hay cả lớp không hoạt động).
Các cở hạt theo phương thẳng đứng này được sắp xếp lại để phản hồi lại việc tăng
hay giảm vật liệu. Từ khi có sự thay đổi của lớp hoạt động này trong suốt bước
thời gian hòa lẫn đáy sông, khả năng vận chuyển bùn cát cũng đã thay đổi mặc dù
về động lực học và tiềm lực vận chuyển vẫn giữ nguyên.
Phương trình liên tục của bùn cát
Phương trình này chỉ ra rằng thay đổi thể tích bùn cát trong một thể
tích khống chế (bồi tụ hay giảm lượng bùn cát) tương đương với hiệu số của
lượng cát vào và ra.
Phương trình này được giải bởi việc tính lượng vận chuyển bùn cát suốt
trong thể tích khống chế tương ứng với mỗi mặt cắt. Dung lượng bùn cát trong thể
tích này (A) đi ra so sánh vơi lượng cung cấp bùn cát đưa vào thể tích khống chế
(B) . Nếu lượng ra (A) lớn hơn lượng cung cấp (B) thì gây thiếu hụt nên đáy sông
bị xói. Nếu lượng ra (A) nhỏ hơn lượng cấp (B) thì lượng thừa bùn cát này sẽ gây
nên bồi lắng.
Tính năng lực vận chuyển
Phía bên phải của phương trình liên tục là độ dốc bùn các dọc theo thể tích
khống chế (độ dốc do dòng bùn cát vào và ra). Dòng bùn cát vào thì đơn giản là
loại bùn cát nhập vào trong thể tích khống chế từ thể tích khống chế trước nó.

Tổng lượng bùn lớn nhất có thể rời khỏi thể tích khống chế, tuy nhiên thì chức
năng của lượng bùn cát này là nước có thể di chuyển nó đi. Cái đó gọi là năng lực
vận chuyển bùn cát, và được tính toán cho mỗi thể tích khống chế của từng bước
thời gian bed mixing.
Các lớp hạt
Hec ras chia vật liệu bùn cát ra thành nhiều phần. Vật liệu vận chuyển được
nằm trong 0.002mm và 2048 mm, được chia thành 20 thành phần hạt theo kích cỡ.
các thành phần hạt được mặc định dựa vào tiêu chuẩn là lớp trên gấp 2 lần lớp
dưới nó. Hec ras sử dụng ý nghĩa hình học của thành phần hạt (căn bậc hai của cận
trên và cận dưới của hạt) để biễu diễn kích thước của hạt.không hiểu
Ví dụ
Năng lực vận chuyển bồi tích là việc đo đạt bao nhiêu vật liệu của một lớp
hạt nào đó dưới điều kiện thủy động học có thể vận chuyển được. Khả năng vận
chuyển này được tính với các phương trình vận chuyển bùn cát có trong chương
trình. Từ đó, hầu hết các phương trình này dùng cho mỗi loại hạt, như d
50
(hay
hầu hết có 2 loại kích thước hạt như d
50
và d
90
) , phương trình này dùng độc lập
nhau cho mỗi loại hạt. Giá trị này, được tính riêng lẽ cho mỗi thành phần hạt mà
không quan tâm đến việc nó nằm đâu trong đáy sông, được gọi là năng lực vận
chuyển. Có 7 năng lực vận chuyển bồi tích trong Hec ras.
Có hàng tá hàm vận chuyển được phát triển. Vì vận chuyển bùn cát rất dễ
thay đổi khi có chút sai khác, và xu hướng tính của máy tính bởi những phương
trình khác nhau thay đổi bởi thứ tự của độ lớn, phụ thuộc vào vật liệu vận chuyển
như thế nào và động lực học so sánh các thông số này trong suốt quá trình vận
chuyển bùn các. Khả năng lớn nhất, một hàm vận chuyển nên được chọn phải gần

đúng với thông số của bồi lắng và thủy lực sao cho phù hợp với bài toán nhất.
Phương trình thật sự được dùng cho các phương pháp này có cụ thể ở Appendix E
và trang E-37 đến E-45.
Acker và White
Là hàm tải trọng toàn phần được phát triển từ số liệu của kênh dẫn nước mà
có loại bồi tích đồng nhất từ đất đến đất sét mịn. Thủy động lực học được chọn để
biểu diễn cho hệ thống đáy sông bao gồm lớp gợn sóng cát, đụn cát, đáy sông
bằng phẳng. Bùn cát lơ lửng là hàm có vận tốc trượt trong khi hàm vận chuyển
phù sa đáy là hàm ứng suất tiếp.
England Hansen
Phương trình vận chuyển tổng lượng bùn cát lấy từ số liệu của một con
kênh. Cùng kích cở cát gần như nhau từ 0.19 đến 0.93 mm được sử dụng. Cái hay
của England Hansen là không phải là một hàm gì phức tạp. Chay vào đó nó là hàm
quan hệ giữa vận tôc, ứng suất đáy, và d
50
của vật liệu này. Nên đưa vào chương
trình riêng với cát.
Laursen Copeland
Cũng là hàm vận chuyển bùn cát tổng cộng mà ban đầu dựa vào phương
trình về kênh và mở rộng sau đó bởi Madden thì có bao gồm số liệu của sông
Arkansas. Nó là hàm cơ bản về sự vượt quá ứng suất tiếp và tỉ lệ của vận tốc đáy
với vận tốc dòng chảy. Sau đó ông này tổng quát phương trình vận chuyển sỏi
được dùng để chia các đáy sông.(khong hiểu)
Sự khác biệt là vật liệu bùn cát hòa vào bùn. Không có chức năng nào khác
trong Ras được phát triển cho kích thước của bùn. Khả năng vận chuyển bùn các
được tính cho bùn, bởi các hàm khác nhau, được ngoại suy, nó không chắc chắn
để tính hàm lượng vận chuyển bùn cát. Công việc của Colorado đã chứng mình
được rằng phương trình này đã làm tốt hơn các hàm vận chuyển khác trong tầng
đất bùn.
Meyer Peter Muller

Phương trình này là một trong những pt được sử dụng rộng rãi nhất. nó đơn
giản là sử dụng quan hệ ứng suất tiếp đáy đơn giản(excess shear relationship). nó
giới hạn phương trình bùn cát đáy từ công thức thực nghiệm của máng nước với
cát và sỏi dưới điều kiện đáy bằng phẳng. hầu hết số liệu dùng cho nền đồng nhất
bằng sỏi (tương đối) -MPM là ứng dụng thành công nhất cho lớp đá sỏi. nó có xu
hướng nằm dưới về dự đoán sự vận chuyển vật liệu mịn.
Mới đây, Wong và Parker (2007) đã chứng minh được rằng hàm này vượt
qua sự chẩn đoán về vận chuyển bùn cát, một cách xấp xỉ, cả hai yếu tố. Kết luận
này không dựa trên số liệu mới nhưng trên sự phân tích lại của kết quả gốc MPM.
Để chứng tỏ cho hàm nay, họ viết lại một phương trình sau:
Toffaleti
Là hàm vận chuyển bùn cát tổng cộng của các thành phần hạt cát. Tuy
nhiên là hàm này được xem là hàm của sông lớn, vì thế rất nhiều số liệu thường rất
lớn, cho hệ thống bùn cát lơ lửng. Hàm này không phụ thuộc nhiều vào vân tốc
(shear velocity) hay lực ma sát đáy. Tuy nhiên thì nó được tạo thành từ sự hội tụ
của nhiệt độ và kinh nghiêm mà mô tả được mối quan hệ giữa bùn cát và đặt trưng
thủy lực.
Đường đi rất khác biệt của hàm này đã chia cột nước xuống thành 2 vùng
và máy tính tập trung vào mỗi vùng với phép gần đúng đơn giản. Vận chuyển của
mỗi vùng được máy tách riêng biệt. Thật rõ ràng rằng vận chuyển bùn cát lơ lửng
rất quan trọng mà việc phân phối theo phương thẳng đứng chú trọng vào cột nước.
Hàm này được sử dụng thành công trong hệ thống rộng như Mississpi,…
Thêm vào đó, pt này dùng 2 kích thước hạt khác nhau d
50
và d
65
, trong sự cố
gắng xác định số lượng vận chuyển phụ thuộc vào sự chênh lệch từ từ của bùn cát.
Nó thêm ý nghĩa khi pt này được dùng tính toán vận chuyển khối vật liệu tăng
dần. Khi nó được ứng dụng cho lớp đất riêng, nó sẽ dùng d

50 và 65
cho lớp đã cho.
Yang
Là pt vận chyển bùn cát dựa vào vận chuyển của “stream power”, sản phẩm
của vận tốc và lực ma sát đáy(shear stress). Hàm được kiểm tra qua các dòng khác
nhau và các dữ liệu khác nhau. Pt này bao gồm 2 quan hệ riêng biệt của vận chyển
cát và sỏi. Có sự chuyển tiếp giữa cát và sỏi thật mịn để tránh hiện tượng không
liên tục.
Wilcock
Là phương trình bùn cát thiết kế cho tần đất chứa cả cát lẫn sỏi. Phương
pháp vận chuyển bề mặt dựa vào lí thuyết vận chuyển phụ thuộc trước hết vào vật
liệu mà trực tiếp tiếp xúc với dòng chảy. Nó phát triển dựa trên cở hạt trên bề mặt
của đáy kênh hoặc sông. Từ đó, các cở hạt đáy sông này sẽ phản ánh thuộc tính
của bề mặt đáy sông.
Sắp xếp và sự tái tạo lại lớp bao phủ
Xói mòn cũng bị giới hạn nguồn cung cấp. Trong rất nhiều con sông được
chỉnh dòng tốt, thì thành phần hạt đáy sông được bao phủ bỏi lớp vật liệu thô được
gọi là lớp bọc. Lớp này có thể được tạo thành bởi việc bao bọc ổn định hay sư vận
chuyển khác nhau của các thành phần hạt mịn. Đặc biệt ở cuối dòng của đập, hầu
hết các thành phần hoạt động của hạt mịn, trong khi các thành phần thô thì ổn định
và thu thập các vật liệu hạt nằm ở sâu trên bề mặt từ chổ khác vận chuyển tới. Lớp
bọc này cũng có thể tạo thành từ các lớp di động, một lớp mới của thành phần hạt
thô để đạt được sự vận chuyển cân bằng.
Trong trường hợp khác thì cấu tạo của một lớp bọc có xu hướng giảm tổng
lượng vận chuyển vì thành phần trên bề mặt, chỉ thành phần có thể vận chuyển
được mà nó cũng trở nên thô hơn và khó vận chuyển hơn. Đây cũng là sự hạn chế
của năng lực vận chuyển.
Để tính được lớp bọc này, hai thuật toán đã dùng trong hec ras để tính được
sự sắp xếp và lớp bao bọc. Cả hai đều dựa vào việc chia đáy thành lớp hoạt động
và không hoạt động. Mấu chốt của sự khác biệt giữa hai lớp này là: khi tính toán

năng lực vận chuyển, bởi việc nhân khả năng vận chuyển (transport potential) với
phần trăm kích cở hạt (cái này thì dựa vào sự phân phối thành phần hạt này trong
lớp hoạt động)
Exner 5
Là thuật toán pha trộn 3 lớp đáy sông, được thiết kế để tính cho việc ảnh
hưởng của sự bao bọc ổn định. Thuật toán này được phát triển bởi Tony Thomas
và là phương pháp mặc định trong Hec 6. Nó chia nhỏ lớp hoạt động thành lớp
bọc và lớp ở dưới mặt đất. Sự bồi tích và xói mòn thay chỗ cho lớp bọc này. Một
lần nữa nhấn mạnh rằng tính toán năng lực bồi tích dựa vào việc kết hợp lớp bọc
lẫn lớp dưới mặt (đều là lớp hoạt động). Khái niệm này được biều diễn tử bức ảnh
sau:
Nếu lớp bọc này bị làm thô đi, thì thể tích bùn cát của vật liêu mịn hơn sẽ
giảm đi vì nó sẽ tạo thành lượng nhỏ hơn trong lớp hoạt động. Thêm vào đó, nếu
cân nặng của tầng này (của lớp hoạt động) giảm xuống còn 2d (2 lần chiều sâu của
một lớp bọc thì qui luật sắp xếp và bao bọc (sorting and armoring rule) yêu cầu
giảm sự ảnh hưởng của lớp hoạt động lên khả năng vận chuyển. Theo qui luật mới
này người ta sẽ kiểm tra độ dày của lớp bọc và khi nó đạt 50% của 1d thì lớp bọc
này bị hoản toàn hòa trộn với lớp mặt dưới. Giá trị này, 50 %, từ giả thiết của
Harrison khi ông tìm ra sự cân bằng của vận chuyển bùn cát bị ảnh hưởng với
40% lớp bề mặt bị bao phủ trong thí nghiệm của ông. Một lớp phủ mới được tạo
ra ngay lập tức.
Các lớp đáy sông lớp bọc này là lớp tạm thời. Tuy nhiên, lớp dưới thì
không. Lúc đầu của trạng thái xáo trộn, lớp dưới được tạo thành từ vật liệu của lớp
không hoạt động. Vật liệu nào nằm trong vùng dưới lớp phủ vào thời điểm cuối
của trạng thái xáo trôn thì được trả về cho lớp không hoạt động. Nếu lớp bọc chứa
bất kì bùn hay vật liệu sét mà đến từ vùng sâu hơn lớp đó (nghĩa là vật liệu mịn
không phải là lớp bồi lắng mà được thêm vào lớp phủ khi lớp dưới hòa vào lớp
bọc), các hạt này cũng sẽ trả về cho lớp không hoạt động. Thêm vào đó, nếu lớp
bọc vào thời điểm cuối của sự xáo trộn nâng lên hơn 0.6 m, thì vật chất đó chuyển
từ lớp bọc thành lớp không hoạt động để lớp bọc đó giảm đi 0.06m. Tất cả các vật

liệu chuyển sang lớp không hoạt động thì hoàn toàn bị xáo trộn.
Quá trình bồi lắng
Phương pháp duy nhất có giá trị cho sự xói mòn hay bồi lắng là thay đổi
hình dạng bề mặt của mặt cát, các điểm trên mặt cắt sẽ thay đổi. Theo đó, một ví
dụ của một mặt cắt bị xói hay bồi tích dưới đây.
*** CÔNG TRÌNH TRÊN MÔ HÌNH HECRAS ***
Cửa tràn hay cửa cống trong HR có thể sử đụng cho công trình dọc theo mặt cắt
( inline) hay công trình có hướng dọc với dòng chảy, cống hay cửa tràn hay kết
hợp cả hai. Ví dụ nhu một con đạp với cửa tràn và cống trình xã nước ở hình vẻ
dưới đấy.
Trong ví dụ này có 15 cổng xác định được mở ra vả toàn bộ phần trến của đập
được xác định bơi cống xã nước.
Cửa tràn(gated spillways) trong HR có thể được mô hình như một cái cửa
hình cung được gọi là cánh cửa cung tainter gates), cửa van phẳng (sluice gates)
hay cửa tràn. Phương trình dùng cho việc mở cống có thể sử dụng trong cả hai
trường hợp ngập hay không ngập của cửa tràn. Nếu cửa tràn mở xa đủ cao để
không bị ngập, chương trình sẽ tự động điều chỉnh phương trình dòng chảy trong
công để tính toán thủy lực. Đỉnh đập tràn (spillway crest) dọc theo độ mở cửa
cống có thể được xác định trong các hình dạng vòm khác, dạng đập tràn đỉnh
rộng, hay đập tràn thực dụng. Chương trình này có khả năng tính toán cả chảy tự
do hay chảy ngập dọc cống. Hình 8.4 là một biểu đồ của cửa van phẳng và cửa
van cung với các dạng tràn khác nhau.
Có thê có hơn 10 nhóm cửa đập có thể đưa vào trong chương trình ở mỗi
mặt cắt sông. Mỗi nhóm cửa đập có thể có hơn 25 cái cửa đang mơ. Để xác định
độ mơ cửa cống phai đưa cùng một loại cửa, kích cở, cao trình và có chung hệ số
lưu lượng. Nếu bất kì của nào khác, kể cả vi trí địa lí dọc thêo dòng chảy, cưa
cống phải được đưa vào ở các nhóm riêng biệt
Với đập tràn chảy tự do có thể dùng tự nó hoặc liên kết với lựa chọn có cửa
van. Dòng chảy trong đập được đưa vào với một dảy các trạm và các cao trình dọc
theo dòng chảy, nơi mà hình dạng cống phức tạp. Người sử dụng phải xác định

loại đập gì , tràn đỉnh rộng, tràn thực dụng hay thành mỏng. Phần mềm có khả
nẳng tỉnh toán ngập cho mực nước dềnh ở hạ lưu. Thêm vào đó, nếu tràn có hình
dạng đập thực dụng, thì chương trình có thể tính toán được thông số thủy lực
được cho chiều cao tính toán. các thông số này sẽ tự động giảm xuống hay tang
lên khi chiều cao thực cao hơn hay hạ thấp so với chiều cao tính toán.
Các vị trí mặt cắt ( cross section Locations)
Với các tuyến đập và tuyến cửa đập tràn trong HR yêu cầu cùng một lượng
các mặt cắt với các cầu và công. Bốn mặt cắt lân cận công trình được yêu cầu cho
một mô hình hoàn chỉnh, 2 mặt cắt thượng nguồn và 2 mặt cắt ở hạ nguồn. về tổng
quát, luôn nên có thêm một số mặt cắt thêm ở hạ lưu từ công trình đó ( câu, cống,
tràn, ), người sử dụng đưa điều kiện biên ở hạ lưu sẽ không ảnh hưởng đến các
thông số thủy lực của dòng chảy trong công trình. Bốn mặt cắt này bao gồm: một
mặt mà dòng chảy hoàn toàn khếch tán di, một mặt ở cuối hạ lưu của công trình
( như vị trí có mực nước dềnh), một mặt ở cuối thuog lưu ( đại diện là vị trí chiêu
cao thiết kế của đập) và một mạt đủ xa ở thượng lưu mà dòng chảy bắt đầu thay
đổi. Chú ý là mặt cắt xung quanh công trình phải có thể hiện hình dạng địa lí kênh
xung quanh của đập. sau đây là ví dụ minh chứng cho một tuyến công trình đập
tràn kết hợp với cửa van
Mặt cắt 1 mặt cát một cho tràn hay một cửa tràn nên định vị ở điểm mà
dòng chảy hoàn toàn khuêch tán hoàn toàn. Toàn bộ vùng mặt cắt một thì thường
ảnh hưởng đến dòng chảy.
Mặt cắt 2 mặt cát 2 cách một khoảng ngắn so với mặt cắt hạ lưu của đập.
đuong mực nước tính toán ở mặt cắt này sẽ biểu diễn cao trình mực nước dềnh của
đập. mặt cắt này không nên nằm trong đập, nhưng nó trình bày hình dạng vật lý
của kênh chỉ ở hạ lưu công trình. Hình dạng và vị trí của mặt cắt này được đưa vào
riêng lẻ từ dử liệu inline weir and gated spillway data.
Vùng làm việc không bị ảnh hưởng được dùng để giioi hạn vùng nước bị
ảnh hương của mặt cắt 2 đến vùng nước xung quanh hay gần với cạnh của đập.
vùng không bị ảnh hưởng này dùng để thể hiện chính xác khoảng vùng làm việc
hoạt động ở hạ lưu công trình. Thiết lập hính xác khoảng dòng chảy bị ảnh hưởng

này rất quan trọng trong việc tính toán chính xác nước dềnh của mặt cắt 2. bởi vì
dòng chảy sẽ bắt đầu khếch tán ở cửa tràn, nên vùng làm việc hoạt động của mặt
cắt 2 thì thường rộng hơn chiều rộng của độ mở cửa cống. chiều rộng của vùng
hoạt động sẽ phụ thuộc vào khoảng cách từ mc2 tới công trình. Tổng quát, kết
luận hợp lí nhất sẽ là tỉ lệ 1:1 cho khoảng cách ngắn này. Hình vẽ dưới đây. Ta
thấy các vị tí nhốm kênh được thể hiện bởi các vòng tròn nhỏ và các tram và cao
trình của vùng không bị ảnh hưởng này thể hiện bởi các tam giác.
Mặt cắt 1 và 2 được xác địn để tạo một đoạn kênh hạ lưu của công trình cái
mà HR dùng để tính chính xác tổn thất do ma sát và tổn thất do mở rộng.
Mặt cắt 3 mặt cắt 3 của tuyến tràn và cửa van được xác định ơ khoảng cách
ngắn so với thượng lưu của tràn, và nó trình bày hình dạng vật chất của kênh
thượng lưu. Mặt nước tính toán của mặt cắt này trình bày cao trình thượng lưu của
tràn tự do và cửa van. Phần mềm sử dụng sư kết hợp của số liệu của đập, mặt cắt
3, và số liệu cửa van tràn, để diễn tả kết cấu công trình và nền đường đắp. tuyến
công trình và số liệu cửa van được xác định ở các trạm tên sông giữa mặt cắt 2 và
3.
Các vùng không làm việc của HR được dùng để giới hạn sự ảnh hưởng của
dòng chảy của mặt cắt 3 cho tới. vùng không bị ảnh hưởng bơi dòng chảy được
dùng để trình bày một khoảng chính xác vùng nước ở thượng lưu đập. bởi vì khi
dòng chảy bị thu hệp đột ngột, khi mở cua van, vùng nước ở mặt cắt 3 thường
rộng hơn bề rộng của cửa. bề rộng cua vùng nước này sẽ phụ thuộc vào khoảng
cách mặt cắt 3 so với bề mặt thượng lưu công trình. Tổng quát, kết luận hợp lí sẽ
là tỉ lệ co hẹp 1:1. Sau đây là hình vẻ minh họa.
Mặt cắt 4 mặt cắt cuối cùng của tuyến công trình tràn và cống. Nó được
xác định ở một điểm nơi mà dòng chảy không bị ảnh hưởng bởi sự thu hẹp của
cổng trình. Khoảng cách này thường được tính theo tỉ lệ co hẹp 1:1. Hay nói cách
khác, tỉ lệ trung bình của dòng chay bị thu hẹp khi của van mở thường là 1 m
hướng ngang cho mỗi mét hướng cùng chiều với dòng chảy. Toàn bộ diện tích của
mặt cắt 4 thường được xem là có tác động ảnh hưởng đến dòng chảy.
Hệ số mở rộng và co hẹp

Người sử dụng đưa ra thông số thủy lực tổn thất do thu hẹp và mơ rộng ở
thượng và hạ lưu đập. NHững tổn thất này được tính bởi việc nhân các thông số
này với chênh lệch bình phương vận tốc giữa hai mặt cắt trên.
Nếu vận tốc này tăng lên theo hướng hạ lưu, thì sử dụng thông số thu hẹp.
Khi vạn tốc này giảm thì dùng mở rộng. Lưu ý rằng giá trị này trong chương 3 của
manu. Nó nhấn mạnh bởi giá trị rối, sụ mở rộng gây mất năng lượng nhiều hơn là
thu hẹp. Và năng lượng mát đi nhiều nhất ở các vị trí mở rộng và thu hẹp đột ngột.
Các thông số thủy lực dọc theo cửa van của tràn
Như đã nói từ trước, chương trình này có khả năng tính cho cả cửa van
cung và cửa van phẳng. Phương trình sử dụng trong mô hình mở của van có thể
tính với trường hợp ngập hay không ngập. Khi cửa van mở với độ cao van cao hơn
cao trình ở thượng lưu chương trình sẽ coi nó như dòng chay trong cửa cống. Khi
cao trình mưc nước lớn hơn 1.25 lần độ cao mở cổng (ví dụ như tại ngưởng tràn)
thì dùng phương trình chảy qua đập tràn. Khi chiều cao mực nước thượng lưu
nằm trong 1 đến 1.25 so với chiều cao mở van dòng chảy trong vùng chuyển tiếp
giưa dòng chảy qua cống và qua tràn. Chương trình tính với cả hai phương trình
và khi đó dùng phép trung bình tuyến tính của hai giá trị
(dùng một quá trình lặp để chứa kết quả cao trình thượng lưu cuối cùng cho quá
trình chuyển tiếp). Khi chiều cao của mặt nước thượng lưu bằng hoặc nhỏ hơn 1
so với chiều cao mở van, thì dòng chảy sẻ chuyển sang dùng phương trình nước
chảy qua cống
Phương trình tính
Q= C
g2
.W.T
TE
.B
BE
.H
HE

Trong đó
C hệ số lưu lượng (0.6-0.8)
W chiều rộng cửa van
TE lấy khoảng 0.16 (nhớ sửa lại trog mặc định Hecras thay cho 0)
B chiều cao mở cổng
BE số mủ mở cổng , thường lấy 0.72(nhớ sửa lại trog mặc định Hecras thay
cho 1)
H chiều cao cột nước thượng lưu (cao trình cột nước trừ cao trình ngưỡng
tràn)
HE số mủ chiều cao, thường lấy 0.62 (nhớ sửa lại trog mặc định Hecras
thay cho 0.5)