Plaxis phương pháp phân tử hữu hạn phần 5 doc

Nguyễn Hồng Nam, 2007
21
Phương pháp trọng lực
Chú ý:
• Đối với vật liệu không thoát nước
Chọn Ignore undrained behaviour trong Phase 1 để
ngăn chặn áp lực lỗ rỗng tăng thêm không hợp lý
•Phương pháp K
o
đã được tạo từ trước
Trong giai đoạn ban đầu, làm lại phương pháp K
o
với
ΣMweight=0 để đặt lại giá trịứng suất ban đầu bằng 0
Nguyễn Hồng Nam, 2007
22
Phương pháp trọng lực
•Phương pháp trọng lực nên sử dụng trong các
trường hợp dưới đây, thay thế phương pháp K
o
.
Nguyễn Hồng Nam, 2007
23
Biến dạng đàn hồi và biến dạng dẻo
ε
p
ε
e
σ
ε
pe

ε
ε
ε
+
=
Trong ®ã,
ε
e
: biÕn d¹ng ®µn håi,
ε
p
: biÕn d¹ng dÎo,
ε: biến dạng tổng.
Nguyễn Hồng Nam, 2007
24
Đàn hồi đẳng hướng
• Quan hệứng suất -biến dạng là tuyến tính hoặc phi tuyến
•Khi chất tải rồi dỡ tải, vật liệu trở về nguyên trạng thái ban đầu
•Biến dạng phụ thuộc độ tăng ứng suất
•Lực tác dụng nhỏ hơn tải trọng giới hạn (giới hạn làm việc)
•Lựa chọn E, v ?
σ
ε
σ
ε
Tuyến tính
Phi tuyến
Nguyễn Hồng Nam, 2007
25
Mô hình đàn hồi tổng quát

{
}
[
]
{
}
σ
ε
D
=
•Ma trận D bao gồm: 36 pt (tổng quát), 21 phần tử (đối xứng),13 phần tử
(đối xứng qua 1 mặt phẳng), 9 phần tử (đối xứng qua 3 mặt phẳng), 5
phần tử (đối xứng trục)
Đàn hồi đẳng hướng, 2 trong 4 tham số sau là độc lập: E,
ν, K, G
Định luật Hooke











































=























zx
yz
xy
z
y
x
zx
yz
xy

z
y
x
DDDDDD
DDDDDD
DDDDDD
DDDDDD
DDDDDD
DDDDDD
τ
τ
τ
σ
σ
σ
γ
γ
γ
ε
ε
ε
666564636261
565554535251
464544434241
363534333231
262524232221
161514131211
Biến
dạng
ứng

suất