Tiểu luận: " Tính toán, thiết kế kết cấu thân tàu theo quy phạm TCVN 6259_2003 với tàu hàng 20000 tấn " pps

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO
TRƯỜNG ĐẠI HỌC NHA TRANG
KHOA KỸ THUẬT TÀU THỦY


BÀI TẬP LỚN
KẾT CẤU THÂN TÀU
Gvhd: Gv. Bùi Văn Nghiệp
Sv thục hiện : Đặng Ngọc Thiết
Mssv : 50131399
Lớp 50ttdt2

4
BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp
TRƯỜNG ĐẠI HỌC NHA TRANG
KHOA KỸ THUẬT TÀU THỦY
BÀI TẬP LỚN
KẾT CẤU THÂN TÀU
TÀU HÀNG 20000 TẤN,KHOẢNG SƯỜN 650
GVHD:KS.BÙI VĂN NGHIỆP
SVTH : ĐẶNG NGỌC THIẾT
MSSV :50131399
LỚP :50 ĐT2
SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2
4
BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp
Nha Trang ,10/2010
LỜI NÓI ĐẦU
Tàu hàng (tàu thủy nói chung) là một công trình kỹ thuật nổi đặc biệt, có thể nổi
và di chuyển được trên nước, các kết cấu phức tạp và hoạt động trong môi trường khắc
nghiệt, chịu sự tác động của nhiều yếu tố như sóng, gió, …

Kết cấu thân tàu là một môn học quan trọng chương trình đào tạo kĩ sư ngành
đóng tàu. Kết cấu thân tàu nghiên cứu các hệ thống kết cấu và đặc điểm các chi tiết kết
cấu thân tàu. Và mục đích cuối cùng là giúp cho sinh viên thực hiện được yêu cầu tính
toán thiết kế kết cấu theo quy phạm. Yêu cầu quan trọng của việc thiết kế kết cấu là
nghiên cứu các phương pháp lựa chọn hình dáng kết cấu, xác định kích thước, tính toán
tối ưu kích thước, bố trí hợp lý các kết cấu và liên kết của thân tàu để đảm bảo tàu hoạt
động an toàn trong môi trường khắc nghiệt đó. Có nhiều phương pháp thiết kế kết cấu
thân tàu và một phương pháp thiết kế kết cấu đảm bảo bền, an toàn, đạt hiệu quả và rút
ngắn thời gian là thiết kế theo quy phạm phân cấp và đóng tàu.
Đề bài: Tính toán, thiết kế kết cấu thân tàu theo quy phạm TCVN 6259_2003
với tàu hàng 20000 tấn
Nội dung của bài tập gồm 2 phần như sau:
Chương 1: Giới thiệu chung .
Chương 2: Thiết kế kết cấu theo Quy phạm.
Qua những kiến thức đã học cùng với sự hướng dẫn tận tình của thầy Bùi Văn
Nghiệp và sự giúp đỡ của bạn bè trong lớp tôi đã hoàn thành bài tập này. Mặc dù đã rất
cố gắng nhưng do kiến thức còn hạn chế và đây là lần đầu tiên thực hiện việc tính toán
thiết kế kết cấu nên khó tránh khỏi sai sót. Rất mong nhận được sự góp ý của thầy giáo
và các bạn.
Em xin chân thành cảm ơn !
Sinh viên : Đặng Ngọc Thiết
SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2
4
BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp
Mục lục
LỜI NÓI ĐẦU Error: Reference source not found
PHẦN I: GIỚI THIỆU CHUNG Error: Reference source not found
PHẦN II: THIẾT KẾ KẾT CẤU THEO QUY PHẠM Error: Reference
source not found
1. Phần mũi tàu: Error: Reference source not found

1.1. Sống mũi tấm. Error: Reference source not found
1.2 . Khoảng cách sườn: Error: Reference source not found
PHẦN I: GIỚI THIỆU CHUNG
Tàu thiết kế là tàu hàng bách hóa 20000T, kết cấu vỏ thép
I.1 Công dụng, vùng hoạt động và phạm quy áp dụng
- Tàu thiết kế thuộc loại tàu chở hàng khô,vỏ thép, hai boong, kết cấu đáy đôi,
buồng máy được đặt ở phía đuôi.
- Vùng hoạt động là vùng không hạn chế (biển), tàu được phép hoạt động trong
vùng cách nơi trú ẩn lớn hơn 200 hải lý.
- Kết cấu tàu được tính theo Quy phạm phân cấp và đóng tàu biển vỏ thép của
Việt Nam TCVN 6259-2A : 2003
- Vật liệu đóng tàu theo quy phạm TCVN 6259-2A : 2003 quy đ ịnh trong phần
7A Thép dùng đóng tàu có giới hạn chảy σ
ch
=240 Mpa (2400 Kg/cm) hoặc thép
C
T
3C
I.2 Các thông số cơ bản:
Chiều dài lớn nhất : L
MAX
= 165.45 m
Chiều dài thiết kế : Ltt = 160.93 m
Chiều dài hai trụ : L
pp
= 156.00 m
Chiều rộng thiết kế B
TK
= 25.00 m
Chiều cao mạn tàu D = 12.00 m

Chiều chìm d = 7.6 m
Tải trọng DWT = 20000 T
Máy chính 8320Zcd-8 china
Công suất 2x 3000 HB
Vòng quay 525 v/ph
Các hệ số béo : C
b
= 0,75 ;C
w
= 0,85 ;C
m
=0,99
SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2
4
BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp
I.3 . Lựa chọn hệ thống kết cấu
- Tàu được tổ chức theo hệ thống kết cấu hỗn hợp
+Đáy đôi theo hệ thống dọc.
+Phần kết cấu mũi tàu theo hệ thống ngang.
+phần kết cấu đuôi tàu theo hệ thống ngang.
PHẦN II: THIẾT KẾ KẾT CẤU THEO QUY PHẠM
1 Khoảng cách sườn
- Khoảng cách sườn được tính theo yêu cầu của quy phạm cụ thể như sau:
-Khoảng cách giữa các sườn ngang được tính theo điều 5.2.1 của quy phạm
=+=
LS 2450
450+2.160.93 = 771.86 mm
Mà theo đề khoảng sườn : 650 mm (hợp lý)

Khoảng cách sườn mà cho nhỏ hơn khoảng cách sườn được tính theo quy phạm

cho thấy tàu thiết kế ra dư bền
-Khoảng cách giữa các dầm dọc S được tính theo điều 5.2.2 của quy phạm
S = 2L +550 = 2.156 + 550 = 862.00 mm
Chọn S = 850 mm

- Theo điều 5.2.1 :Các khoang mũi và khoang đuôi không được lớn hơn
610 mm
Ta chọn khoảng sườn khoang mũi và khoang đuôi là 600 mm
2.Sơ đồ phân khoang
Trên cơ sở khoảng cách sườn đã xác định chia chiều dài tàu ra làm 240
khoảng sườn thực với khoảng cách sườn ở các khu vực như sau:
- Khoảng sườn vùng đuôi 0,60m (từ sườn số 0 đến sườn 42)
- Khoảng sườn vùng giữa tàu 0,65m (từ sườn số 42 đến sườn 214)
- Khoảng sườn vùng mũi 0,60m (từ sườn số 214 đến sườn240)
-Theo điều 11.1.4(vách khoang) trong quy phạm, phân tàu chia làm 8 vách ngăn
nước với chiều dài các khoang như sau:
SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2
4
BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp
Khoang lái (1) gồm 14 sườn ( từ sườn 0đến sườn 14) l
1
=8400mm.
Khoang máy(2) gồm 28 sườn ( từ sườn 14 đến sườn 42) l
2
= 18700mm.
Khoang hàng 6 (3) gồm 28sườn( từ sườn 42 đến sườn 70) l
3
= 19600 mm.
Khoang hàng 5 (4) gồm 29 sườn( từ sườn 70 đến sườn 99) l
4

= 20300mm.
Khoang hàng 4(5) gồm 28 sườn ( từ sườn 99 đến sườn 127) l
5
= 19600 mm.
Khoang hàng 3 (6) gồm 29 sườn ( từ sườn 127 đến sườn 156) l
6
= 20300 mm
Khoang hàng 2 (7) gồm 29 sườn ( từ sườn 156 đến sườn 185) l
7
=20300 mm.
Khoang hàng 1 (8)gồm 29sườn (từ sườn 185đến sườn 214) l
8
=19850mm.
Khoang mũi (9) gồm 26sườn (từ sườn 214 đến sườn 240) l
9
=16000mm.
III , TÍNH TOÁN KẾT CẤU
1. Phần mũi tàu:
1.1. Sống mũi tấm.
Theo quy phạm điều 2.1.1.
Theo quy phạm chiều dày t của sống mũi tại ví trị chở hangf thiết kế đường nước
lớn nhất khôngnhỏ hơn trị số tính theo công thức sau:
t= 1.5
50L −
+3.0  t=18.80 (mm) chọn t= 20 (mm)
1.2. Khoảng cách sườn:
Theo quy phạm điều 5.2.1 ta có khoảng cách sườn không quá 610 mm
khoảng cách chuẩn của các sườn s= 2L+450 = 771,86 mm
So với quy phạm ta chọn S = 600 mm
1.3. Chiều dày t của đà ngang đáy và sống mũi :

-Theo quy phạm 7.2.2 :
Chiều dày t của sống chính ở khoang mũi phải không nhỏ hơn trị số theo công
thức sau đây
t = 0.6
L
+4 = 11,61 mm .
SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2
4
BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp
Ta chọn t = 12 mm .
2 . Phần đuôi:
2.1. Khoảng sườn :
Theo điều 5.2.1 (Quy phạm) các khoang mũi và khoang đuôi,bầu đuôi khoảng
cách sường không lớn hơn 610 mm. Ta chọn khoảng sườn khoang đuôi là
600mm.
2.2. Trụ Chân Vịt
Theo điều 2.2.2 chiều dày ụ đỡ trục chân vịt tại vị trí mặt phẳng dọc tâm đỡ
trục chân vịt được xác định bằng công thức:
t = 0,9 L + 10 =154,837 (mm)
Chọn t=160 (mm)
 Trụ đỡ chân vịt của sóng đuôi tàu:
Theo điều 2.2.2 trụ đỡ chân vịt của sống đuôi tàu bằng thép đúc có các kích
thước được xác định theo các công thức sau:
W=2,20.L+88=442.046 (mm)
t = 0,18.L+15=43.9674 (mm)
R= 0,40.L +16=80.372 (mm)
c. Liên kết của sống đuôi với đà ngang tấm:
Theo Quy phạm 2.2.6 quy định: sống đuôi phải được kéo từ trục chân vịt lên
phía trên và hàn chắc chắn với đà ngang vòm đuôi và có chiều dày không nhỏ hơn
trị số tính theo công thức sau:

0.035L+8.5 = 14,13 (mm)
Ta chon t= 15 mm là hợp lý.
3.Kết cấu giữa tàu
3.1 Kết cấu đáy tàu .
3.1.1 Sống chính đáy:
- Theo quy phạm 4.2.2 quy định :
Chiều cao tiết diện sống chính không nhỏ hơn B/16 = 1562.50 mm
Ta chọn do = 1600 mm
-Theo điều 4.2.3 trong quy phạm quy định

+Chiều dày tấm sống chính được tính theo công thức sau :
SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2
=+










−









−
−
=






5.24117.06.2
2
10
1
B
y
ldd
C
H
xSBd
t
4
BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp
mm
Trong đó :
S ; là khoảng cách giữa các tâm của 2 vùng kế cận với song chính hoặc từ
các sống phụ đang xét đến các sống phụ kề cận hoặc đến đường đỉnh của mã hông (m)
do : chiều cao tiết diện của sống chính hoặc sống phụ đang xét (m)
d1 : chiều cao của lỗ khoét tại điểm đang xét (m)

lH : chiều dài của khoang (m)
x : khoảng cách theo chiều dọc từ trung điểm của lH của mỗi khoang đến
điểm đang xét (m) . Tuy nhiên nếu x<0,2 lH thì lấy x=0,2lH và nếu x<0,45 lH thì lấy
x<0,45 lH
y : khoảng cách theo phương ngang từ tâm đến sống dọc (m)
C1 : là hệ số cho theo công thức sau. Tuy nhiên nếu B/ lH >1,4 thì lấy 1,4
còn nếu nhỏ hơn 0,4 thì lấy 0,4
Hệ thống kết cấu dọc :
103
3
1
l
c
H
B
−
=
Hệ thống kết cấu ngang :
90
3
1
l
c
H
B
−
=
Chiều dày song chính còn phải được tính theo công thức sau đây :

- Chiếu dày tấm sống chính còn được tính theo công thức :

t = C
1
’
d
o
+2.5 = 11,14 mm Chọn t =18 mm
Với C
1
’
= 5,4
Trong đó :
d0 : chiều cao tiết diện sống tại điểm đang xét (m) .
C
,
1
: hệ số tính theo bảng 2A/4.1 tùy thuộc vào tỉ số S1/d0 . Với các trị số trung
gian S1/d0 thì
C
,
1
được tính theo phương pháp nội suy tuyến tính .
S1 : là khoảng cách giữa các mã hoặc nẹp của song chính hay sóng phụ (m)
Bảng 2A/4.1 tính hệ số
C
,
1

S1/d0
<0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,2 1,4 >1,6
C

,
1
sống chính 4,4 5,4 6,3 7,1 7,7 8,2 8,6 8,9 9,3 9,6 9,7
SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2
4
BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp
sống phụ 3,6 4,4 5,1 5,8 6,3 6,7 7,0 7,3 7,6 7,9 8,0
3.1.2; sống phụ đáy
Với sống phụ thì hệ số
C
,
1
= 4,4
Khi đó thì chiều dài của sống phụ là :
t = C
1
’
d
o
+2.5 = 9,54 (mm)
ta chọn t = 16 (mm)

3.1.3 nẹp dọc đáy
- Theo điều 4.2.4.3 Các nẹp gia cường cho sống chinh đáy được đặt trên sống chính giữa
các đà ngang khoẻ, với chiều dày của nẹp bằng chiều dày tấm sống chính, chiều cao tiết
diện nẹp không nhỏ hơn 0,08d
o
= 128 mm (d
o
- chiều cao sống chính). Chọn kích thước

nẹp là L300x90x11/16
a; nẹp dọc đáy dưới: tùy theo lượng dày của tôn mà ta xét từng nẹp. Ở đây ta xét khoảng
cách giữa 2 sống phụ .
Theo quy phạm điều 4.4.3.1 Môđun chống uốn của tiết diện dầm dọc phía dưới
phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức
W >
)'026,0(
5.1524
100
Ld
C
f
b
+
−
l
2
S .
f
B
:Tỉ số giữa môđun chống uốn của tiết diện ngang thân tàu và môđun chống
uốn thực của tiết diện ngang thân tàu
L’:Lấy bằng chiều dài tàu (165.45m)
l : Khoảng cách giữa các đà ngang đặc (0.71m)
S : Khoảng cách giữa các dầm dọc (0.70m)
C : Hệ số .Vì khoảng cách giữa các đà ngang đáy có thanh chống như quy định
ở 4.4.4 nên C = 0.5 .
Ta có : W >
)45.165*026,06.7(
5.1524

5.0*100
+
−
f
b
0.71
2
*0.7) .
Kiểm tra độ bền của dầm:
SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2
h
sc
δ
sc
=18 mm
h
sp
δ
sc
=16 mm
4
BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp
Momen quán tính của mặt cắt nẹp dọc đáy được tính theo bảng sau:
(momen quán tính I
0
= b.h
3
/12)

Kích thước

Diện tích
A
Z A.Z Momen quán tính
(cm) (cm2) (cm) (cm3) A.Z
2
I
0
(cm)
Cộng
Σ= 92,9

Σ=971.7 Σ* = 24908.09

SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2
4
BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp
Khoảng cách đến trục trung hòa
46,10
9,92
7.971
===
∑
∑
A
AZ
e
(cm)
Mômen quán tính tại mặt cắt
I = Σ
*

- e
2
.ΣA= 24908,09-10,46
2
. 92,9=14743,75(cm
3
)
Modun chống uốn:
433,697
)46,106,31(
75,14743
Z
I
W
maxmax
=
−
=
−
==
eZ
I
i
(cm
3
)
Vậy kết cấu chọn đủ bền.
b;Nẹp dọc đáy trên
Quy phạm dầm dọc đáy trên theo bản vẽ L300x90x11/16
-Theo quy phạm điều 4.4.3.2 Môđun chống uốn của tiết diện dầm dọc phía

trên phải không nhỏ hơn trị số tính theo công thức sau :
W >
f
b
C
1224
'100
−
Shl
2
.

h : Khoảng cách thẳng đứng từ mặt tôn đáy trên đến boong thấp nhất đo ở đ
ường tâm tàu (1,92m) .
f
B
:Tỉ số giữa môđun chống uốn của tiết diện ngang thân tàu và môđun chống
uốn thực của tiết diện ngang thân tàu .
l : Khoảng cách giữa các đà ngang đặc (0.71m)
S : Khoảng cách giữa các dầm dọc (0.70m)
C’: Hệ số (0.54)
Ta có : W >
f
b
1224
'54.0*100
−
0.7*1.92*0.71
2
(m

3
).
Kiểm tra momen chống uốn :

SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2
1
2
3
Z
i
: Trọng tâm hình i
4
BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp
Momen quán tính của mặt cắt ngang đà ngang được tính theo bảng sau:
(momen quán tính I
0
= b.h
3
/12)
STT Kích thước
Diện tích
A
Z
i
A.Z
i
Momen quán tính
(cm) (cm
2
) (cm) (cm

3
) A.Z
2
I
0
(cm)
Cộng
Σ=99,4 Σ=976.44 Σ* = 25102.36
Từ các số liệu trong bảng tính các số liệu :
Khoảng cách đến trục trung hòa
8,9
4,99
976.44
.
===
∑
∑
A
ZA
e
(cm)
Momen quán tính tại mặt cắt :
I = Σ
*
- e
2
.ΣA= 25102,36-9,8
2
. 99,4=15555,984(cm
3

)
Mođun chống uốn:
58,713
)8,96,31(
984,15555
Z
I
W
maxmax
=
−
=
−
==
eZ
I
i
(cm
3
)
Vậy kết cấu chọn đủ bền
3.1.4 Đà ngang đáy đặc
Theo điều 4.3.1, đà ngang đặc dang tấm bố trí cách nhau không quá 3,5 m với quy cách:
- Chiều dày đà ngang khỏe ( điều 4.4.2)
SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2
4
BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp
t = C
2









−
B
dd
B
y
dS
o
''
1
'
2
+ 2.5 =
Trong đó :
B
’
– khoảng cách giữa các đường đỉnh mã hông đo ở mặt tôn đáy trên ở
đoạn giữa tàu B
’
= 2,8 m
B
’’
_ khoảng cách các đường đỉnh mã hông đo ở mặt tôn đáy trên của đà
ngang đặc B

”
= 2,8 m
S_ khoảng cách giữa các đà ngang đặc S = 2,8 m
y = B”/2
d
o
_ chiều cao tiết diện đà ngang đặc : 1 m
d
1
_ chiều cao lỗ khoét: 0 m
C
2
= 0.024 ( tra bảng 2A/4.2 dưới )
l
H
B

<
≥
0,4 0,6 0,8 1,0 1,2
0,4 0,6 0,8 1,0 1,2

C
2
hệ thống kết cấu dọc
Hệ thống
kết cấu
ngang
Khi đà ngang đặc được
đặt tại mỗi sườn

các trường hợp còn lại 0,02 0,019 0,017 0,015 0,013 0,012
3.1.5 Tôn đáy
SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2
Đáy đặc
Mạn
Boong
4
BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp
- Chiều dày tôn đáy dưới tối thiểu :
t
min
= 0,044.L + 5,6 = 12,68 mm
- Chiều dày tôn đáy trên:
=+= 5,2. hSCt
mm Chọn t = 12 mm
trong đó:
S _ khoảng cách giữa các dầm dọc đáy : S = 700 mm
h _ khoảng cách từ mặt tôn đáy trên đến boong thấp nhất : h = 10,4 mm
C = tính theo bảng 2A/4.4 dưới




<
≥
l
H
B
0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6
0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6

b0 4,4 3,9 3,3 2,2 1,6 - - -
b1 - - - 2,2 2,1 1,9 1,7 1,4
- Chiều dày tôn ( hệ thống dọc ):
t = 4,7S
92,95,2035,0 =++ Ld
mm : chọn t = 10 mm
- Dải tôn giữa đáy ( tôn sống nằm ) : giữ nguyên trên suốt chiều dài tàu với kích
thước :
Chiều rộng của tôn sống nằm phải có đủ chiều rộng và phủ sâu vào phần phía
trong tàu tính từ đường chân của mã hông.
b
sn
= 2L + 1000 = 1185,5 mm chọn b
sn
= 1200 mm
Chiều dày tôn sống nằm :
t
sn
= C
1
C
2
S
L035,0d +
+ 2,5 +2 = 11.84 mm : chọn t
sn
= 12 mm
3.2 Kết cấu mạn
3.2.1 Tôn mạn
1. Tôn bao mạn dưới boong tính toán.

Chiều dày tối thiểu của tôn mạn dưới boong tính toán không được nhỏ hơn giá trị
sau:
δ
tm
≥ 0,044L + 5,6 (mm)
Tính cho tàu thiết kế ta có: δ
tm
≥ 0,044x160,93+ 5,6 = 12,68 mm.
Chọn δ
tm
= 14 mm.
2. Tôn bao mạn đoạn giữa tàu (trừ dải tôn mép mạn).
Có chiều dày không được nhỏ hơn giá trị tính ở công thức sau:
SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2
4
BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp
5,204,0 1,4 ++≥ LdS
tmg
δ
(mm) (Điều 14.3.2)
⇔
5,293,16004,06,765,01,4 ++≥ xxx
tmg
δ
= 12,48 (mm).
Chọn δ
tmg
= 18 mm.
3. Dải tôn mép mạn.
- Chiều dày dải tôn mép mạn kề boong tính toán đoạn giữa tàu không nhỏ hơn

0,75 lần chiều dày mép boong tính toán và trong mọi trường hợp không nhỏ hơn chiều
dày tôn mạn kề nó.
Chọn với tàu thiết kế là 8 mm.
- Chiều rộng dải tôn mép mạn không được nhỏ hơn giá trị sau:
b
mm
≥ 0,004L + 0,39 (m)
Tính toán với tàu thiết kế ta được: b
mm
≥ 1,034 (m).
Chọn b
mm
= 1,950 (m).
3.2.2 Sườn thường
: sườn thường nằm trong vùng từ 0.15L =0.15*160.93=24.14 mm
Theo điều 5.3.3 giá trị moomen chống uốn của tiết diện sườn ngang khoang hàng
trong vùng 0.15L= 24.14 m đến vách đuôi không được nhỏ hơn giá trị tính theo công
thức
W = Co.C.S.h.l
2
Trong đó :
S : Khoảng cách sườn . S= 0.65 (m)
l : Khoảng cách thẳng đứng từ mặt tôn đáy trên đến mặt trên của xà ngang boong ở
đỉnh sườn . l=6.5 ( m)
h : Khoảng cách thẳng đứng từ mút dưới của l tại vị trí cần đo đến điểm ở d + 0,038L’
phía trên của tôn giữa đáy . h = 7.6 + 0,038.0,16093 = 7.6 (m)
L’: Chiều dài tàu . L= 160,93 (mm) =0,16093 m
C :Hệ số được lấy như sau :
C = 2,6 đối với sườn nằm trong phạm vi từ 0,15L kể từ mũi tàu đến vách đuôi .

SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2
l
h
Hình 2.13. Cách xác định l và h
4
BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp

Cο : hệ số tính theo công thức sau đây nhưng không được nhỏ hơn 0,85
Cο =
l
e
225,1 −

⇒ Môđun chống uốn của sườn thường trong phạm vi từ 0,15L kể từ mũi tàu đến vách
đuôi: W ≥ 2,6.0,65.7,6.6,5
2
= 542,659 cm
3
.
* Chọn quy cách sườn thường trong phạm vi từ 0,15L kể từ mũi tàu đến vách đuôi là L
300x90x11/16 . Lấy mép kèm δ = 16 mm => Chọn chiều rộng mép kèm b = min (0.5a)
hay l/6 . Do ở giữa tàu là hệ thống kết cấu dọc nên ta có a là khoảng cách 2 dầm dọc
(chọn a = 650 mm theo bài cho) và L là khoảng cách giữa 2 sườn khỏe. Vậy b= 0,5.650
= 325 mm
Mođun chống uốn của các sườn nằm trong phạm vi từ 0,15L kể từ mũi tàu đến
vách chống va.
W ≥ 3,4x0,65x7,6.6,5
2
= 709,631(cm

3
).
Chọn quy cách sườn thường trong phạm vi từ 0,15L kể từ mũi tàu đến vách đuôi
là: L 300x90x11/16 .
Mép kèm: b=min(a/2; l/6)
Với tàu đã cho thì ta chọn b = 325 (mm), δ = 16mm.
Và quy cách sườn thường trong phạm vi từ 0,15L kể từ mũi tàu đến vách chống va là L
300x90x11/16, mép kèm: b = 325 (mm), δ = 16mm

SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2
1
2
3
Z
i
: Trọng tâm hình i
4
BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp
Momen quán tính của mặt cắt ngang đà ngang được tính theo bảng sau:
(momen quán tính I
0
= b.h
3
/12)
STT Kích thước
Diện tích
A
Z
i
A.Z

i
Momen quán tính
(cm) (cm
2
) (cm) (cm
3
) A.Z
2
I
0
(cm)
Cộng
Σ=99,4 Σ=976.44 Σ* = 25102.36
Từ các số liệu trong bảng tính các số liệu :
Khoảng cách đến trục trung hòa
8,9
4,99
976.44
.
===
∑
∑
A
ZA
e
(cm)
Momen quán tính tại mặt cắt :
I = Σ
*
- e

2
.ΣA= 25102,36-9,8
2
. 99,4=15555,984(cm
3
)
Mođun chống uốn:
58,713
)8,96,31(
984,15555
Z
I
W
maxmax
=
−
=
−
==
eZ
I
i
(cm
3
)
Vậy kết cấu chọn đủ bền
3.2.3 sườn khỏe
Theo điều 5.4.2/1 mô đun chống uốn của tiết diện sườn khỏe phải không nhỏ hơn trị
số tính theo công thức sau đây:
W = C

1
.S.h.l
2
= 7945.6 (cm
3
)
Trong đó:
SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2
4
BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp
S - Khoảng cách sườn khỏe : S = 2.8 m
l - chiều cao tự do sườn khỏe : l = 6.5 m
h - tải trọng tác dụng lên sườn khỏe ở chiều chìm toàn tải d = 7.6 m
h = max ( d + 0,044.L – 0,54 ; 1,43.l) = 14.14 m
+ Chiều dày bản thành : t
1
=
5,2
1000
0
2
+
d
Shl
C
;
( )
5,2
5,2
6,8

3
1
2
0
2
+
−
=
k
t
t
d
+ Chiều cao tiết diện : 0,1.l hoăc 2,5 chiều cao lỗ khoét để dầm dọc xuyên qua,lấy giá
trị lớn hơn .
S : Khoảng cách giữa các sườn khỏe . S = 2.8 m
l : Chiều dài tự do của sườn khỏe . l =9,6 m
d
0
: Chiều cao tiết diện sườn khỏe nhưng nếu trên sườn khỏe có lỗ khoét để xà dọc
mạn xuyên qua thì phải trừ chiều cao lỗ khoét khỏi chiều cao tiết diện bản thành . =>
d
0
=1.6 m
C
1
và C
2
là hệ số có giá trị
Tính theo công thức cho bảng dưới

Sườn khỏe phía sau của 0,15L tính từ
mũi tàu
Sườn khỏe từ vách chống va đến 0,15L tính từ
mũi tàu
C
1

3,0
3,8
C
2

23
28
h : Khoảng cách từ mút dưới của l đến điểm ở d + 0,038L’ cao hơn mặt tôn giữa đáy.
Tuy nhiên nếu khoảng cách đó nhỏ hơn 1,43l thì h được lấy băng 1,43l .=> h=13,718 m,
K=11,5 ,C
1
=3, C
2
=23 (Bảng 2A/6.1)
k : hệ số cho ở bảng dưới:
d
S
0
1

≤
0,3 0,4
0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,5

0,2≥

k 60 40
28,6 20 16,4 14,4 13 12,3 11,1 10,2
Từ đây ta có : t
1
= 7,8 mm t
2
= 11,69 mm
3.2.4 ; Xà dọc mạn
Kích thước của xà dọc mạn phải không nhỏ hơn các trị số tính theo các công thức sau:
Chiều cao tiết diện: 0,125 l(m) cộng ¼ chiều cao của lỗ khoét để sườn thường chui qua.
Mô đun chống uốn của tiết diện : W= C
1
.S.h.l
2

SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2
4
BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp
Chiều dày bản thành : t
1
=
5,2
1000
0
2
+
d
Shl

C

( )
5,2
5,2
6,8
3
1
2
0
2
+
−
=
k
t
t
d
(mm)
Với các thông số như ở trên .3.2.3
Nhưng hệ số C thay đổi

Sườn khỏe phía sau của 0,15L tính từ
mũi tàu
Sườn khỏe từ vách chống va đến 0,15L tính từ
mũi tàu
C
1

5,1

6,4
C
2

42
52
Từ đó ta có giá trị t
1
= 12,18 mm t
2
= 13,74 (mm)
3.3 Kết cấu boong
3.3.1.Chiều dày tôn boong :
-Theo điều 15.3.1 :Chiều dày tôn boong phải lớn hơn trị số tính theo công thức:
a; phía ngoài vùng đường miệng khoét ở đoạn giữa tàu có xà dọc boong.
t = 1,47.C.S.√h +2.5 (mm)
Trong đó:
C : là hệ số C = 0.905 + L
’
/2430 L = 160.93 < 230 nên chọn L
’
= 230
Do đó C = 1
S : là khoảng cách giữa các xà dọc boong S = 2L + 550 (mm)
L = 160.93 nên S = 871.86(m)
s : khoảng cách giữa các sườn s = 2L +450 = 771.86 mm .
Do kết cấu của boong là kết cấu dọc nên chọn s =650mm , S = 600 (mm)
h : được tính toán như trên .
Khoảng từ mũi tới 0.15L : h = 52,68 mm , S =0,6 (m),nên t = 8,9 mm.
Chọn t=12 mm

b; Phía ngoài vùng đường miệng khoét ở đoạn giữa tàu có xà ngang boong :
t = 1,63.C.S.√h +2.5 =9,6 mm
Chọn t=12mm
3.3.2. Xà dọc boong :
-Thép dẹt dùng để làm xà dọc boong phải có tỷ số d
o
/t (chiều cao tiết diện trên
chiều dày) phải không lớn hơn 15 .Nếu chọn chiều dày bản mép là 9 thì chiều cao
tiết diện phải thoả mãn d
o
< 15.t ,nên d
o
< 15.9 =135 mm,chọn d
o
= 140mm.
-Theo điều 8.3.3.1:Với giá trị tải trọng trên boong lớn nhất
h = C.
50
,
+
l
= 29,773 KN/m
2
thì môđun chống uốn của xà dọc boong phải bảo
đảm : W ≥ 1.14 S.h.l
2
(cm
3
) .
Trong đó:

SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2
4
BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp
S : Là khoảng cách giữa các xà dọc boong ,S = 0.6(m)
h: Là tải trọng lớn nhất trên boong
l : Là khoảng cách nằm ngang giữa các sống ngang boong hoặc từ sống
ngang boong đến vách ngang .l = 2,8 (m)
Như vậy W ≥ 1.14 S.h.l
2
= 159,66 (cm
3
)
-Với mô đun này ta có thể chọn thép dùng làm xà dọc boong là HP140×9
Kiểm tra độ bền ta thấy chọn thép như trên là hợp lý .
3. Xà ngang boong
- Tàu tính toán là tàu hàng do đó boong là boong tính toán hay boong thời
tiết,nên theo quy phạm phần 8.4.2 tỷ số chiều dài trên chiều cao tiết diện của xà
ngang boong phải ≤ 30.
+ Với chiều dài của xà ngang boong là 18(m) nên chiều cao của nó
h≥ 18÷30 = 600 (mm),chọn d
o
= 700 (mm) .
- Theo điều 8.4.3 :Mô đun chống uốn của tiết diện xà ngang boong không nhỏ
hơn trị số tính theo công thức sau dây: W ≥ 0.43 S.h.l
2
(cm
3
) .
S:Là khoảng cách giữa các xà ngang boong, S = 0.7(m)
h = 86.2 mm .

l : Khoảng cách giữa các sống dọc boong, l = 9.2(m) .
W ≥ 219, 609 (cm
3
) .
Ta chọn thép để làm xà ngang boong là dạng tấm
3.3.4. Sóng dọc boong :
- Theo quy phạm điều10.1.3 :kết cấu của sống dọc boong phải đảm bảo:
+ Chiều rộng bản mép phải không nhỏ hơn 85.4√d
o
.l
Trong đó : d
o
:là chiều cao thiết diện bản thành,chọn d
0
= 700(mm).
l :là chiều dài nhịp sống ,l = 2.1(m) .
Do đó : b ≥ 103.05 ,chọn b = 160(mm) .
- Theo điều 10.2.1.1 :Mô đun chống uốn của tiết diện sống dọc boong
W ≥ 1.29.l(l.b.h + k.w).
l: Là khoảng cách giữa các đường tâm cột đến vách,l = 2.1(m) .
b: Là khoảng cách giữa các trung điểm của 2 nhip kề nhau của xà được đỡ
bởi sống hoặc sườn,b = 2.1(m) , h = 86.2 mm ,k = 0
w:là tải trọng được đỡ bởi cột nội boong .
Như vậy W ≥ 1029.81 (cm
3
)
Chọn thép T450x12/150x14 là thoả mãn điều kiện
3.4 Kết cấu vách tàu
3.4.1 Chiều dày tôn vách
Chiều dày tôn vách phải không nhỏ hơn trị số theo công thức sau và ở dải tôn vách

dưới cùng phải tăng ít nhất 1mm so với chiều dày tính toán.
5,2 2,3
+
hS
(mm) (Điều 11.2.1 phần 2A/6259-2003). (2 - 24)
Trong đó S: Khoảng cách giữa các nẹp (m). S= 0.65 m
SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2
4
BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp
h: Khoảng cách thẳng đứng từ cạnh dưới của tấm tôn vách đến
boong vách đo ở đường tâm tàu nhưng trong mọi trường hợp phải không nhỏ hơn
3,4 m.
Với tàu thiết kế tính được:
δ ≥
3,2. . 2,5S h
+
(mm)
(S = 650mm = 0,65 m , h = 7.1(m) )
Bảng tính chiều dày tôn vách
Vùng tôn Điều
Chiều dày tối thiểu t (mm)
Công thức tính theo
quy phạm
Giá trị Chọn
Chiều dày tôn
trên
11.2.1

8.06 10
Chiều dày tôn

cuối
11.2.2

9.06 10
3.4.2. Nẹp vách.
Theo điều 11.2.3 của Quy phạm, giá trị mô đun chống uốn của tiết diện nẹp
vách không được nhỏ hơn giá trị tính theo công thức dưới đây:
W
≥
2,8.C.S.h.l
2
(cm
3
) (Điều 11.2.3 phần 2A/6259-2003).
Trong đó:
l: Chiều dài nhịp nẹp đo giữa các đế lân cận của nẹp kể cả chiều dài của liên
kết.
S: khoảng cách giữa các nẹp (m).
h: khoảng cách thẳng đứng từ trung điểm của l nếu là nẹp đứng và từ trung
điểm của khoảng cách hai nẹp lân cận ở hai bên của nẹp đang xét, nếu là nẹp nằm
đến đỉnh của boong vách đo ở đường tâm tàu (m). Nếu khoảng cách thẳng đứng
này nhỏ hơn 6m thì h được lấy h’ = 1,2 + 0,8h = 4 m (với h = 3.5 m) của khoảng
cách thẳng đứng.
C: hệ số cho ở bảng sau.
Bảng Giá trị hê số C
Nẹp đứng
SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2
5.22.3 +hS
15.22.3
++

hS
4
BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp
Mút trên
Liên kết hàn tựa

hoặc đỡ bởi sống
Liên kết Mút nẹp

không liên
Kiểu A
Kiểu
B
Liên kết hàn tựa hoặc đỡ
bởi sống nằm
1,00 1,00 1,35 1,35
Liên kết bằng mã 0,8 0,8 0,9 1,0
Chỉ có bản thành của nẹp
được liên kết ở mút
1,15 1,15 1,35 1,60
Mút nẹp không liên kết 1,35 1,35 1,60 2,00
Nẹp nằm
Một mút
Mút kia
Liên kết hàn tựa, liên kết bằng
mã hoặc đỡ bởi sống đứng
Mút nẹp không lên kết
Liên kết hàn tựa, liên kết bằng
mã hoặc đỡ bởi sống đứng
1,00 1,35

Mút nẹp không liên kết 1,35 2,00
Với tàu thiết kế ta có:
Nẹp đứng: S =0.7 (m); l = 3.5 (m); h =4 (m); C = 1,35 (chỉ có bản thành của
mút nẹp được liên kết ở mút).
W ≥ 2,8.C.S.h.l
2
= 2,8.1,35.4.0,7.3,5
2
=129,654 (cm
3
).
Chọn kết cấu nẹp là: L 200x90x9/14.
Kiểm tra độ bền:
Chọn mép kèm có chiều dày là S = 16 mm.  Chọn chiều rộng mép kèm b =
min (0.5a) hay l/6 . Do ở giữa tàu là hệ thống kết cấu dọc nên ta có a là khoảng
cách 2 dầm dọc (chọn a = 650 mm theo bài cho) và L là khoảng cách giữa 2 sườn
khỏe. Vậy b= 0,5.650 = 325 mm.
Momen quán tính của mặt cắt ngang vách được tính theo bảng sau:
SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2
1
2
3
Z
i
: Trọng tâm hình i
4
BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp
(momen quán tính I
0
= b.h

3
/12)
Bảng tính momen quán tính của mặt cắt ngang vách
TT Kích thước
Diện
tích A
Z A.Z Momen quán tính
(cm) (cm
2
) (cm) (cm
3
) A.Z
2
I
0
Cộng
Σ=82,6

Σ=462.24 Σ* = 8443.183

Khoảng cách đến trục trung hòa
6,5
6,82
462,24
.
===
∑
∑
A
ZA

e
(cm)
Momen quán tính tại mặt cắt :
I = Σ
*
- e
2
.ΣA= 8443,183-5,6
2
.82,6=5852,2847(cm
3
)
Mođun chống uốn:
43,370
)6,54,21(
183,5852
Z
I
W
maxmax
=
−
=
−
==
eZ
I
i
(cm
3

)
Vậy kết cấu chọn đủ bền
Vậy cơ cấu đã chọn thỏa mãn Quy phạm.
Nẹp đứng được bố trí xen kẻ cứ 2 nẹp thường L 150x100x12
Nẹp gia cường vách ngang của vách đặt cách nhau 2800mm, có kết cấu:
14x150 FB
Các vách chống va ở mũi và đuôi cũng có kết cấu như trên
3.4.3 Vách sóng
- Theo điều 11.2.4.1 Chiều dày tôn vách không nhỏ hơn giá trị tính theo
công thức sau :
SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2
4
BTL kết cấu thân tàu GVHD: GV Bùi Văn Nghiệp
t = 3.4 CS
1
h + 2.5 = 3.4*0.5*1*3.09 = 5.25 mm
h : khoảng cách thẳng đứng đo từ cạnh dưới tấm tôn vách đến boong vách đường
tâm tàu
C : hệ số
S
1 :
Chiều rộng a của tấm mặt hoặc chiều rộng b của tấm nghiêng
Ta chọn chiều dày tôn vách t = 14 mm
- Mô đun chống uốn của tiết diện nửa bước sóng của vách sống không được
nhỏ hơn giá trị cho ở điều 11.2.4.2
Z = 3.6CShl
2
= 3,6.0,9.0,73.5,55= 13.12 (cm
3
)

S : Chiều dài nửa bước sóng
C : Hệ số cho ở bảng 2A/11.3
l : chiều dài giữa các gối tựa

SVTH : Đặng Ngọc Thiết Lớp 50DT2