HỆ THỐNG TÀU THỦY ( Thạc sĩ. Nguyễn Văn Võ ) - CHƯƠNG 7 pdf

67

Chương 7

CÁC HỆ THỐNG SƯỞI

7.1. CHỨC NĂNG VÀ YÊU CẦU CƠ BẢN ĐỐI VỚI CÁC HỆ THỐNG SƯỞI

Các hệ thống sưởi phục vụ cho việc làm ấm các phòng ở, phòng phục vụ và các
phòng làm việc của các tàu trong mùa lạnh. Sưởi có các loại sưởi bằng nước, hơi
nước, không khí và điện.
Đối với các hệ thống sưởi, có các yêu cầu cơ bản sau:
Ở hệ thống sưởi tập trung, cần phải xét đến khả năng điều chỉnh nhiệt độ ở trong
từng phòng riêng biệt.
Thiết bị sưởi phải có cấu tạo như thế nào đó để có thể làm nó sạch khỏi bụi và các
thứ bẩn khác.
Các thiết bị sưởi cần phải được đặt theo nguyên tắc, ở mạn hoặc là thành ngoài
của các kiến trúc thượng tầng. Không cho phép đặt trực tiếp ở đầu giường, trên và
dưới các giường và trên các đi-văng.

7.2. TÍNH TOÁN TỔN THẤT NHIỆT CỦA CÁC PHÒNG ĐƯỢC SƯỞI

Khi tính toán hệ thống sưởi bất kỳ, phải xác định tổn thất nhiệt qua các vách ngăn
của phòng được sưởi, mà vì mục đích giảm tổn thất nhiệt, chúng được người ta bọc
cách nhiệt. Lượng nhiệt tổn thất qua các vách phẳng được tính theo công thức sau:
)tt.(F.kQ
HBCT
 , kcal/g. (7.1)
ở đây: k - hệ số truyền nhiệt qua vách, kcal/m
2

.giờ.
0
C.
F - diện tích bề mặt vách, m
2
.
t
B
- nhiệt độ không khí trong buồng,
0
C.
t
H
- nhiệt độ môi trường (không khí và nước) ở bên ngoài phòng,
0
C.

6
8

Hệ số truyền nhiệt cho vách phẳng đồng nhất được biểu diễn qua quan hệ:
HB
11
1
k







 (7.2)
ở đây: 
B
- hệ số tỏa nhiệt từ không khí buồng tới bề mặt trong của vách,
kcal/m
2
.giờ.
0
C.

H
- hệ số tỏa nhiệt từ bề mặt ngoài vách tới môi trường xung quanh,
kcal/m
2
.giờ.
0
C.
 - chiều dày vách, m.
 - hệ số dẫn nhiệt của vật liệu vách, kcal/m.giờ.
0
C.
Nếu vách phẳng có n lớp chiều dày khác nhau 
1
, 
2
, ,
n
từ các vật liệu khác
nhau có hệ số dẫn nhiệt tương ứng 

1
, 
2
, , 
n
, thì hệ số truyền nhiệt qua vách này sẽ
bằng:








n
1
Hi
i
B
11
1
k … (7.3)
Khi ở trong vách phẳng có lớp đệm khí thì công thức (7.3) nhận được dạng:









n
1
H
T
i
i
B
1
R
1
1
k (7.4)
ở đây: R
T
- nhiệt trở của lớp đệm không khí, m
2
.giờ.
0
C/ kcal.
Giá trị hệ số tỏa nhiệt 
B
và 
H
phụ thuộc chủ yếu vào tốc độ chuyển động tương
đối so với vách.
Đối với bề mặt, bao bọc bởi không khí, hệ số tỏa nhiệt có thể được tính theo công
thức gần đúng sau:
v.102 

, kcal/m
2
.giờ.
0
C. (7.5)
với: v- tốc độ chuyển động của không khí ở vách, m/s, được lấy ở trong phòng là 0,5
m/s còn bên ngoài là 8  12 m/s.
Hệ số tỏa nhiệt của bề mặt bị choán bởi nước được xác định theo biểu thức:
v.1800300 
, kcal/ m
2
.giờ.
0
C. (7.6)

69

với: v- tốc độ chuyển động của nước đối với vách, m/s.
Từ phía bề mặt, bị choán bởi nước ngoài mạn, nhiệt trở của sự toả nhiệt 1/
H
có
giá trị rất nhỏ, được bỏ qua.
Khi biết các trị số để tính toán 
B
, 
H
và  có thể theo công thức (7.3) xác định
được hệ số truyền nhiệt qua vách phẳng nhiều lớp (không có khung xương). Khi có
trong nó lớp đệm không khí, cần phải sử dụng công thức (7.4), còn độ lớn R
T

lấy theo
Qui phạm.
Để tính đến ảnh hưởng của các chi tiết ghép chặt (vít gỗ, đinh vít, tấm thép và
v.v.) xuyên qua lớp cách nhiệt, keo dán, tính không chính xác khi lắp ráp, ẩm cách
nhiệt và v.v. giá trị tính toán của hệ số truyền nhiệt k tăng lên 15 - 20%. Như vậy hệ
số truyền nhiệt toàn bộ qua vách sẽ bằng
k
P
= ( 1,15  1,20 ). k (7.7)





Hình 7.1. Cách nhiệt treo trên khung xương

1 - vách thép; 2 - đệm không khí; 3 - gỗ; 4 - lớp cách nhiệt

Trần cách nhiệt, cũng như các vách, ở đó các khung xương nằm cách xa nhau nên
thường được làm theo sơ đồ hình 7.2.
Ở sơ đồ hình 7.2, vật liệu cách nhiệt phủ đều cả các tôn vỏ cũng như xương của
nó. Như thấy ở trên hình, vì có mặtcủa khung xương lồi ra khỏi cách nhiệt, mặt trong
của nó bị lồi ra, nên nó lớn hơn mặt ngoài nhẵn. Hệ số truyền nhiệt của cách nhiệt
trong trường hợp này được xác định theo biểu thức:



Vách thép Lớp đệm không khí
Lớp cách nhiệt Gỗ

70

S
S
.
11
1
k
BH
HB






 kcal/ m
2
.giờ.
0
C. (7.8)
ở đây: S
BH
- chiều rộng của bề mặt bên trong trải ra của cách nhiệt.
S - khoảng cách giữa các xà ngang.

Hình 7.2. Cách nhiệt vòng (trần)
a - thép chữ T; b - thép mỏ

Ở sơ đồ hình 7.2, vật liệu cách nhiệt phủ đều cả các tôn vỏ cũng như xương của

nó. Như thấy ở trên hình, vì có mặtcủa khung xương lồi ra khỏi cách nhiệt, mặt trong
của nó bị lồi ra, nên nó lớn hơn mặt ngoài nhẵn. Hệ số truyền nhiệt của cách nhiệt
trong trường hợp này được xác định theo biểu thức:
S
S
.
11
1
k
BH
HB






 kcal/ m
2
.giờ.
0
C. (7.8)
ở đây: S
BH
- chiều rộng của bề mặt bên trong trải ra của cách nhiệt.
S - khoảng cách giữa các xà ngang.
Hệ số truyền nhiệt toàn bộ được xác định theo công thức (7.7).

Vách thép

71

Hình 7.3. Cách nhiệt với lưới gỗ bảo hiểm

1 - matit trát bề mặt và chỗ nối; 2 - vít cấy; 3 - các dầm gỗ của lưới bảo vệ; 4 - keo để
gắn;
5 - các tấm nhựa xốp; 6 - keo để gắn các tấm vải dầu; 7 - vít gỗ; 8 - matit để làm bằng
bề mặt và trát kín chỗ nối; 9 - tấm vải dầu; 10 - tấm gỗ; 11 - sơn (minium: Pb
3
O
4
).

Cách nhiệt thường được thực hiện theo sơ đồ hình 7.3. Trên hình vẽ biểu hiện tất
cả các chi tiết cơ bản trong kết cấu cách nhiệt.
Ngoài các sơ đồ kết cấu đã đưa ra của cách nhiệt các phòng được sưởi dưới tàu,
người ta còn sử dụng các sơ đồ khác.
Để loại bỏ khả năng nước đọng thành giọt ở các vách bao quanh, nhiệt độ bề mặt
bên trong bề mặt cách nhiệt bên trong buồng phải lớn hơn nhiệt độ điểm sương ở
điều kiện đã cho, tức là: t
I
> t
P
.
ở đây: t

I
- nhiệt độ bề mặt cách nhiệt,
0
C.
t
P
- nhiệt độ điểm sương ở điều kiện đã cho,
0
C.
Chiều dày tối thiểu cần thiết của cách nhiệt, loại bỏ khả năng nước đọng thành
giọt của bề mặt trong của thành vách, được xác định theo công thức:
HPB
HP
Bi
i
1
tt
tt
.
1









(7.9)

ở đây:



i
i
- tổng các giá trị tối thiểu nhiệt trở các lớp của kết cấu cách nhiệt.
Nếu kết cấu cách nhiệt đã cho thì tính kiểm tra nó về đọng nước được tiến hành
bằng việc xác định nhiệt độ bề mặt cách nhiệt bên trong khoang theo công thức:
Hi
i
B
i
i
H
BH
B
I
11
1
tt.
1
t





















 . (7.10)
Khi tính tổn thất nhiệt cho phòng được sưởi, người ta cũng tính cả nhiệt mất để
làm nóng không khí được thông gió đi vào buồng để thông gió nó.

72



HBPB
tt.c n.VQ  , kcal/giờ
.
(7.11)
trong đó: V
P
- thể tích phòng, m
3
.

n - số lần trao đổi không khí trong một giờ (thay đổi không khí gián đoạn).
 - khối lượng riêng của không khí ở nhiệt độ đã cho ở trong phòng, lấy
bằng 1,2 kg/ m
3
.
c - nhiệt dung riêng của không khí, lấy bằng 0,24 kcal/kg.
0
C.
Lượng nhiệt cần để giữ nhiệt độ yêu cầu trong buồng:
Q = Q
P
+ Q
B
, kcal/giờ
.
(7.12)
trong đó:Q
P
- tổn thất chung của nhiệt qua các vách của buồng, được xác định như
tổng tổn thất nhiệt qua mỗi vách, tức là Q
P
= Q
CT
.
Từ lượng nhiệt Q, ta tính toán bề mặt các thiết bị sưởi (bộ gia nhiệt).

7.3. HỆ THỐNG SƯỞI BẰNG NƯỚC

7.3.1. Khái niệm chung
Hệ thống sưởi bằng nước - phương tiện cơ bản để sưởi ấm các buồng trên các tàu

hiện đại chạy nội địa. Chất tải nhiệt của hệ thống là nước với nhiệt độ vào khoảng 70
 95
0
C. Chỉ trong các hệ thống kín, nhiệt độ của nó mới có thể đạt 115120
0
C.
Nước được đun nóng trong các nồi hơi khí thải hoặc nồi hơi phụ. Đôi khi để đun
nóng nó, người ta sử dụng các thiết bị đun nước bằng điện và các nồi hơi - bếp điện
nhà bếp.
Nước đã đun nóng được bơm chuyển qua hệ thống nhờ bơm tuần hoàn hoặc tuần
hoàn nhờ sự chênh lệch của khối lượng riêng nước nóng và lạnh của nước trong thiết
bị tăng nhiệt (tuần hoàn tự nhiên). Hệ thống tuần hoàn tự nhiên được gọi là hệ thống
trọng lượng (hấp dẫn).
Hệ thống sưởi bằng nước được trang bị một bình (két) giãn nở phản ứng với sự
thay đổi thể tích nước do phụ thuộc vào nhiệt độ. Nếu bình giãn nở mà thông với khí
quyển, hệ thống được gọi là hệ thống hở, còn nếu không - hệ thống kín. Ở trường hợp
hệ thống kín, sự thay đổi thể tích của nước trong hệ thống được tiếp thụ nhờ “đệm
không khí” ở trong két giãn nở.

73

Các ưu điểm cơ bản của hệ thống, làm cho nó được sử dụng rộng rãi trên tàu, gồm
có:
Tính vệ sinh.
Nhiệt độ vừa phải của chất tải nhiệt (nước, t = 70  90
0
C) nhưng vẫn tích luỹ
được lượng nhiệt lớn, đảm bảo chế độ nhiệt bền vững ở các buồng được sưởi.
Cấu tạo đơn giản, chế tạo và sửa chữa đơn giản.
Làm việc không ồn.

An toàn về phương diện phòng hỏa.
Nhược điểm cơ bản của hệ thống là nó tương đối nặng (khối lượng lớn).
Hệ thống sưởi bằng nước có thể là một hoặc hai ống. Trong hệ thống một ống,
việc cấp nước đến thiết bị sưởi (bộ gia nhiệt) và dẫn nó đi được thực hiện theo một
đường ống. Chuyển động của nước nóng và nước đã làm việc có thể là một chiều và
khác chiều, hơn nữa nước vào bộ tăng nhiệt từ bên trên hoặc bên dưới.
Nước nóng được dẫn đến bộ tăng nhiệt theo các đường ống thẳng đứng và nằm
ngang. Các đường ống chính thẳng đứng được gọi là cột.

7.3.2. Sơ đồ nguyên lý của hệ thống.




74

Hình 7.4. Sơ đồ nguyên lý của thiết bị sưởi một và hai đường ống

a - loại hai đường ống cùng chiều tuần hoàn, nước nóng đi từ trên xuống;
b, c - loại một đường ống
1 - khoá vòi điều chỉnh; 2 - nút xả không khí ra từ bộ sưởi

Các sơ đồ khác nhau mắc vào bộ tăng nhiệt trong hệ thống sưởi bằng nước ở tư
thế ngang của các đường ống chính gồm hai loại, loại một đường ống và loại hai
đường ống.
Mặt khác đường nước làm việc vào bộ gia nhiệt có thể từ phía trên hoặc từ phía
dưới, chuyển động của nước nóng và nước đã làm việc có thể là cùng chiều hoặc
ngược chiều. Sơ đồ nguyên lý thể hiện ở hình 7.4.
Loại một đường ống là nước sưởi và nước đã làm việc cùng chung một đường
ống, còn loại hai đường ống là nước sưởi và nước đã làm việc đặt riêng.

Người ta dùng các thiết bị đun nóng bằng thép rèn để làm thiết bị sưởi của hệ
thống sưởi bằng nước ở các hệ thống đơn cũng như kép.
Bố trí chung của hệ thống một ống sưởi bằng nước với tuần hoàn cưỡng bức đưa
ra trên hình 7.5. Như thấy trên hình vẽ, nước trong hệ thống chuyển động theo vòng
kín. Hướng chuyển động của nó được chỉ bằng các mũi tên. Ống thẳng đứng đi từ két
giãn nở có ống tới thiết bị hâm nước. Nước nóng từ đây đến nơi sử dụng theo đường
ống độc lập (không biểu diễn trên hình). Để thực hiện tuần hoàn tự nhiên trong hệ
thống khi bơm dừng, người ta đã thiết kế ống nhánh. Theo nó, nước đã làm việc từ bộ
sưởi có thể đi về nồi hơi vòng qua bơm. Hệ thống được trang bị các thiết bị và dụng
cụ cần thiết.
Các ống của hệ thống sưởi bằng nước cần phải đặt với độ dốc ít nhất từ 5  10
mm trên 1 m chiều dài từ vị trí rẽ nhánh (từ ống thẳng đứng đến nồi hơi đun nước).
Không tuân theo yêu cầu này dẫn đến ứ đọng nước và sự đông kết của các ống, điều
đó có thể là nguyên nhân các tai nạn của hệ thống.


75



Hình 7.5. Bố trí chung của hệ thống sưởi bằng nước trên tàu.

1 - nồi hơi đun nước; 2 - bơm tuần hoàn; 3 - bộ gia nhiệt; 4 - ống nhánh;
5 - ống nước tràn; 6 - bộ hâm nước; 7 - ống không khí; 8 - két giãn nở;
9 - đi về hầm tàu; 10 - nước bổ sung.



Nước bổ sung

V
ề hầm

76



Hình 7.6. Sơ đồ nguyên lý của hệ thống sưởi bằng nước
a - kiểu một đường ống; 2 - kiểu hai đường ống

1 - nồi hơi sưởi; 2 - van giảm áp; 3 - áp kế; 4 - van an toàn; 5 - van hơi; 6 - hộp phân
phối với van chặn; 7 - ống hơi sạch (tươi); 8 - bộ gia nhiệt; 9 - bình ngưng; 10 - van
chặn phục hồi; 11 - hộp phân phối; 12 - ống nước ngưng tụ (đã làm việc); 13 - thùng
nóng; 14 - bơm của thiết bị ngưng.

7.3.3. Tính toán hệ thống sưởi bằng nước
Tính toán bắt đầu từ việc xác định tổn thất nhiệt qua từng ngăn (vách ngang, sàn,
trần) của các phòng được sưởi.
Lượng nhiệt qua các vách phẳng được tính theo công thức (7.1):
Q
CT
= k.F.( t
B
- t
H
). (7.13)
Nhiệt độ tính toán của không khí t
B
ở trong phòng được sưởi và nhiệt độ t
H

của
môi trường bên ngoài được lấy ứng với các nhiệt độ đã cho. Hệ số truyền nhiệt tới
các vách ngăn tìm được nhờ tính toán.
Lượng nhiệt tổn thất qua tất cả các vách ngăn của buồng là:
Q
P
= Q
CT
, kcal/giờ. (7.14)

77

Tổn thất nhiệt Q
B
khi thông gió buồng bằng không khí bên ngoài được xác định
theo công thức (7.11).
Lượng nhiệt cần thiết để duy trì nhiệt độ yêu cầu trong phòng được sưởi là:
Q = Q
P
+ Q
B
, kcal/giờ. (7.15)
Bề mặt đốt nóng của bộ sưởi được tính theo công thức:
 
BCPGP
GP
tt.k
Q
F


 , m
2
. (7.16)
ở đây: k
GP
- hệ số truyền nhiệt của bộ sưởi, kcal/m
2
.giờ.
0
C.
t
CP
- nhiệt độ trung bình của nước nóng trong bộ sưởi,
0
C.
t
B
- nhiệt độ tính toán của không khí trong phòng,
0
C.
Hệ số truyền nhiệt của bộ sưởi bằng thép rèn nằm trong khoảng 7,49,5
kcal/m
2
.giờ.
0
C.
Nhiệt lượng trung bình của nước nóng trong các bộ sưởi của các hệ thống hai
đường ống được lấy bằng:
2
tt

t
0G
CP

 ,
0
C. (7.17)
trong đó: t
G
- nhiệt độ nước nóng,
0
C.
t
0
- nhiệt độ nước đã làm việc,
0
C.
Khi biết bề mặt trao đổi nhiệt của một bộ sưởi f
GP
, ta tìm số lượng bộ sưởi cần
thiết:
.
f
F
n
GP
GP
GP
 (7.18)
Tổn thất nhiệt chung của tất cả các buồng được trang bị sưởi

Q
OB
= Q , kcal/giờ. (7.19)
Sản lượng nhiệt yêu cầu của nồi hơi của hệ thống sưởi bằng nước có thể xác định
theo công thức gần đúng sau:
Q
BK
= 1,2. Q
OB
. (7.20)
Thể tích của két giãn nở đối với hệ thống hở, được xác định theo công thức:

78

V
PB
= ( 0,03  0,045 ).V
C
, lít. (7.21)
ở đây: V
C
- thể tích nước trong hệ thống sưởi, lít.
Để xác định thể tích két giãn nở các hệ thống kín, sử dung công thức:


12
2C
PB
pp
p.V.045,003,0

V


 , lít. (7.22)
ở đây: p
1
- giới hạn cho phép dưới của áp suất trong hệ thống, khi đó nước trong két
phải ở vạch dưới, kg/cm
2
.
p
2
- giới hạn trên cho phép của áp suất trong hệ thống, kg/cm
2
.
Sản lượng yêu cầu của bơm tuần hoàn:
.
tt
Q
Q
0G
OB
SH

 kg/giờ. (7.23)
Cột áp của bơm tuần hoàn được lấy không lớn (đến 10  15 m.c.n.) và được tính
lại chính xác khi tính tổn thất thủy lực của hệ thống.
Khi biết sản lượng xà cột áp của bơm, người ta lựa chọn bơm theo các catalogue.
Thường bơm tuần hoàn được đặt cùng với nồi hơi đun nước.
Độ lớn của áp suất được dùng trong các hệ thống tuần hoàn tự nhiên có thể xác

định theo công thức gần đúng:
P
E
= h.(
0
- 
R
), kg/m
2
. (7.24)
ở đây: h - khoảng cách theo phương thẳng đứng từ tâm của nồi hơi đến phần giữa của
thiết bị sưởi, m.

0
- khối lượng riêng của nước đã làm việc, kg/m
3
.

R
- khối lượng riêng của nước nóng, kg/m
3
.
Trong các hệ thống tuần hoàn cưỡng bức, độ lớn của áp suất được dùng là:
p
PR
= p
SH
+ 0,5.p
E
. (7.25)

ở đây: p
SH
- áp suất được tạo ra do bơm tuần hoàn.
Ở điểm bất kỳ của hệ thống, cột áp tác dụng không được vượt quá áp suất mà đã
dự tính cho các thiết bị đun nước, nồi hơi đun nước và thiết bị. Điều này buộc phải
tính đến khi chọn cột áp bơm tuần hoàn.
Đường kính các đường ống của hệ thống được xác định theo công thức:

79

 
0G
YT
tt.v 2826
Q
d


, m. (7.26)
ở đây: Q
YT
- lượng nhiệt được mang qua đoạn ống, kcal/giờ.
 - khối lượng riêng của nước, kg/m
3
.
v - vận tốc tính toán của nước trong ống, m/s.
Đối với hệ thống tuần hoàn tự nhiên, tốc độ nước phải không lớn hơn 0,2 m/s.
Trong các hệ thống tuần hoàn cưỡng bức, tốc độ nước được lấy bằng 0,3  1,2 m/s.
Sau khi tính toán đường kính các đường ống, phải kiểm tra độ chính xác của độ
lớn của áp suất được dùng cho vòng dài nhất của hệ thống.

7.4. HỆ THỐNG SƯỞI BẰNG KHÔNG KHÍ

7.4.1. Khái niệm chung
Hệ thống đang xét được dùng để cấp cho phòng được sưởi không khí đã được sấy
nóng trước, nó đồng thời được dùng cả để thông gió các phòng. Không khí được sấy
nóng trong các thiết bị trao đổi nhiệt đặc biệt được gọi là thiết bị sấy không khí.
Sưởi bằng không khí được thực hiện không có tuần hoàn kín và có tuần hoàn kín
của không khí. Ở trường hợp đầu, người ta chỉ sấy không khí tươi và nhờ nó người ta
thông gió buồng. Ở trường hợp thứ hai, người ta thực hiện vòng tuần hoàn bên trong
bổ sung của không khí các buồng qua thiết bị sấy không khí.
Khi dùng tuần hoàn kín thì đạt được việc tiết kiệm nhiệt vì nó không chi phí để
làm nóng không khí bên ngoài tới nhiệt độ không khí của buồng.
Hệ thống sưởi không khí được trang bị cho các buồng ở, buồng phục vụ và các
buồng công cộng.

7.4.2. Sơ đồ nguyên lý hoạt động của hệ thống


80


Hình 7.5. Hệ thống sưởi bằng không khí
a - sơ đồ nguyên lý; b - sơ đồ thiết bị sưởi không khí tại chỗ

1 - đầu thông gió; 2 - van chặn; 3 - quạt điện; 4 - thiết bị sấy không khí; 5 - đường
ống nước nóng tới; 6 - đường dẫn nước làm việc ra; 7 - thiết bị phân phối khí ở
buồng; 8 - đường ống không khí tuần hoàn; 9 - bộ đốt nóng không khí; 10 - hộp phân
phối không khí; 11 - van điều chỉnh; 12 - đầu phun; 13 - ống dẫn không khí tới từ
quạt điện.

Một trong những sơ đồ nguyên lý của hệ thống sưởi bằng không khí được mô tả
trên hình 75, a. Ở sơ đồ như thế này có thể dùng để sưởi không khí bên ngoài và cả
không khí tuần hoàn hay hỗn hợp của chúng.
Khi hệ thống làm việc, không khí tươi qua đầu thông gió hình nấm 1 hướng theo
ống vào quạt điện và bị đẩy vào thiết bị sấy khí 4 mà trong các ống của nó có nước
nóng tuần hoàn, không khí đã được sấy nóng ở trong thiết bị sấy được dẫn theo các
ống đến các khoang và được cấp vào các thiết bị phân phối khí trong các khoang đó.
Khi hệ thống làm việc có tuần hoàn kín của không khí, một lượng khí nào đó đi vào
quạt điện trực tiếp từ buồng. Sự cấp vào đó của không khí bên ngoài và không khí
tuần hoàn kín được điều chỉnh nhờ các tấm chắn (van) đặt ở các đường ống hút.
Thường trong các hệ thống sưởi bằng không khí, để bổ sung cho thiết bị sấy
không khí kiểu nhóm (theo nhóm, tập trung) (hình 7.5, a), người ta dùng cả thiết bị
sấy không khí tại chỗ (hình 7.5, b). Không khí vào thiết bị sấy tại chỗ từ phòng đang
được sưởi và sau khi đã được sấy nóng lại quay trở lại buồng. Sự hút không khí từ
buồng vào hộp sấy 10 được thực hiện nhờ đầu phun 12 mà không khí sạch (tươi)
được đẩy vào nó nhờ quạt điện. Lượng nước chảy qua thiết bị sấy không khí và

81

đương nhiên, nhiệt độ không khí trong buồng có thể điều chỉnh nhờ van điều chỉnh
11.
Hình 7.6 cùng trình bày một dạng sơ đồ nguyên lý của hệ thống sưởi làm việc
theo nguyên tắc tập trung, bố trí trên tàu.



Hình 7.6. Sơ đồ nguyên lý của hệ thống sưởi bằng không khí có áp suất cao

1 - đầu lấy gió; 2 - thiết bị phân phối khí ở buồng; 3 - lớp tiêu âm sợi capron sơ; 4 -

tấm đục lỗ tiêu âm; 5 - đầu lấy gió hình nấm; 6 - quạt gió có áp lực cao; 7 - thiết bị
sấy không khí; 8 - đường ống nước ngưng; 9 - đường ống dẫn hơi nước sưởi vào thiết
bị sưởi; 10 - đường ống chính dẫn không khí sưởi đến thiết bị phân phối khí ở các
buồng; 11 - đường ống không khí tuần hoàn kín; 12 - buồng phun dùng để sấy lần thứ
hai; 13 - van điều chỉnh tổ bộ các yếu tố phát nhiệt; 14 - đầu phun; 15 - không khí
sưởi lần thứ hai; 16 - ống hơi sưởi lần thứ hai; 17 - ống nước ngưng.

7.4.3. Tính toán hệ thống sưởi bằng không khí


82

Khi sưởi bằng không khí thì lượng nhiệt được đưa vào phòng bởi không khí phải
bằng lượng nhiệt bị tổn thất, tức là:


B
'
BP
tt c.LQ  , kcal/giờ. (7.27)
ở đây: L - lượng không khí yêu cầu, m
3
/g.
t
B
’
- nhiệt độ không khí đã được sấy nóng được cấp vào phòng,
0
C (để tránh
việc làm người bị nóng qua do dòng không khí nóng, lấy t

B
’
 40
0
C).
t
B
- nhiệt độ chỉ tiêu của không khí trong các buồng,
0
C.
c = 0,24 - nhiệt dung riêng của không khí, kcal/kg.độ.
 - khối lượng riêng của không khí, kg/m
3
.
Lưu lượng không khí để sưởi là:
 
B
'
B
P
tt c
Q
L


 , m
3
/g. (7.28)
Bề mặt đốt nóng yêu cầu của thiết bị sấy không khí:



t.k
tt c.L
F
B
B
'
B



, m
2
. (7.29)
ở đây: k
B
- hệ số truyền nhiệt của thiết bị sấy không khí, kcal/m
2
.giờ.độ.
t - độ chênh nhiệt độ trung bình giữa môi chất sấy và không khí, được coi là
không đổi trên toàn bộ bề mặt sấy,
0
C.
Khi biết bề mặt sấy, người ta chọn thiết bị sấy theo anbom hoặc theo catalog.
Khi sáp nhập các hệ thống sưởi không khí và thông gió, thể tích không khí được
cấp vào buồng phải thoả mãn các yêu cầu đối với cả hai hệ thống này.


83