Thuyết minh đồ án nền móng

ĐỒ ÁN NỀN MĨNG
1 1 1 Equation Chapter 1 Section 1 PHẦN 1: MĨNG NƠNG
I/ SỐ LIỆU (đề số 44)
1.Cơng trình: cho các móng có nội lực tiêu chuẩn dưới chân cột tại đáy móng như sau:
Nội lực Đơn vò Cột C1 Cột C2 Cột T3
N
0
T(T/m)
50 37,5 13,5
M
0
Tm (Tm/m)
8,25 5 3,5
Q
0
T(T/m)
1,75 1 1,55
2. Nền đất:
II. THỰC HIỆN
1. Xử lý số liệu, đánh giá điều kiện xây dựng cơng trình.
a/ thống kê chỉ tiêu trọng lượng riêng tự nhiên
w
γ
:
 Lớp đất K:
Vì trong quá trình khảo sát không có lấy mẫu ở lớp K nên không thống kê.
 Lớp đất số 1:
Vì số mẫu bé hơn 6 nên ta lấy giá trò trung bình bằng giá trò tiêu chuẩn và giá trò
tính toán
STT KH MẪU γ
w

(kG/cm
3
)
1 HK2-3 1,903
2 HK3-3 1,943
3 HK3-4 1,964
4 HK4-4 1,898

γ
wtb

(kG/cm
3
) 1,927
3
1 2
1,927 /
tc
kG cm
γ γ γ
= = =
 Lớp đất số 2:
1 [Type the company name]
ĐỒ ÁN NỀN MĨNG
STT KH MẪU γ
w
(kG/cm
3
)
1 HK2-4 1,950

2 HK2-5 1,976
3 HK2-6 1,939
4 HK2-7 1,989
5 HK2-8 1,960
6 HK3-5 1,973
7 HK3-6 1,993
8 HK3-7 1,978
9 HK3-8 2,009
10 HK4-5 1,940
11 HK4-6 1,943
12 HK4-7 1,989
13 HK4-8 2,053
14 HK4-9 2,045
γ
wtb
(kG/cm
3
) 1,981

σ
0,036

ν ([ν] =0.05
)
0,018
kiểm tra thỏa
γ
tc
1,981
TTGH I α = 0,95 TTGH II α = 0,85

n
14
n
14

n-1
13
n-1
13
t
α
1,77 t
α
1,08
ρ
0,00857432
ρ
0,005231789
γ
I
(kG/cm3) 1,964158099 1,998132044 γ
II
(kG/cm3) 1,970780139
1,99151000
4
 Lớp đất số 3:
Vì số mẫu bé hơn 6 nên ta lấy giá trò trung bình bằng giá trò tiêu chuẩn và giá trò
tính toán
STT KH MẪU γ
w

(kG/cm
3
)
2 [Type the company name]
ĐỒ ÁN NỀN MĨNG
1 HK2-9 1,990
2 HK3-9 1,936

γ
wtb

(kG/cm
3
) 1,963
3
1 2
1,963 /
tc
kG cm
γ γ γ
= = =
 Lớp đất số 4a:
STT KH MẪU γ
w
(kG/cm
3
)
1 HK2-10 2,021
2 HK2-11 2,051
3 HK3-10 2,000

4 HK3-11 2,018
5 HK4-10 2,040
6 HK4-11 2,056
γ
wtb
(kG/cm
3
) 2,031

σ
0,024

ν ([ν] =0.05
)
0,016
kiểm tra thỏa
γ
tc
2.031
TTGH I α = 0.95 TTGH II α = 0.85
n
6
n
6

n-1
5
n-1
5
t

α
2.01 t
α
1.16
ρ
0.013086369
ρ
0.007552332
γ
I
(kG/cm3) 2.004391974 2.05754802 γ
II
(kG/cm3) 2.015631437 2.046308558

 Lớp đất số 4b:
Vì số mẫu bé hơn 6 nên ta lấy giá trò trung bình bằng giá trò tiêu chuẩn và giá trò
tính toán
STT KH MẪU γ
w
(kG/cm
3
)
3 [Type the company name]
ĐỒ ÁN NỀN MÓNG
1 HK2-12 2,086
2 HK3-12 2,030
3 HK3-13 2,073
4 HK4-12 2,054
5 HK4-13 2,037

γ
wtb

(kG/cm
3
) 2,056
3
1 2
2,056 /
tc
kG cm
γ γ γ
= = =
 Lớp đất số 5b:
STT KH MẪU γ
w
(kG/cm
3
)
1 HK2-13 1,978
2 HK2-14 1,979
3 HK2-15 1,994
4 HK3-14 1,993
5 HK3-15 2,007
6 HK4-14 1,965
7 HK4-15 1,978
γ
wtb
(kG/cm
3

) 1,985

σ
0,015

ν ([ν] =0.05
)
0,007
kiểm tra thỏa
γ
tc
1.985
TTGH I α = 0.95 TTGH II α = 0.85
n
7
n
7

n-1
6
n-1
6
t
α
1.94 t
α
1.13
ρ
0.005218455
ρ

0.003039616
γ
I
(kG/cm3) 1.97454871 1.995265005 γ
II
(kG/cm3) 1.978873503 1.990940211
4 [Type the company name]
ĐỒ ÁN NỀN MĨNG
b/ thống kê các chỉ tiêu sức chống cắt
tan ,c
ϕ
:
 Lớp đất số K:
Vì trong quá trình khảo sát không có lấy mẫu ở lớp K nên không thống kê.
 Lớp đất số 1:
KH
MẪU
τ
(kG/cm
2
)
σ(kG/cm2
)
HK 2-3
0,295
0,5
0,430
1
0,700
2

HK3-3
0,310
0,5
0,455
1
0,745
2
HK3-4
0,299
0,5
0,446
1
0,739
2
HK4-4
0,286
0,5
0,422
1
0,695
2
KẾT QUẢ TÍNH TỐN HÀM
LINEST

0,281586748 0,15675
0,008033799 0,010628
tgϕ
tc
c
tc

tgϕ
tc
ϕ
tc
(Độ) c
tc
0,281586748 0,15675 0,281586748 15,72652 0,15675
σ
ϕ
σ
c
0,008033799 0,010628
TTGH I α = 0,95 TTGH II α = 0,85
n
4
n
4

n-2
2
n-2
2
5 [Type the company name]
ĐỒ ÁN NỀN MÓNG
t
α
2,02 t
α
1,34
ρ

c
0,136957
ρ
c
0,090853
ρ
tg
ϕ
0,057632
ρ
tg
ϕ
0,038231
c
I
(kG/cm
2
) 0,135282 0,178218 c
II
(kG/cm
2
) 0,142509 0,17099114
tgϕ
I
0,265358 0,297815 tgϕ
II
0,270821 0,29235204
ϕ
Ι

(Độ) 14,86142 16,58432 ϕ
ΙΙ

(Độ) 15,15343 16,2963883
 Lớp đất số 2:
KH
MẪU
τ
(kG/cm
2
)
σ(kG/cm2
)
HK2-4
0,567
1
0,854
2
1,141
3
HK2-5
0,566
1
0,872
2
1,177
3
HK2-6
0,644
1

0,954
2
1,265
3
HK2-7
0,621
1
0,935
2
1,250
3
HK2-8
0,608
1
0,933
2
1,258
3
HK3-5
0,573
1
0,880
2
1,188
3
HK3-6
0,646
1
0,950
2

1,253
3
HK3-7
0,610
1
0,927
2
1,243
3
HK3-8
0,577
1
6 [Type the company name]
ĐỒ ÁN NỀN MÓNG
0,865
2
1,154
3
HK4-5
0,589
1
0,891
2
1,192
3
HK4-6
0,550
1
0,841
2

1,132
3
HK4-7
0,594
1
0,892
2
1,189
3
HK4-8
0,615
1
0,931
2
1,246
3
HK4-9
0,595
1
0,902
2
1,209
3
KẾT QUẢ TÍNH TOÁN HÀM
LINEST
0,30505888
4
0,29171
4
0,00704981

8
0,01522
9
tgϕ
tc
c
tc
tgϕ
tc
ϕ
tc
(Độ) c
tc
0,30505888
4
0,29171
4 0,305058884
16,9647
9
0,2917142
9
σ
ϕ
σ
c
0,00704981
8
0,01522
9
TTGH I α = 0,95 TTGH II α = 0,85

n
14
n
14

n-2
12
n-2
12
t
α
1,78 t
α
1,08
ρ
c
0,09292
ρ
c
0,05638
7 [Type the company name]
ĐỒ ÁN NỀN MĨNG
7 3
ρ
tg
ϕ
0,04113
5
ρ
tg

ϕ
0,02495
8
c
I
(kG/cm
2
)
0,26460
6
0,31882
3 c
II
(kG/cm
2
)
0,27526
7
0,3081619
8
tgϕ
I
0,29251
0,31760
8 tgϕ
II
0,29744
5
0,3126726
9

ϕ
Ι

(Độ)
16,3047
4
17,6202
4 ϕ
ΙΙ

(Độ)
16,5648
5
17,363038
2
 Lớp đất số 3:
Vì số mẫu bé hơn 6 nên ta lấy giá trò trung bình bằng giá trò tiêu chuẩn và giá trò
tính toán
KH
MẪU
τ
(kG/cm
2
) σ(kG/cm2)
HK 2-9
0,381
0,5
0,528
1
0,824

2
HK3-9
0,334
0,5
0,475
1
0,759
2
KẾT QUẢ TÍNH TỐN HÀM
LINEST
0,289275095 0,2125
0,022241679 0,029423
tgϕ
tc
c
tc
tgϕ
tc
ϕ
tc
(Độ) c
tc
0,289275095 0,2125 0,289275095
16,1338
4 0,2125
σ
ϕ
σ
c
0,022241679 0,029423

 Lớp đất số 4A:
KH
τ
σ(kG/cm2)
8 [Type the company name]
ĐỒ ÁN NỀN MÓNG
MẪU (kG/cm
2
)
HK2-10
0,526
1
0,961
2
1,395
3
HK2-11
0,560
1
1,020
2
1,481
3
HK3-10
0,514
1
0,926
2
1,339
3

HK3-11
0,500
1
0,895
2
1,291
3
HK4-10
0,524
1
0,948
2
1,372
3
HK4-11
0,542
1
0,989
2
1,437
3
KẾT QUẢ TÍNH TOÁN HÀM
LINEST
0,42911405
3 0,0985
0,01356432
9
0,02930
2
tgϕ

tc
c
tc
tgϕ
tc
ϕ
tc
(Độ) c
tc
0,42911405
3 0,0985 0,429114053
23,2248
5 0,0985
σ
ϕ
σ
c
0,01356432
9
0,02930
2
TTGH I α = 0,95 TTGH II α = 0,85
n
6
n
6

n-2
4
n-2

4
9 [Type the company name]
ĐỒ ÁN NỀN MÓNG
t
α
2,13 t
α
1,19
ρ
c
0,63364
4
ρ
c
0,35400
7
ρ
tg
ϕ
0,06732
9
ρ
tg
ϕ
0,03761
6
c
I
(kG/cm
2

)
0,03608
6
0,16091
4 c
II
(kG/cm
2
) 0,06363
0,1333697
4
tgϕ
I

0,40022
2
0,45800
6 tgϕ
II
0,41297
3 0,4452556
ϕ
Ι

(Độ)
21,8123
8
24,6080
7 ϕ
ΙΙ

(Độ)
22,4392
8
24,001287
2
 Lớp đất số 4B:
KH
MẪU
τ
(kG/cm
2
) σ(kG/cm2)
HK2-12
0,624
1
1,198
2
1,772
3
HK3-12
0,626
1
1,216
2
1,807
3
HK3-13
0,668
1

1,306
2
1,944
3
HK4-12
0,655
1
1,275
2
1,895
3
HK4-13
0,683
1
1,329
2
1,976
3
KẾT QUẢ TÍNH TOÁN HÀM
LINEST
0,61378188
5 0,0372
0,01880000
7
0,04061
3
10 [Type the company name]
ĐỒ ÁN NỀN MÓNG
tgϕ
tc

c
tc
tgϕ
tc
ϕ
tc
(Độ) c
tc
0,61378188
5 0,0372 0,613781885
31,5408
5 0,0372
σ
ϕ
σ
c
0,01880000
7
0,04061
3
TTGH I α = 0,95 TTGH II α = 0,85
n
5
n
5

n-2
3
n-2
3

t
α
2,35 t
α
1,25
ρ
c
2,56558
5
ρ
c
1,36467
3
ρ
tg
ϕ
0,07198
ρ
tg
ϕ
0,03828
7
c
I
(kG/cm
2
) 0,000 0,13264 c
II
(kG/cm
2

) 0,000
0,0879658
2
tgϕ
I

0,56960
2
0,65796
2 tgϕ
II

0,59028
2
0,6372818
9
ϕ
Ι

(Độ)
29,6659
2
33,3433
9 ϕ
ΙΙ

(Độ)
30,5525
8
32,508624

3
 Lớp đất số 5B:
KH
MẪU
τ
(kG/cm
2
) σ(kG/cm2)
HK2-13
0,505
1
0,798
2
1,092
3
HK2-14
0,495
1
0,781
2
1,067
3
HK2-15
0,529
1
0,828
2
1,127
3
HK3-14

0,553
1
0,862
2
11 [Type the company name]
ĐỒ ÁN NỀN MÓNG
1,171
3
HK3-15
0,538
1
0,847
2
1,155
3
HK4-14
0,486
1
0,772
2
1,059
3
HK4-15
0,499
1
0,795
2
1,090
3
KẾT QUẢ TÍNH TOÁN HÀM

LINEST
0,29686636
4
0,21814
3
0,00905881
5
0,01956
9
tgϕ
tc
c
tc
tgϕ
tc
ϕ
tc
(Độ) c
tc
0,29686636
4
0,21814
3 0,296866364
16,5343
8
0,2181428
6
σ
ϕ
σ

c
0,00905881
5
0,01956
9
TTGH I α = 0,95 TTGH II α = 0,85
n
7
n
7

n-2
5
n-2
5
t
α
2,01 t
α
1,16
ρ
c
0,18031
4
ρ
c
0,10406
2
ρ
tg

ϕ
0,06133
5
ρ
tg
ϕ
0,03539
7
c
I
(kG/cm
2
)
0,17880
9
0,25747
7 c
II
(kG/cm
2
)
0,19544
2
0,2408432
2
tgϕ
I

0,27865
8

0,31507
5 tgϕ
II

0,28635
8
0,3073745
9
12 [Type the company name]
N NN MểNG



()
15,5709
3
17,4883
1


() 15,9795 17,086098
c/ Keỏt quaỷ truù ủũa chaỏt coõng trỡnh
13 [Type the company name]
ĐỒ ÁN NỀN MÓNG
14 [Type the company name]
ĐỒ ÁN NỀN MĨNG
2. Phương án móng:
- Tải trọng công trình không lớn lắm.
- Lớp đất 1 là lớp đất sét có chiều dày 2,6m; có tính chất cơ lý tương đối tốt nên thích
hợp cho việc đặt móng nông trên lớp đất này.

 Dùng móng đơn Bê tông cốt thép đặt vào lớp đất thứ 1.
- Chọn chiều sâu chôn móng
2
m
h m=
( không kể lớp bê tông cốt thép ở đáy móng).
A/ Thiết kế móng C1:
1/ Tải trọng truyền xuống móng:
Tải trọng tiêu chuẩn:
0
( )
tc
N T
0
( )
tc
M Tm
0
( )
tc
Q T
50 8,25 1,75
2/ Xác đònh kích kích thước đáy móng:
Cường độ đất nền dưới đáy móng:
'
1 2
( )
tc II II
tc
m m

R Ab Bh cD
k
γ γ
= + +

Tra bảng 3-1/27 (sách HD Đồ án Nền & Móng_Nguyễn Văn Quảng)

1 2
1,1; 1;k 1,0
tc
m m= = =

•
0
15,15 0,32; 2,31;D 4,87A B
ϕ
= → = = =

•
3 ' 3
1,8.1,5 1,927.0,5
1,927(T/ m ); 1,832( / )
2
II II
T m
γ γ
+
= = =

•

2
1,4( / )
II
c T m=

15 [Type the company name]
ĐỒ ÁN NỀN MĨNG
• Chọn tỷ lệ 2 cạnh đáy móng:
1,2
l
y
b
= =

Chọng
tc tc
P R=

 Giải phương trình:
3 2
1
0(*)
tc
o o
a yb a yb N+ − =

2
1 2
0
' 2

1 2
1
1,1.1
0,32.1,927 0,678( / )
1
1,1.1
( ) (2,31.2.1,832 4,84.1,4) 2.2 12.809( / )
1
II
tc
II II tb
tc
m m
a A T m
k
m m
a Bh Dc h T m
k
γ
γ γ
= = =
= + − = + − =

Thay
0 1
,a a
vào (*):
3 2
0,678.1,2 12,809.1.2 50 0
1,7( )

1,7.1,2 2,1( )
b b
b m
l m
+ − =
→ =
→ = =

Vì móng chòu tải lệch tâm nên tăng kích thước đáy móng lên 1,2 lần
2
1,2(1,7.2,1) 4,3(m )F→ = =

Giữ nguyên tỷ lệ 2 cạnh đáy móng là y=1,2
 Bề rộng móng
4,3
1,9( )
1,2 1,2
F
b m= = =

 Chiều dài móng
1,2.1,9 2,27( )l m
= =

Vậy chọn kích thước đáy móng :
2 2,4
m m
b l× = ×

3/ Kiểm tra lại kích thước đáy móng:

p lực tiêu chuẩn ở đáy móng do các tải trọng tiêu chuẩn gây ra:
max
max
max min
2
tc tc
tc
tc tc
tc
tc tc
tc
tb
N M
p
F W
N M
p
F W
p p
p
= +
= −
+
=

Để kích thước đáy móng thỏa điều kiện áp lực thì:
16 [Type the company name]
ĐỒ ÁN NỀN MĨNG
max
min

1,2
0
tc
tc
tc
tb
p R
p
p R

≤

≥


≤


Tính
max min
; ; ;
tc tc tc
tb
p p p R

•
50 2.2.2.2,4 69,2(T)
tc tc
o tb
N N hbl

γ
= + = + =

•
0 0
M . 8,25 1,75.2 11,75(Tm)
tc tc tc
M Q h= + = + =

•
2
. 2.2,4 4,8( )F b l m= = =

•
2 2
3
2.2,4
1,92( )
6 6
bl
W m= = =

 Ta có:
2
max
2
min
2
' 2
1 2

max
69,2 11,75
20,54( / )
4,8 1,92
69,2 11,75
8,30( / ) 0
4,8 1,92
20,54 8,30
14,42( / )
2
1,1.1
R ( ) (0,32.2.1,927 2,32.2.1,832 4,87.1,4) 18,17(T/ m )
1
20,54 1,2
tc
tc
tc
tb
II II
tc
tc
p T m
p T m
p T m
m m
Ab Bh cD
k
p R
γ γ
= + =

= − = >
+
= =
= + + = + + =
= <
2
2
21,80( / )
14,42 18,17( / )
tc
tb
T m
p R T m
=
= < =
 Kích thước đáy móng thỏa điều kiện áp lực.
4/ Kiểm tra biến dạng của nền:
Ứng suất gây lún tại trọng tâm đáy móng:
2
14,42 2.2 10,42(T/ m )
tc
gl tb tb
p p h
γ
= − = − =

Chia đất nền dưới đáy móng thành nhiều lớp nhỏ, mỗi lớp có chiều dày nhỏ hơn hoặc
bằng
1
4

b
và đồng nhất.
1 1
.2 0,5( )
4 4
m
b m= =

17 [Type the company name]
ĐỒ ÁN NỀN MĨNG
 Chọn
0,5( )
i
h m=

Ứng suất gây lún tại những điểm nằm trên trục O, do bản thân đất nền và ứng suất gây
lún ở đáy móng phân bố đều
2
10,42( / m )
gl
P T=
gây ra, được tính trong bảng sau:
Lớp đất
Điểm
Độ sâu
(m)
σ
z
bt
(T/m

2
)
z (m) l/b 2z/b k
0
σ
z
gl
=k
0
p
gl
(T/m
2
) σ
z
bt
/σ
z
gl
LỚP 1
0 1,5 2,7 0 1,2 0 1 10,41666667 0,2592
1 1,6 2,8927 0,1 1,2 0,1 0,992 10,33333333 0,279939
2 2,1 3,8562 0,6 1,2 0,6 0,899 9,364583333 0,411786
3 2,6 4,8197 1,1 1,2 1,1 0,697 7,260416667 0,663832
4 3,1 5,7832 1,6 1,2 1,6 0,496 5,166666667 1,119329
5 3,6 6,7467 2,1 1,2 2,1 0,358 3,729166667 1,809171
6 4,1 7,7102 2,6 1,2 2,6 0,263 2,739583333 2,81437
LỚP 2
7 4,6 8,6957 3,1 1,2 3,1 0,198 2,0625 4,216097
8 5,1 9,6812 3,6 1,2 3,6 0,153 1,59375 6,074478

Giới hạn nén lún được lấy tại điểm số 8 có độ sâu kể từ đáy móng là 3,6(m)
Tại đđó:
6,07 5
bt
z
gl
z
σ
σ
= >

 Dự báo độ lún được thể hiện trong bảng sau:
Trong đó:
1
1
1 2 1
; ;
2 2
i i
i i
gl gl
bt bt
i i i i i
p p p p p
σ σ
σ σ
+
+
+
+

= = = +

1i
e
được nội suy theo
1i
p

2i
e
được nội suy theo
2i
p
18 [Type the company name]
ĐỒ ÁN NỀN MĨNG
1 2
1
1
i i
i i
i
e e
S h
e
+
=
+

Lớpđất
Điểm

σ
z
bt
(T/m
2
)
p
1i
(T/m
2
)
σ
z
gl
=k
0
p
gl
(T/m
2
)
p
i
(T/m
2
)
p
2i
(T/m
2

)
e
1i
e
2i
S
i
LỚP 1
0 2,7 10,41666667
1 2,8927 2,79635 10,33333333 10,375
13,1713
5
0,667 0,606 0,018296
2 3,8562 3,37445 9,364583333
9,84895
8
13,2234
1
0,658 0,606 0,015682
3 4,8197 4,33795 7,260416667 8,3125
12,6504
5
0,655 0,609 0,013897
4 5,7832 5,30145 5,166666667 6,213542
11,5149
9
0,647 0,615 0,009715
5 6,7467 6,26495 3,729166667
4,44791
7

10,7128
7
0,641 0,619 0,006703
6 7,7102 7,22845 2,739583333 3,234375
10,4628
3
0,634 0,621 0,003978
LỚP 2
7 8,6957 8,20295 2,0625 2,401042
10,6039
9
0,619 0,611 0,002471
8 9,6812 9,18845 1,59375 1,828125
11,0165
8
0,614 0,61 0,001239

Tổng độ lún:
0,0720( ) 7,20( ) 8( )
gh
S m cm S cm= = < =
Vậy móng C1 thỏa điều kiện lún tuyệt đối.
5/ Tính độ bền và cấu tạo móng:
• Sử dụng Bê tơng B20(#250) có
2
2
1150( / )
90( / )
b
bt

R T m
R T m

=


=



• Kích thước tiết diện cột: chọn tiết diện cột theo đề cho là
0,2 0,3
m m
c c
b l× = ×

• Xác đònh chiều cao làm việc của móng theo điều kiện chòu uốn
p lực tính toán tại đáy móng:
19 [Type the company name]
ĐỒ ÁN NỀN MÓNG
2
0
0
2
0 0
max 0 0
2 2
2
min 0
1,15.50

11,98( / )
2.2,4
1,15(8, 25 1,75.2)
11,98 19,02( / )
2.2,4
6 6
4,94( / )
tt
tt
tt tt
tt
tt tt tt
tt
tt tt
N
p T m
bl
M Q
M
p p p T m
bl
W
M
p p T m
W
= = =
+
+
= + = + = + =
= − =

20 [Type the company name]
ĐỒ ÁN NỀN MĨNG
• Sơ đồ tính
toán theo điều kiện Bê tông cốt thép chòu uốn.
21 [Type the company name]
ĐỒ ÁN NỀN MĨNG
Dựa vào tam giác đồng dạng trên biểu đồ phân bố áp lực dưới đáy móng, ta tính
được áp lực tại mặt cắt 1-1 (tại mép cột)
2
1 min max min
2
1 max
1,35 1,35
( ) 4,94 (19,02 4,94) 12,86( / )
2,4 2,4
12,86 19,02
15,94( / )
2 2
2,4( );l 0,3( )
2,4 0,3
L 1,05( )
2 2
tt tt tt tt
tt tt
tt
c
c
p p p p T m
p p

p T m
l m m
l l
m
= + − = + − =
+
+
→ = = =
= =
−
−
→ = = =

Chiều cao làm việc của móng theo điều kiện BTCT chòu uốn:
0
2,4.15,94
1,05 0,55( ) 55( )
0,4 0,4.1150.0,3
tt
b c
p l
h L m cm
R l
≥ = = =

Chọn
0
56,5
3,5
60

m
h cm
a cm
h cm
=
=
→ =
• Kiểm tra lại chiều cao làm việc của móng theo điều kiện chọc thủng:
22 [Type the company name]
ĐỒ ÁN NỀN MĨNG
p lực tại mép đáy tháp chọc thủng:

2
2 min max min
1,95 1,95
( ) 4,94 (19,02 4,94) 16,38( / )
2,4 2,4
tt tt tt tt
p p p p T m= + − = + − =

Diện tích đáy tháp chọc thủng:
23 [Type the company name]
ĐỒ ÁN NỀN MĨNG
2
0,45.2 0,9( )
ct
F m= =

Lực chọc thủng:
' 2

. 0,9.17,70 15,93( / )
ct ct tt
N F p T m= = =

Trong đó:
' 2
2 max
16,38 19,02
17,70( / )
2 2
tt tt
tt
p p
p T m
+
+
= = =

Lực chống xuyên:
{ } { }
0
2
0
min ; 2 0,2 min 2;1,33
0,75 0,75.90.0.565 29,18( / )
2 2
c c
cx bt
b b b h
R R h T m

+ + +
= = =

ct cx
N R→ <
(Thỏa)
6/ Tính toán và bố trí cốt thép:
24 [Type the company name]
ĐỒ ÁN NỀN MÓNG
• Xeùt maët ngaøm 1-1:
25 [Type the company name]