ĐỒ ÁN THI CÔNG THIẾT KẾ VÁN KHUÔN GỖ Lập TIẾN ĐỘ XIÊN - Van Dinh

Mục Lục
ĐỒ ÁN THI CÔNG NHÀ NHIỀU TẦNG
1. KHÁI QUÁT VỀ CÔNG TRÌNH
1.1. Tổng quan kích thước
Liên hệ: 0984059337 để lấy bản vẽ và thống kê và hướng dẫn
nếu bạn thắc mắc
Công trình bao gồm 6 tầng, 4 nhịp, 25 bước, 1710 m
2
.
Tổng chiều dài : L
tổng
=3,6.25=90 (m)
Tổng chiều rộng: B
tổng
= 2.(5+4,5)=19 (m)
Tổng chiều cao h của công trình tính từ cốt
0.000
±
m
h= h
1
+h
2-8
+h
m
=3,6+4.3,6+3,6=21,6(m)
+ Nhịp nhà:
Nhịp biên: L
1
=5 (m)
Nhịp giữa: L

2
=4,5 (m)
+ Kích thước các loại dầm
Chọn kích thước thỏa mãn điều kiện sau:
;
12 10
dp
dc
dp dc
l
l
h h= =
Từ đó ta có kích thước dầm như sau:
Dầm chính: L
dầm max
=5 m

10
5
,
10
0 5
dc
dc
l
h m= = =
Vậy chọn h
dc
= 0,5 m
⇒

Kích thước dầm D
1b
, D
1g
là: bxh = 0,22x0,5
Dầm phụ D
2
và D
3
có l
dp
= 3,6 m

3
12
,6
0,
1
3
2
dp
dp
m
l
h = ==
⇒
Kích thước dầm D
2
, D
3

là: bxh = 0,22x0,3 m
Dầm mái: Trung bình các dầm
h
dm
=(0,5+0,3+0,3)/3=0,37 m
 D
m
là: bxh = 0,22x0,4 m
+ Kích thước cột:
SVTH: Nguyễn Văn Định Page 2
ĐỒ ÁN THI CÔNG NHÀ NHIỀU TẦNG
Tầng Cột C1(cm) Cột C2(cm)
1,2 22x40 22x40
3,4 22x35 22x35
5,6 22x30 22x30
+ Chiều dài cột:
Tầng 1: h
t1
= h
1
+t = 3,6+0,3 = 3,9 m
Tầng 2-8: h
t2-6
= 3,6 m
+ Sàn:
Chiều dày dàn các tầng:
1 8
10m
δ
−

=
12
mai
m
δ
=
+ Kích thước móng:
Móng dạ hình chữ nhật (axb) có chiều cao h= 3.t = 3.0,3 = 0,9 m
Giật theo 3 cấp với kích thước bậc dưới là.
Móng (cm)
150x250
1.2. Đặc điểm kết cấu
Đây là khung bê tông cốt thép toàn khối. Dầm sàn đổ bê tông kết hợp
Móng là kết cấu dạng móng đơn, liên kết ngàm với cột
Khối lượng cốt thép trong bê tông chiếm
1,5%
µ
=
Dùng nhóm gỗ có:
[ ]
2
110( / cm )kG
σ
=
= 110.10
4
(kG/m
2
) = 1100(T/m
2

)
[ ]
3
700(kG/ m )
γ
=
=0,7(T/m
3
) E=10
5
(kG/cm
2
)=10
6
(T/m
2
)
1.3. Điều kiện công trình
a. Thuận lợi:
- Thi công vào mùa đông giúp công nhân lao động có năng suất.
- Nhân công, thiết bị thi công không bị hạn chế.
- Công trình thi công trên mặt thoáng không bị hạn chế về mặt bằng.
SVTH: Nguyễn Văn Định Page 3
ĐỒ ÁN THI CÔNG NHÀ NHIỀU TẦNG
- Máy móc thi công được tùy chọn sao cho phù phợp với công trình.
- Điều kiện về vật liệu và các điều kiện khác đều đáp ứng theo yêu cầu của
công trình.
b. Khó khăn:
- Thời gian xây dựng dự án về mùa đông, thời tiết lạnh gió nên không
thuận lợi cho quá trình thi công và chất lượng công trình và cũng như năng suất

lao động giảm.
Hình 1.1: Mặt bằng công trình
Hình 1.2: Bản vẽ mặt cắt nhà A-A
Hình 1.3: Bản vẽ mặt cắt nhà B-B
SVTH: Nguyễn Văn Định Page 4
ĐỒ ÁN THI CÔNG NHÀ NHIỀU TẦNG
2. THIẾT KẾ VÁN KHUÔN BẰNG GỖ
2.1. Thiết kế ván khuôn sàn
Ván khuôn sàn được kê lên xà gồ, các xà gồ được gác lên cột chống.
khoảng cách giữa các cột chống được tính toán theo điều kiện đồ bền và độ
võng.
Dùng nhóm gỗ có:
[ ]
2
110( / cm )kG
σ
=
= 110.10
4
(kG/m
2
) = 1100(T/m
2
)
[ ]
3
700(kG/ m )
γ
=
=0,7(T/m

3
) E=10
5
(kG/cm
2
)=10
6
(T/m
2
)
Ván sàn được tạo thành từ các tấm ván nhỏ ghép lại với với nhau. Giả
thiết chiều dày ván sàn là 3 cm.
Ván khuôn được đặt lên xà gồ và xà gồ kê lên các cột chống, khoảng cách
giữa các xà gồ phải được tính toán để đàm bảo độ võng cho phép của sàn.
Cột chống được làn bằng gỗ và chân cột chống được đặt lên các nêm gỗ
để có thể thay đổi được độ cao và điều kiện thuận lợi trong thi công tháo lắp
2.1.1. Sơ đồ tính
Xét một dải ván khuôn rộng 1m theo phương vuông góc với xà gồ  sơ
đồ tính toán là dầm liên tục có gối tựa là các xà gồ và chịu tải trọng phân bố đều.
2.1.2. Tải trọng tác dụng lên 1m dài bản sàn:
Hình 2.1: Biểu đồ mô men ván sàn
SVTH: Nguyễn Văn Định Page 5
ĐỒ ÁN THI CÔNG NHÀ NHIỀU TẦNG
Tải trọng tác dụng lên dầm sàn là lực phân bố đều q
tt
bao gồm tĩnh tải của
bê tông sàn, ván khuôn và các hoạt tải trong quá trình thi công.
+ Tĩnh tải:
Bao gồm tải trọng do bê tông, cốt thép sàn và tải trọng ván khuôn:
- Tải tọng do bê tông sàn: sàn dày 0,1m

1
. . 0,1.2,5.1 0,25( / m)
tc
s bt
q b T
δ γ
= = =
s
δ
-chiều dày của sàn h=0,1 m
bt
γ
- trọng lượng riêng của bê tông
bt
γ
=2,5(T/m
3
)
b – chiều rộng bản sàn tính toán b = 1m
1
. . . 1,2.0,1.2,5.1 0,3( / m)
tt
s bt
q n b T
δ γ
= = =
- Tải tọng do cốt thép sàn:
2
2
. .b. 0,1.7,85.1.0,015 1,18.10 ( / m)

tc
s ct
q T
δ γ µ
−
= = =
s
δ
- chiều dày của sàn h=0,1 m
ct
γ
- trọng lượng riêng của thép
ct
γ
=7,85(T/m
3
)
b – chiều rộng bản sàn tính toán b = 1m
µ
- hàm lượng cốt thép
µ
=
1,5%
2 2
2 2
. 1,2.1,18.10 1,41.10 ( / m )
tt tc
q n q T
− −
= = =

- Tải trọng bản thân ván khuôn sàn:
( )
3
. . 0,7.0,03. 0,0 1 /1 2
go
tc
v
b T mq
γ δ
= = =
ct
γ
- trọng lượng riêng của bê tông
ct
γ
=7,85(T/m
3
)
b – chiều rộng bản sàn tính toán b = 1m
v
δ
–chiều dày ván khuôn sàn h=0,03 m
3
. . . 1,1.0,7.0,03. 0,02311 ( / m)
tt
q n h b T
γ
= = =
Vậy ta có tổng tĩnh tải tiêu chuẩn là:
SVTH: Nguyễn Văn Định Page 6

ĐỒ ÁN THI CÔNG NHÀ NHIỀU TẦNG
1 2 3
0,283(T/ m)
tc tc tc tc
tt
q q q q= + + =
Tổng tĩnh tải tính toán là:
1 2 3
0,337(T/ m)
tt tt tt tt
tt
q q q q= + + =
+ Hoạt tải:
Bao gồm hoạt động sinh ra do người và phương tiện di chuyển trên sàn,
do quá trình đầm bê tông và do đổ bê tông vào ván khuôn.
- Hoạt tải do người và phương tiện di chuyển trên bề mặt sàn:
2
4
0,25(T/ m )
tc
q =
2
4
. 1,3.0,25 0,325(T/ m )
tt
tc
q n p= = =
Trong đó hoạt tải tiêu chuẩn do người và phương tiện di chuyển trên sàn
là p
tc

=0,25 (T/m
2
).
- Hoạt tải sinh ra trong quá trình đổ bê tông:
2
5
0,4(T/ m )
tc
q =
2
5
. 1,3.0,4 0,52(T/ m )
tt
tc
q n p= = =
- Hoạt tải sinh ra trong quá trình đầm rung bê tông:
2
6
0,2(T/ m )
tc
q =
2
6
. 1,3.0,2 0,26(T/ m )
tt
tc
q n p= = =
Trong đó hoạt tải tiêu chuẩn do đổ bê tông là 0,4 T/m
2
và do đầm bê tông

là 0,2 T/m
2
.
Kết luận: Hoạt tải tác dụng lên ván sàn là:
4 5 5
0,25 0,4 0,2 0,85(T/ m)
tc tc tc tc
ht
q q q q= + + = + + =
4 5 6
0,37 0,6 0,3 1,27(T/ m)
tt tt tt tt
ht
q q q q= + + = + + =
⇒
Vậy tổng tải trọng tính toán tác dụng lên sàn là:
0,9. 1,048(T/ m)
tc tc tc
tt ht
q q q= + =
0,9. 1,331(T/ m)
tt tt tt
tt ht
q q q= + =
SVTH: Nguyễn Văn Định Page 7
ĐỒ ÁN THI CÔNG NHÀ NHIỀU TẦNG
2.1.3. Tính toán khoảng cách giữa các xà gồ
a. Tính theo điều kiện bền:
[ ]
max

M
W
σ σ
= <
(*)
Trong đó:
2
max
.
( / )
10
tt
q l
M kG cm
=
2 2
4 3
. 1.0,03
1,5.10 ( )
6 6
b h
W m
−
= = =
[ ]
2
1100( / )T m
σ
=
Từ (*) ta có:

[ ]
4
10. .W
10.1100.1,5.10
1,11(m)
1,33
tt
l
q
σ
−
≤ = =
b. Tính theo điều kiện biến dạng( độ võng):
[ ]
f f=
(**)
Độ võng giới hạn cho phép của ván sàn:
[ ]
400
l
f =
Độ võng lớn nhất của ván khuôn sàn:
4
.
128.E.J
tc
q l
f =
3 3
6 4

. 1.0,03
2,25.10 ( )
12 12
b h
J m
−
= = =
b – chiều rộng bản sàn tính toán b = 1m
h –chiều dày ván khuôn sàn h=0,03 m
Từ (**) ta có:
6 6
3
128.10 .2,25.10
0,88( )
400.1,048
l m
−
≤ =
SVTH: Nguyễn Văn Định Page 8
ĐỒ ÁN THI CÔNG NHÀ NHIỀU TẦNG
Từ hai điều kiện trên ta chọn khoảng cách xà gồ là:
l
= 0,8m
Kết luận: Để đảm bảo điều kiện bền và điều kiện ổn định của ván khuôn
sàn => khoảng cách xà gồ là: l =0,8 m. bố trí xà gồ song song với dầm phụ
Hình 2.2:MẶT BẰNG BỐ TRÍ XÀ GỒ VÀ CỘT CHỐNG Ô SÀN ĐIỂN HÌNH
Số xà gồ tối thiểu trong trường hợp này là:
1
2.
2,28 2.0,03

1 1 3
0,8
vtd
L
n
l
δ
−
−
= + = + =
Chọn số xà gồ trong ô sàn là: n=3 (xà gồ)
Chọn chiều dài xà gồ:
h
2. 2. 3,6 0,22 2.0,03 2.0,05 3,28(m)
xg d vtd
L B b
δ δ
= − − − = − − − =
Trong đó:
L
xg
- chiều dài của xà gồ
B - bước dầm B=3,6m
b
d
- bề rộng dầm
SVTH: Nguyễn Văn Định Page 9
ĐỒ ÁN THI CÔNG NHÀ NHIỀU TẦNG
vtd
m

δ
- bề dày ván thành dầm
0,03
vtd
m
δ
=
h
δ
- khoảng hở giữa đầu xà gồ và dầm
0,05
h
m
δ
=
+ Mục đích của việc chọn xách bố trí xà theo phương cạnh ngắn của bản
sàn là:
Chiều dài xà gồ ngắn, do đó không phải nối thêm.
Trong quá trình thi công thì công nhân vận chuyển lắp dựng dễ dàng hơn.
Dễ luân chuyển xà gồ vì bước cột của nhà không thay đổi.
2.1.4. Tính toán và kiểm tra cột chống xà gồ.
Sơ đồ tính coi xà gồ là dầm liên tục kê lên các gối tựa là cột chống. Xà gồ chịu lực từ
trên sàn truyền xuống và trọng lượng bản thân xà gồ.
Hình 2.3: Sơ đồ tính
Chọn tiết diện xà gồ: 8x10 cm
Chiều dài xà gồ là: l
xg
=3,28 m
a. Xác định tải trọng tác dụng:
+ Tĩnh tải:

Bao gồm tải trọng do bê tông, cốt thép sàn và tải trọng ván khuôn:
- Tải tọng do bê tông sàn: sàn dày 0,1m
1
. . 0,1.2,5.0,8 0,2( / m)
tc
s bt
q b T
δ γ
= = =
s
δ
- chiều dày của sàn h=0,1 m
bt
γ
- trọng lượng riêng của bê tông
bt
γ
=2,5(T/m
3
)
b – chiều rộng bản sàn tính toán b = 0,8m
1
. . . 1,2.0,1.2,5.0,8 0,24( / m)
tt
bt
q n h b T
γ
= = =
- Tải tọng do cốt thép sàn:
SVTH: Nguyễn Văn Định Page 10

ĐỒ ÁN THI CÔNG NHÀ NHIỀU TẦNG
3
2
. .b. 0,1.7,85.0,8.0,015 9,42.10 ( / m)
tc
s ct
q T
δ γ µ
−
= = =
s
δ
- chiều dày của sàn h=0,1 m
ct
γ
- trọng lượng riêng của thép
ct
γ
=7,85(T/m
3
)
b – chiều rộng bản sàn tính toán b = 0,8 m
µ
- hàm lượng cốt thép
µ
=
1,5%
3 2
2 2
. 1,2.9,42.10 1,13.10 ( / m )

tt tc
q n q T
− −
= = =
- Tải trọng ván khuôn sàn:
( )
2
3
. . 0,7.0,03.0,8 1,68.10 /
tc
g v
q mb T
γ δ
−
= = =
v
δ
- chiều dày của sàn h=0,03 m
g
γ
- trọng lượng riêng của gỗ
ct
γ
=0,7(T/m
3
)
b – chiều rộng bản sàn tính toán b = 0,8 m
2
3
. . . 1,1.0,7.0,03.0,8 1,85 ( / m).10

tt
q n h b T
γ
−
= = =
- Tải trọng bản thân xà gồ:
3
4
. . 0,7.0,08.0,1 5,6.10 ( / )
tc
g
q b h T m
γ
−
= = =
g
γ
- trọng lượng riêng của gỗ
ct
γ
=0,7(T/m
3
)
b – chiều rộng xà gồ b = 0,08 m
b – chiều cao xà gồ b = 0,1 m
3
4
. . . 1,1.0,7.0,08.0,1 6,16.10 ( / )
tt
g

q n b h T m
γ
−
= = =
Vậy ta có tổng tĩnh tải là:
1 2 3 4
0,232(T/ m)
tc tc tc tc tc
tt
q q q q q= + + + =
1 2 3 4
0,276(T/ m)
tt tt tt tt tt
tt
q q q q q= + + + =
+ Hoạt tải:
Bao gồm hoạt động sinh ra do người và phương tiện di chuyển trên sàn,
do quá trình đầm bê tông và do đổ bê tông vào ván khuôn.
SVTH: Nguyễn Văn Định Page 11
ĐỒ ÁN THI CÔNG NHÀ NHIỀU TẦNG
- Hoạt tải do người và phương tiện di chuyển:
5
0,25.0,8 0,2(T/ m)
tc
q = =
5
. 1,3.0,2 0,26(T/ m)
tt
tc
q n p= = =

Trong đó hoạt tải tiêu chuẩn do người và phương tiện di chuyển trên sàn
là p
tc
=0,25 (T/m
2
).
- Hoạt tải sinh ra trong quá trình đổ bê tông:
6
0,4.0,8 0,32(T/ m)
tc
q = =
6
. 1,3.0,32 0,416(T/ m)
tt
tc
q n p= = =
- Hoạt tải sinh ra trong quá trình đầm rung bê tông:
7
0,2.0,8 0,16(T/ m)
tc
q = =
7
. 1,3.0,16 0,208(T/ m)
tt
tc
q n p
= = =
Trong đó hoạt tải tiêu chuẩn do đổ bê tông là 0,4 T/m
2
và do đầm bê tông

là 0,2 T/m
2
.
Kết luận: Hoạt tải tác dụng lên ván xà gồ là:
5 6 7
0,68(T/ m)
tc tc tc tc
ht
q q q q= + + =
5 6 7
0,884(T/ m)
tt tt tt tt
ht
q q q q= + + =
⇒
Vậy tổng tải trọng tính toán tác dụng lên xà gồ là:
0,9. 0,844(T/ m)
tc tc tc
tt ht
q q q
= + =
0,9. 1,072(T/ m)
tt tt tt
tt ht
q q q= + =
b. Tính khoảng cách cột chống theo điều kiện cường độ:
[ ]
max
M
W

σ σ
= <
(*)
Trong đó:
2
max
.
(T/ )
10
tt
q l
M m=
SVTH: Nguyễn Văn Định Page 12
ĐỒ ÁN THI CÔNG NHÀ NHIỀU TẦNG
2 2
4 3
. 0,08.0,10
1,333.10 ( )
6 6
b h
W m
−
= = =
[ ]
2
1100( / )T m
σ
=
Từ (*) ta có:
[ ]

4
10. .W
10.1100.1,333.10
1,16(m)
1,072
tt
l
q
σ
−
≤ = =
c. Tính theo điều kiện biến dạng( độ võng) của xà gồ:
[ ]
f f
=
(**)
Độ võng giới hạn cho phép của ván sàn:
[ ]
400
l
f =
Độ võng lớn nhất của ván khuôn sàn:
4
.
128.E.J
tc
q l
f =
3 3
6 4

. 0,08.0,10
6,667.10 ( )
12 12
b h
J m
−
= = =
b – chiều rộng cột chống
h – chiều cao cột chống.
Từ (**) ta có:
6 6
3
128.10 .6,667.10
1,36( )
400.0,844
l m
−
≤ =
Từ hai điều kiện trên ta chọn khoảng cách giữa các cột chống là:
0,9l m
=
2.1.5. Kiểm tra cột chống theo điều kiện bền và ổn định:
a. Sơ đồ tính
Vì sàn tầng 1 làm việc nhiều nhất nên ta tính toán cột chống ô sàn tầng 1:
Tải trọng tác dụng lên cột chống:
.
tt
xg
N L q=
Trong đó:

SVTH: Nguyễn Văn Định Page 13
ĐỒ ÁN THI CÔNG NHÀ NHIỀU TẦNG
L -khoảng cách giữa các cột chống đã tính ở trên
tt
xg
q
-tải trọng phân bố tác dụng lên xà gồ đã tính ở trên
 N=0,9.1,072=0,964(T)
Chiều dài cảu cột chống là:
1cc s vs xg n
L H h h
δ δ
= − − − −
Trong đó:
H
1
-chiều cao tầng 1, H=3,6m
s
δ
-chiều cao sàn,
s
δ
=0,1m
vs
δ
-bề dày ván sàn,
vs
δ
=0,03m
h

xg
-chiều cao tiết diện xà gồ, h
xg
=0,10m
h
n
-chiều cao nêm, h
n
=0,10m
 L
cc
=3,6-0,1-0,03-0,10-0,10=3,27m
Liên kết ở hai đầu cột chống là liên kết khớp  chiều dài tính toán
0
l
=L
cc
=3,27
b. Kiểm tra điều kiện cường độ:
+ Chọn tiết diện cột: 8x10 cm
+ Mô men quán tính của cột chống:
3 3
6 4
. 0,08.0,10
6,667.10 ( )
12 12
b h
J m
−
= = =

 Bán kính quán tính: r =
6
2
6,667.10
2,887.10 ( )
0,08.0,10
J
m
F
−
−
= =
+ Độ mảnh:
[ ]
0
2
3,27
113,276 150 75
2,887.10
l
r
λ λ
−
= = = < = >
Hệ số uốn dọc:
2 2
3110 3100
0,24
113,26
ϕ

λ
= = =
+ Theo điều kiện ổn định:
[ ]
σ σ
≤
:
SVTH: Nguyễn Văn Định Page 14
ĐỒ ÁN THI CÔNG NHÀ NHIỀU TẦNG
2
0,964
498,97( / )
. 0,24.0,08.0,10
N
T m
F
σ
ϕ
= = =
<
[ ]
g
σ
= 1100(T/m
2
)
N - lực dọc ứng suất sinh ra trong cột chống.
Vậy cột chống đã thõa mãn điều kiện ổn đinh và điều kiện bền.
Vậy chon tiết diện cột chống là: 0,08x0,1 m
2.2. Thiết kế ván khuôn dầm

2.2.1. Tính toán ván khuôn dầm chính D1
Hệ ván khuôn dầm gồm 3 mảng gỗ liên kết với nhau. Mỗi mảng gỗ ván
gồm nhiều tấm gỗ nhỏ liên kết với nhau bỏi các nẹp. Hệ chống đỡ ván khuôn
dầm gồm các cột gỗ chứ T ở dưới chân cột có nêm để điều chỉnh độ cao
Hình 2.4: Mặt cắt dầm chính D1
SVTH: Nguyễn Văn Định Page 15
ĐỒ ÁN THI CÔNG NHÀ NHIỀU TẦNG
Hình 2.5: Chi tiết ván khuôn cột chống dầm D1
Dùng nhóm gỗ có:
[ ]
2
110( / cm )kG
σ
=
= 110.10
4
(kG/m
2
) = 1100(T/m
2
)
[ ]
3
700(kG/ m )
γ
=
=0,7(T/m
3
) E=10
5

(kG/cm
2
)=10
6
(T/m
2
)
Hệ ván khuôn được bố trí như hình vẽ:
Kích thước tiết diện dầm chính D1: h
dc
=0,5m, b
dc
=0,22m
Chọn chiều dày ván thành
3 0,03
vt
cm m
δ
= =
,
4 0,04
vd
cm m
δ
= =
2.2.1.1. Tính toán ván đáy dầm chính
a. Tải trọng tác dụng
+ Tĩnh tải:
+ Tải trọng do bê tông:
1

. . 0,22.0,5.2,5 0,275( / )
tc
bt
q b h T m
γ
= = =
b – chiều rộng dầm b=0,22m
h – chiều cao dầm h = 0,5m
bt
γ
- trọng lượng riêng của bê tông
SVTH: Nguyễn Văn Định Page 16
ĐỒ ÁN THI CÔNG NHÀ NHIỀU TẦNG
1 1
. 1,2.0,275 0,33( / )
tt tc
q n q T m= = =
+ Tải trọng do cốt thép:
2
2
. . . 0,22.0,5.7,85.0,015 1,30.10 ( / )
tc
ct
q b h T m
γ µ
−
= = =
b – chiều rộng dầm b=0,22m
h – chiều cao dầm h = 0,5m
ct

γ
- trọng lượng riêng của bê tông
µ
- hàm lượng cốt thép trong bê tông
µ
=1,5%
2 2
2 1
. 1,2.1,30.10 1,554.10 ( / )
tt tc
q n q T m
− −
= = =
+ Tải trọng do ván khuôn:
2
3
( .b .b ). (0,04.0,22 2.0,03.0,41).0,7 2,3.10 ( / )
tc
vd vd vt vt g
q T m
δ δ γ
−
= + = + =
vd
δ
- bề dày ván đáy dầm chính
vd
δ
= 0,04m
vt

δ
- bề dày ván thành dầm chính
vt
δ
= 0,03m
vd
b
- bề rộng ván đáy dầm chính
vd
b
= 0,22m
vt
b
- bề rộng ván thành dầm chính
vt
δ
= 0,41m
2 2
3 2
. 1,2.2,3.10 2,53.10 ( / )
tt tc
q n q T m
− −
= = =
Kết luận: Tĩnh tải tác dụng lên ván khuôn đáy:
1 2 3
0,31(T/ m)
tc tc tc tc
tt
q q q q= + + =

1 2 3
0,37(T/ m)
tt tt tt tt
tt
q q q q= + + =
+ Hoạt tải:
- Hoạt tải sinh ra do đầm bàn, đầm dùi với
50
dui
mm
φ
=
:
4
0,2.0,22 0,044(T/ m)
tc
q = =
5
. 1,2.0,044 0,0572(T/ m)
tt
tc
q n p
= = =
SVTH: Nguyễn Văn Định Page 17
ĐỒ ÁN THI CÔNG NHÀ NHIỀU TẦNG
- Hoạt tải sinh ra trong đổ bê tông bằng máy bơm bê tông:
5
0,4.0,22 0,088(T/ m)
tc
q = =

5
. 1,2.0,088 0,1144(T/ m)
tt
tc
q n p= = =
Trong đó hoạt tải tiêu chuẩn do đổ bê tông là 0,4 T/m
2
và do đầm bê tông
là 0,2 T/m
2
.
Kết luận: Hoạt tải tác dụng lên ván khuôn đáy:
4 5
0,132(T/ m)
tc tc tc
ht
q q q= + =
4 5
0,1716(T/ m)
tt tt tt
ht
q q q
= + =
Vậy tổng tải trọng tác dụng lên ván đáy dầm là:
0,9. 0,429(T/ m)
tc tc tc
tt ht
q q q= + =
0,9. 0,525(T/ m)
tt tt tt

tt ht
q q q= + =
b. Tính khoảng cách giữa các cột chống:
+ Tính theo điều kiện bền:
[ ]
max
M
W
σ σ
= <
(*)
Trong đó:
2
max
.
( / )
10
tt
q l
M kG cm
=
2 2
5 3
. 0,22.0,04
5,8667.10 ( )
6 6
b h
W m
−
= = =

[ ]
4 2 2
110.10 ( / ) 1100( / )kG m T m
σ
= =
Từ (*) ta có:
[ ]
5
10. .W
10.1100.5,8667.10
1,108(m)
0,525
tt
l
q
σ
−
≤ = =
+ Tính theo điều kiện biến dạng( độ võng):
[ ]
f f=
(**)
Độ võng giới hạn cho phép của ván sàn:
SVTH: Nguyễn Văn Định Page 18
ĐỒ ÁN THI CÔNG NHÀ NHIỀU TẦNG
[ ]
400
l
f =
Độ võng lớn nhất của ván khuôn sàn:

4
.
128.E.J
tc
q l
f =
3 3
6 4
. 0,22.0,04
1,1733.10 ( )
12 12
b h
J m
−
= = =
Từ (**) ta có:
6 6
3
3
128. . 128.10 .1,1733.10
0,95( )
400. 400.0,429
tc
E J
l m
q
−
≤ = =
Từ hai điều kiện trên ta chọn khoảng cách cột chống là:
l

= 0,8m
+ Bố trí cột chống:
- Nhịp biên L
1
=5m
Chiều dài ván khuôn dầm chính nhịp L
1
là:
L
dc1
=L
1
-
1
2
c
h
-
2
2
c
h
=5-0,29-0,2=4,51 m
Chọn 6 cột chống khoảng cách giữa các cột chống là 0,8m
Hình 2.6: Mặt bằng cột chống của dầm nhịp biên
- Nhịp giữa L
1
=4,5m
Chiều dài ván khuôn dầm chính nhịp L
1

là:
L
dc1
=L
1
-2.
2
2
c
h
=4,5-2.0,2=4,1 m
Chọn 4 cột chống khoảng cách giữa các cột chống là 0,8 m
SVTH: Nguyễn Văn Định Page 19
ĐỒ ÁN THI CÔNG NHÀ NHIỀU TẦNG

Hình 2.7: Mặt bằng cột chống của dầm nhịp giữa
c. Tính toán và kiểm tra ổn định cột chống.
+ Sơ đồ tính
+ Tải trọng tác dụng lên cột chống:
.
tt
cc
N L q
=
Trong đó:
L: Khoảng cách giữa các cột chống đã tính ở trên
tt
cc
q
: Tải trọng phân bố tác dụng lên cột chống

 N=0,8.0,525=0,42(T)
Chiều dài của cột chống là:
1cc dc vd xg n d
L H h h h h
δ
= − − − − −
Trong đó:
H
1
-chiều cao tầng 1, H=3,6m
dc
h
-chiều cao dầm,
dc
h
=0,5m
vd
δ
-bề dày ván đáy,
vd
δ
=0,04m
h
xg
-chiều cao tiết diện xà gồ, h
xg
=0,10m
h
n
chiều cao nêm, h

n
=0,10m
 L
cc
=3,6-0,5-0,04-0,10-0,10=2,86m
Liên kết ở hai đầu cột chống là liên kết khớp  chiều dài tính toán
0
l
=L
cc
=2,86m
Kiểm tra điều kiện cường độ:
+ Chọn tiết diện cột: 8x8 cm
+ Mô men quán tính của cột chống:
SVTH: Nguyễn Văn Định Page 20
ĐỒ ÁN THI CÔNG NHÀ NHIỀU TẦNG
3 3
6 4
. 0,08.0,08
3,4133.10 ( )
12 12
b h
J m
−
= = =
 Bán kính quán tính: r =
6
2
3,4133.10
2,31.10 ( )

0,08.0,08
J
m
F
−
−
= =
+ Độ mảnh:
[ ]
0
2
2,86
123,8 150 65
2,31.10
l
r
λ λ
−
= = = < = >
Hệ số uốn dọc:
2 2
3110 3100
0,202
123,8
ϕ
λ
= = =
+ Theo điều kiện ổn định:
[ ]
σ σ

≤
:
2
0,42
324,816( / )
. 0,202.0,08.0,08
N
T m
F
σ
ϕ
= = =
<
[ ]
g
σ
= 1100(T/m
2
)
Vậy cột chống đã thõa mãn điều kiện ổn đinh và điều kiện bền.
Chọn tiết diện cột chống là 0,08 x 0,08 m
2.2.1.2. Tính toán ván khuôn thành dầm chính.
- Sơ đồ tính là dầm liên tục, gối tựa tại các vị trí nẹp đứng.
Hình 2.8: Biểu đồ momen ván khuôn thành
- Chiều cao tính toán của ván khuôn thành dầm là:
h=0,5-0,1-0,03+0,04=0,41m
- Tải trọng áp lực đẩy ngang do vữa bê tông:
SVTH: Nguyễn Văn Định Page 21
ĐỒ ÁN THI CÔNG NHÀ NHIỀU TẦNG
1

. .0,7 2,5.0,5.0,7 0,9375( / )
tc
bt
q h T m
γ
= = =
bt
γ
- trọng lượng riêng của bê tông
bt
γ
=2,5(T/m
3
)
h – chiều chiều cao dầm h = 0,5m
0,7 bán kính ảnh hưởng do đầm dùi
1 1
. 1,2.0,9375 1,125( / )
tt tc
q n q T m= = =
- Hoạt tải sinh ra do quá trình đầm bêtông và đổ bêtông dầm dùi
50
dui
mm
φ
=
( không xảy ra đồng thời).
2
0,4.0,41 0,164( / )
tc

q T m= =
2 2
. 1,3.0,164 0,213(T/ m)
tt tc
q n q= = =
Trong đó hoạt tải tiêu chuẩn do đổ bê tông là 0,4 T/m
2
và do đầm bê tông
là 0,2 T/m
2
.
Vậy tổng tải trọng tác dụng lên ván khuôn thành cột là:
1 2
0,9. 1,085(T/ m)
tc tc tc
q q q= + =
1 2
0,9. 1,316(T/ m)
tt tt tt
q q q= + =
+ Tính khoảng cách giữa các thanh nẹp theo điều kiện bền:
[ ]
max
M
W
σ σ
= <
(*)
Trong đó:
2

max
.
( / )
10
tt
q l
M kG cm
=
2 2
5 3
. 0,41.0,03
6,15.10 ( )
6 6
b h
W m
−
= = =
[ ]
4 2 2
110.10 ( / ) 1100( / )kG m T m
σ
= =
Từ (*) ta có:
[ ]
5
10. .W
10.1100.6,15.10
0,716(m)
1,316
tt

l
q
σ
−
≤ = =
SVTH: Nguyễn Văn Định Page 22
ĐỒ ÁN THI CÔNG NHÀ NHIỀU TẦNG
+ Tính khoảng cách giữa các thanh nẹp theo điều kiện biến dạng( độ võng):
[ ]
f f
=
(**)
Độ võng giới hạn cho phép của ván sàn:
[ ]
400
l
f =
Độ võng lớn nhất của ván khuôn sàn:
4
.
128.E.J
tc
q l
f =
3 3
7 4
. 0,41.0,03
9,23.10 ( )
12 12
b h

J m
−
= = =
Từ (**) ta có:
6 7
3
3
128. . 128.10 .9,23.10
0,64( )
400. 400.1,085
tc
E J
l m
q
−
≤ = =
⇒
Từ hai điều kiện trên ta chọn khoảng cách giữa các thanh nẹp là:
l
=
0,6 m
+ Bố trí nẹp dọc:
- Nhịp biên L
1
=5m
Chiều dài ván khuôn dầm chính nhịp L
1
là:
L
dc1

=4,51 m
Chọn 8 nẹp khoảng cách giữa các cột chống là 0,6m
Hình 2.9: Chi tiết cột chống và nẹp dọc của nhịp biên dầm D1
- Nhịp giữa L
1
=4,5m
Chiều dài ván khuôn dầm chính nhịp L
1
là:
SVTH: Nguyễn Văn Định Page 23
ĐỒ ÁN THI CÔNG NHÀ NHIỀU TẦNG
L
dc1
=4,1 m
Chọn 7 nẹp khoảng cách giữa các cột chống là 0,6m
Hình 2.10: Chi tiết cột chống và nẹp dọc của nhịp giữa dầm D1
2.2.2. Thiết kế ván khuôn phụ D2, D3.
Hình 2.11: Chi tiết ván khuôn dầm phụ
SVTH: Nguyễn Văn Định Page 24
ĐỒ ÁN THI CÔNG NHÀ NHIỀU TẦNG
Hình 2.12: Chi tiết cột chống và ván khuôn dầm phụ
2.2.2.1. Tính toán ván đáy dầm phụ.
a. Tải trọng tác dụng
Tĩnh tải:
+ Tải trọng do bê tông:
1
0,22.0,3.2,5 0,165( / )
tc
q T m= =
1 1

. 1,2.0,165 0,198( / )
tt tc
q n q T m= = =
+ Tải trọng do cốt thép:
3
2
. . . 0,22.0,3.7,85.0,015 7,77.10 ( / )
tc
ct
q b h T m
γ µ
−
= = =
3 3
2 2
. 1,2.7,77.10 9,33.10 ( / )
tt tc
q n q T m
− −
= = =
+ Tải trọng do ván khuôn:
2
3
. . (0,03.0,22 2.0,03.0,2).0,7 1,3.10 ( / )
tc
q b T m
δ γ
−
= = + =
2 2

3 3
. 1,1.1,3.10 1,43.10 ( / )
tt tc
q n q T m
− −
= = =
Vậy tĩnh tải tác dụng lên ván khuôn đáy dầm phụ là:
1 2 3
0,185(T/ m)
tc tc tc tc
tt
q q q q
= + + =
SVTH: Nguyễn Văn Định Page 25