đồ án tốt nghiệp cầu đúc hẫng
Bạn đang xem bản rút gọn của tài liệu. Xem và tải ngay bản đầy đủ của tài liệu tại đây (615.6 KB, 82 trang )
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
THIẾT KẾ KỸ THUẬT
PHẦN II
THIẾT KẾ KỸ THUẬT
ĐINH VĂN PHƯƠNG
123
LỚP CĐ1-K44
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
THIẾT KẾ KỸ THUẬT
CH ƯƠ NG I
GIỚI THIỆU CHUNG
I – TỔNG QUAN VỀ CÔNG NGHỆ THI CÔNG CẦU BTCTDƯL BẰNG
PHƯƠNG PHÁP ĐÚC HẪNG CÂN BĂNG.
Phương pháp đúc hẫng là quá trình xây dựng kết cấu nhịp dầm từng đốt theo sơ
đồ hẫng cho tới khi nối liền thành các kết cấu hoàn chỉnh . Có thể thi công hẫng từ trụ
đối xứng ra 2 phía hoặc hẫng dần từ bờ ra . Phương pháp này có thể áp dụng thích hợp
để thi công các kết cấu liên tục, cầu dầm hẫng , cầu khung hoặc cầu dây xiên dầm
cứng BTCT .
Nội dung cơ bản của phương pháp đúc hẫng :
- Khi thi công theo phương pháp đúc hẫng , kết cấu nhịp BTCT được đúc trên
đà giáo di động theo từng đốt nối liền nhau đối xứng qua trụ cầu . Cốt thép
thường của các khối được liên kết với nhau trước khi đúc bê tông để đảm
bảo tính liền khối và chịu cắt tốt của kết cầu . Sau khi bê tông đốt dầm đủ
cường độ cần thiết thì các đốt dầm này được liên kết với các đốt đã đúc
trước đó nhờ cốt thép DƯL
- Phần cánh hẫng của kết câu nhịp BTCT đã thi công xong phải đảm bảo đủ
khả năng nâng đỡ trọng lượng của các đốt dầm thi công sau đó cùng với
trọng lượng giàn giáo ván khuôn đúc dầm và các thiết bị phục vụ thi công
- Để đảm bảo ổn định chống lật trong suốt quá trình thi công đúc hẫng phải
đảm bảo tính đối xứng của hai cánh hẫng ( Thi công hẫng từ trụ ra ) hoặc
nhờ trọng lượng bản thân của nhịp sát bờ đã đúc trên đà giáo làm đối trọng .
Đối các sơ đồ cầu khung , đốt dẩm trên đỉnh trụ được liên kết cứng với thân
trụ nhờ các cáp thép DƯL chạy suốt trên chiều cao trụ , Với các sơ đồ cầu
dầm đốt này cũng được liên kết cứng tạm thời vào trụ cầu nhờ các gối tạm
và các cáp thép hoặc các thanh thép DƯL mà sau khi thi công xong sẽ tháo bỏ.
- Ở giai đoạn thi công hẫng , kết cấu nhịp chỉ chịu mô men âm do đó chỉ cần
bố trí cốt thép DƯL ở phía trên . Sau khi thi công xong 1 cặp đốt dầm đối
xứng thì căng kéo cốt thép DƯl từ đầu mút này sang đầu mút kia và bơm vữa
bê tông lấp kín khe hở giữa cốt thép và thành ống ngay để bảo vệ cốt thép
- Sau khi đúc xong đốt cuối cùng của các cánh hẫng tiến hành nối ghép chúng
thành kết cấu nhịp hoàn chỉnh
Việc đúc hẫng từng đốt trên đà giáo di động giảm được chi phí đà giáo . Ván
khuôn được dùng lại nhiều lần cùng với 1 thao tác lặp lại sẽ giảm chi phí nhân lực và
nâng cao năng suất lao động
Phương pháp đúc hẫng thích hợp với xây dựng các dạng kết cấu nhịp có chiều
cao mặt cắt thay đổi , khi đúc các đốt dầm chỉ cần điều chỉnh cao độ đáy ván khuôn
cho hợp lý
ĐINH VĂN PHƯƠNG
124
LỚP CĐ1-K44
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
THIẾT KẾ KỸ THUẬT
Phương pháp thi công đúc hẫng không phụ thuộc vào không gian dưới cầu do đó
có thể thi công trong điều kiện sông sâu , thông thuyền hay xây dựng các càu vượt trong
thành phố , các khu công nghiệp mà không cho phép đình trệ sản xuất hay giao thông
dưới công trình....
II – GIỚI THIỆU CHUNG VỀ PHƯƠNG ÁN
II.1 – TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ
- Quy trình thiết kế : 22TCN272 –05 Bộ Giao thông vân tải
- Tải trọng thiết kế :
+) Hoạt tải HL93 ,
+) Người đi : 3KN/m2
II.2 – SƠ ĐỒ KẾT CẤU
- Sơ đồ cầu : 4x33 + 75 + 120 + 75 + 3x33
- Chiều dài toàn cầu Lc = 511 m , khổ cầu 8+2x1,5 m
II.2.1 – Kết cấu phần trên
- Một liên dầm liên tục ở giữa , 2 bên là các nhịp dầm giản đơn L=33m
- Dầm khung liên tục BTCTDƯL 3 nhịp ( 75 + 120 + 75 ) tiết diện hình hộp , vách
nghiêng , chiều cao dầm thay đổi H= 7m trên trụ đến H=3m tại giữa nhịpvà đầu dầm ,
bề rộng đáy dầm hộp B=5m
- Cao độ đáy dầm thay đổi theo quy luật parabol đảm bảo phù hợp yêu cầu chịu
lực và mỹ quan kiến trúc.
- Mặt cắt hộp dạng thành xiên
+) Chiều dày bản nắp : tb = 30 (cm)
+) Chiều dày bản đáy : Tại mặt cắt gối là 100 cm , tại mặt cắt giữa nhịp là 30
cm
+) Chiều dày phần cánh hẫng : hc = 25 cm
+) Chiều dày sườn dầm : Tại trụ ts = 80 cm , Tại mặt cắt giữa nhịp ts = 50 cm
- Vật liệu dùng cho kết cấu nhịp.
1- Bê tông mác có:
+) f’c = 40 (MPa).
+) γ c = 24,5 (kN/m3).
+) Ec = 32979,77 (MPa).
2- Cốt thép DƯL của hãng VSL theo tiêu chuẩn ASTM - grade 270 có các chỉ tiêu
sau:
+) Diện tích một tao Astr = 1,387 mm2
+) Cường độ cực hạn: fpu = 1860 MPa
+) Độ chùng sau 1000h ở 200C là 2.5%
3- Neo: Sử dụng loại neo EC-5-31, EC-5-22 và EC 5-12.
4- Cốt thép thường: Sử dụng loại cốt thép có gờ với các chỉ tiêu:
+) fy = 420 (MPa).
- Dầm dẫn : bằng bê tông cốt thép DƯL có chiều dài L = 33m , Mặt cắt ngang
gồm 5 dầm chủ tiết diện chữ T , chiều cao h = 1,5 m , đặt cách nhau 2,3m
- Trắc dọc cầu theo bán kính R = 3866 m , trong phạm vi 270m , tiếp theo dốc 3%
về phía 2 mố và đường đầu cầu , Độ dốc ngang cầu in = 2%
ĐINH VĂN PHƯƠNG
125
LỚP CĐ1-K44
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
THIẾT KẾ KỸ THUẬT
- Mặt cầu BT Asphan 7cm , dưới là lớp phòng nước 4mm
- Gối cầu , khe co giãn bằng cao su , lan can bằng thép , Thoát nước và chiếu
sáng theo quy định hiện hành
- Bản mặt cầu trên nhịp dẫn giản đơn bằng BTCT 15 cm , Lớp phủ mặt cầu
gồm 3 lớp : Lớp bê tông tạo dốc 4cm , lớp phòng nước 0,4cm , Lớp bê tông asphan 7cm
; độ dốc ngang cầu in = 2%
II.2.2 – Kết cấu phần dưới
a) Cấu tạo trụ cầu :
- Trụ cầu dùng loại trụ thân đặc bằng BTCT đổ bê tông tại chỗ bê tông có
cường độ chịu nén f’c = 30Mpa
- Trụ T1, T2, T3 , T8, T9 : được đặt trên móng cọc đóng : d = 40 cm
- Trụ T4, T7 : được đặt trên móng cọc khoan nhồi : D = 100 cm
- Trụ T5, T6: được đặt trên móng cọc khoan nhồi : D = 150 cm
- Phương án móng : Móng cọc đài thấp.
b) Cấu tạo mố cầu
- Mố cầu dùng loại mố U BTCT , đổ tại chỗ mác bê tông chế tạo f’c = 30Mpa
- Mố của kết cấu nhịp dẫn được đặt trên móng cọc đóng d= 40 cm
ĐINH VĂN PHƯƠNG
126
LỚP CĐ1-K44
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
THIẾT KẾ KỸ THUẬT
CH ƯƠ NG II
TÍNH ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC
I . CHỌN CÁC KÍCH THƯỚC CẦU CHÍNH .
- Chiều dài kết cấu nhịp: đối với kết cấu nhịp liên tục chiều dài nhịp biên
Lnb= (0,6 ÷ 0,8) chiều dài nhịp giữa Lng.
+) Trong phương án này chọn Lng = 120m.
+) Lấy : Lnb = 75 m
Sơ đồ bố trí chung nhịp cầu chính :
7500
120000
7500
- Xác định kích thước mặt cắt ngang : Dựa vào các công thức kinh nghiệm ta chọn
mắt cắt ngang như hình vẽ :
400
1000
500
1500
1200
500
300
800
3280
1800
700
1000
600
500
3000
400
7000
8000
300
1500
400
500
II . TÍNH ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC CỦA DẦM CHỦ .
II.1 – Phân chia đốt dầm
Nguyên tắc chung phân chia đốt dầm :
- Chọn chiều dài đốt K0 trên phần đà giáo mở rộng trụ : Trong phương pháp đúc
hẫng cân bằng , Chiều dài của đốt K0 thường vào khoảng 12-14 m, để có đủ diện tích
mặt bằng cho việc lắp đặt 2 xe đúc đối xứng nhau trên đó mà thi công hai cánh hẫng
đối xứng nhau
ĐINH VĂN PHƯƠNG
127
LỚP CĐ1-K44
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
THIẾT KẾ KỸ THUẬT
7
- Chọn chiều dài đốt hợp long nhịp chính : Có thể lấy trong khoảng 2-4 m
- Phần còn lại của chiều dài cánh hẫng có thể lấy trong khoảng từ 2,5 – 4 m ,
Theo dọc cầu sẽ có từng nhóm đốt, mỗi nhóm gồm các đốt có chiều dài giống nhau ,
Các nhóm khác nhau có chiều dài khác nhau . Chiều dài của đốt được chọn sao cho tận
dụng hết năng lực của thiết bị xe đúc . Ví dụ trọng lượng của xe đúc nên gần bằng với
khả năng treo của xe đúc . Như vậy sẽ giảm bớt số xe đốt đúc hẫng . Mặt khác khối
lượng bê tông mỗi đốt phải phù hợp với khả năng cung cấp bê tông đến công trường .
- Để đơn giản trong quá trình thi công và phù hợp với các trang thiết bị hiện có của
đơn vị thi công ta phân chia các đốt dầm như sau :
+) Đốt trên đỉnh trụ : do = 14m (khi thi công sẽ tiến hành lắp đồng thời 2
xe đúc trên trụ)
+) Đốt hợp long nhịp giữa : dhl = 2m
+) Đốt hợp long nhịp biên : dhl = 2m
+) Chiều dài đoạn đúc trên đà giáo : ddg = 14 m
+) Số đốt ngắn trung gian : n = 4 đốt , chiều dài mỗi đốt : d = 3 m
+) Số đốt trung gian còn lai : n = 10 đốt , chiều dài mỗi đốt d = 4 m
- Sơ đồ phân chia đốt dầm :
+) Nhịp giữa :
4x3
10x4
2
14
K0
1
4
5
6
8
7
12
10 11
9
13 14
3
3
2
+) Nhịp biên :
16'
2
1
9'
14' 13' 12' 11' 10'
14
4x3
10x4
8'
7'
6'
5'
4' 3' 2' 1'
7
3
14
K0
II.2 – Xác định phương trình thay đổi cao độ đáy dầm
- Giả thiết đáy dầm thay đổi theo phương trình parabol bậc 2 theo phương trình :
Y = ax2 + bx +c
- Lấy điểm dưới cùng của đốt hợp long làm gốc toạ độ , trục x , y có chiều như
hình vẽ :
O(0,0)
B(58,5;4,0)
O(0,0)
A(58,5;4,0)
Y
- Do đường cong đi qua gốc toạ độ nên c=0 , đồng thời đường cong đi qua 2 điểm
A(-58,5;4,0) và B(58,5;4,0) nên có dạng :
4,0 = a.58,52 + 58,5.b
4,0 = a.58,52 - 58,5.b
- Từ hai phương trình trên ta tính được :
ĐINH VĂN PHƯƠNG
128
LỚP CĐ1-K44
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
THIẾT KẾ KỸ THUẬT
H02-2
BI3
BI3-2
B01
-
B02
B03
HI4
H03
HI3
B01-2
HI5
H02
H01
BI1
BI1-2
HI1
HI2
A = 0,001169
B=0
Vậy phương trình có dạng:
Y = 0,001169.x2
II.3 – Xác định phương trình thay đổi chiều dày đáy dầm
- Tính toán tương tự ta có phương trình thay đổi chiều dày đáy dầm như sau ( Với
gốc toạ độ chọn tại mặt trên của đáy dầm tại vị trí giữa nhịp) :
Y = 0,00108119.x2 – 0,000097307
II.4 – Xác định cao độ mặt dầm chủ
-Mặt cầu nằm trên đường cong đứng bán kính R = 3866 m
II.5 – Xác định các kích thước cơ bản và đặc trưng hình học của mặt cắt tiết diện.
Sau khi khai báo mặt cắt thay đổi trong MiDas xong , ta tính được kích thước của
các mặt cắt như sau :
½ Mặt cắt dầm chủ
Bảng các kích thước hình học của mặt cắt :
MC 0
HO1
0.3
HO2
0.5
HO2-2
0.4
HO3
6.2
BO1
2.25
BO1-2
1.85
BO2
1.25
BO3
2.5
HI1
0.3
HI2
0.4
1
0.3
0.5182
0.4
5.4532
2.2548
1.8952
1.1706
2.5746
0.3
0.4182
ĐINH VĂN PHƯƠNG
2
3
4
5
6
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.5274 0.536 0.5441 0.5516 0.5608
0.4
0.4
0.4
0.4
0.4
5.0774 4.724 4.3929 4.0841 3.7071
2.2574
2.26 2.2626 2.2652 2.2687
1.9199 1.9346 1.9693 1.994 2.0269
1.1273 1.084 1.0407 0.9974 0.9397
2.6153 2.656 2.6967 2.7374 2.7917
0.3
0.3
0.3
0.3
0.3
0.4274 0.436 0.4441 0.4516 0.4608
129
7
0.3
0.569
0.4
3.3698
2.2722
2.0598
0.8819
2.8459
0.3
0.469
LỚP CĐ1-K44
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
HI3
HI4
HI5
BI1
BI1-2
BI3
BI3-2
HO1
HO2
HO2-2
HO3
BO1
BO1-2
BO2
BO3
HI1
HI2
HI3
HI4
HI5
BI1
BI1-2
BI3
BI3-2
THIẾT KẾ KỸ THUẬT
4.7
0.6
1
2.95
1.9
2
1.3
4.1262
0.5545
0.8725
2.9739
1.9
2.0861
1.4052
3.8375
0.5316
0.8083
2.987
1.9
2.133
1.4626
3.566
0.51
0.748
3
1.9
2.18
1.52
3.3116
0.4898
0.6915
3.013
1.9
2.227
1.5774
3.0744
0.471
0.6388
3.0261
1.9
2.2739
1.6348
2.7848
0.448
0.5744
3.0435
1.9
2.3365
1.7113
2.5256
0.4274
0.5168
3.0609
1.9
2.3991
1.7878
MC 8
0.3
0.5763
0.4
3.0722
2.2757
2.0927
0.8242
2.9002
0.3
0.4763
2.2969
0.4093
0.466
3.0783
1.9
2.4617
1.8643
MC 9
0.3
0.5826
0.4
2.8143
2.2791
2.1256
0.7664
2.9544
0.3
0.4826
2.0988
0.3936
0.422
3.0957
1.9
2.5243
1.9409
MC 10
0.3
0.5879
0.4
2.596
2.2826
2.1585
0.7087
3.0087
0.3
0.4879
1.9311
0.3802
0.3847
3.113
1.9
2.587
2.0174
MC 11
0.3
0.5923
0.4
2.4175
2.2861
2.1914
0.651
3.063
0.3
0.4923
1.7939
0.3694
0.3542
3.1304
1.9
2.6496
2.0939
MC 12
0.3
0.5956
0.4
2.2786
2.2896
2.2243
0.5932
3.1172
0.3
0.4956
1.6872
0.3609
0.3305
3.1478
1.9
2.7122
2.1704
MC 13
0.3
0.5981
0.4
2.1794
2.293
2.2572
0.5355
3.1715
0.3
0.4981
1.611
0.3548
0.3136
3.1652
1.9
2.7748
2.247
MC 14 MC 15
0.3
0.3
0.5995
0.6
0.4
0.4
2.1198
2.1
2.2965
2.30
2.2901
2.323
0.4777
0.42
3.2257
3.28
0.3
0.3
0.4995
0.5
1.5652
1.55
0.3512
0.35
0.3034
0.3
3.1826
3.2
1.9
1.9
2.8374
2.9
2.3235
2.4
- Bảng tính toán đặc trưng hình học của mặt cắt đầm chủ
Tên
MC
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
x
h
hd
(m) (m) (cm)
0
7 108.40
7 6.2714 95.61
10 5.9048 89.17
13 5.56 83.09
16 5.237 77.39
19 4.9357 72.06
23 4.5679 65.52
27 4.2388 59.65
31 3.9485 54.44
35 3.6969 49.89
39 3.4839 46.00
43 3.3098 42.77
47 3.1742 40.19
51 3.0775 38.28
ĐINH VĂN PHƯƠNG
B
(m)
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12
12
Bd
(m)
5
5.1492
5.2306
5.312
5.3934
5.4748
5.5834
5.6918
5.8004
5.9088
6.0174
6.126
6.2344
6.343
Bs
(cm)
80
76.4
74.9
73.4
71.9
70.3
68.3
66.3
64.2
62.2
60.2
58.1
56.1
54.1
130
F
(cm2)
133628
122050
116440
111147
106171
101472
95759
90613
86007
82006
78578
75701
73428
71735
S
(cm3)
4.41E+07
3.67E+07
3.34E+07
3.04E+07
2.77E+07
2.53E+07
2.25E+07
2.01E+07
1.81E+07
1.65E+07
1.51E+07
1.40E+07
1.32E+07
1.26E+07
Yo
(cm)
329.69
301.06
286.84
273.50
261.02
249.36
235.11
222.31
210.94
201.00
192.50
185.47
179.89
175.81
J
(cm4)
9.86E+09
7.42E+09
6.35E+09
5.43E+09
4.65E+09
3.99E+09
3.26E+09
2.68E+09
2.22E+09
1.86E+09
1.59E+09
1.39E+09
1.24E+09
1.14E+09
LỚP CĐ1-K44
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
14 55 3.0193 37.02
15 59
3
36.42
THIẾT KẾ KỸ THUẬT
12
12
6.4514
6.56
52
50
70599 1.22E+07 173.20 1.08E+09
70072 1.21E+07 172.06 1.07E+09
Trong đó :
+) F : Diện tích tính đổi của mặt cắt
+) S : Mômen tĩnh của mặt cắt với đáy dầm.
+) Yo : Khoảng cách từ trục trung hoà đến đáy dầm
+) J : Mômen quán tính của mặt cắt dầm với trục trung hoà
+) hd : Chiều cao bầu dầm tính đổi
+) bd : Chiều rộng đáy mặt cắt hộp
+) Bs : Bề rộng của sườn dầm
+) h : Chiều cao của dầm
+) B : Bề rộng đỉnh mặt cắt hộp
ĐINH VĂN PHƯƠNG
131
LỚP CĐ1-K44
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
THIẾT KẾ KỸ THUẬT
CH ƯƠ NG III
TÍNH TOÁN NỘI LỰC TRONG CÁC GIAI ĐOẠN.
I . TĨNH TẢI GIAI ĐOẠN 1 (DC ):
Tĩnh tải giai đoạn I (DC) Chính là trọng lượng của bản thân kết cấu . Khi sử dụng
chương trình phân tích kết cấu bằng MiDas ta khai bao ngay được loại tải trọng này .
II . TĨNH TẢI GIAI ĐOẠN 2 (DW) :
- Tĩnh tải giai đoạn II gồm có các bộ phận sau :
+) Trọng lượng phần chân lan can
+) Trọng lượng cột lan can, tay vịn
+) Trọng lượng lớp phủ mặt cầu
Tổng : DWIITC = DWmc+ DWclc+ DWlc+tv
a)Tính trọng lượng lớp phủ mặt cầu :
Lớp phủ mặt cầu dày 7,4 cm bao gồm : Lớp bê tông asphan dày 7cm và lớp
phòng nước dày 0,4 cm
+) Lớp bê tông Asphalt :
DWasphalt = 12x0,07x22,5 = 18,9 ( KN/m)
+) Lớp phòng nước :
DWpn = 12x0,004x22,5 = 1,08 ( KN/m)
-> Trọng lượng dải đều lớp phủ mặt cầu :
DWmctc= 18,9 + 1,08 = 19,98 ( KN/m)
b) Tính trọng lượng của chân lan can + tay vịn + lề Người đi bộ :
Tên gọi các đại lượng
Chiều rộng chân lan can
Chiều cao chân lan can
+) Trọng lượng chân lan can :
DWclc = 0,5x0,3x2x24 = 7,2 ( KN/m)
Tên gọi các đại lượng
Trọng lượng 1 cột lan can
Khoảng cách bố trí cột lan can
Trọng lượng dải đều của cột lan can
Trọng lượng dải đều phần tay vịn
Trọng lượng dải đều lan can và tay vịn
Kí hiệu Giá trị
Bclc
50
hclc
30
Đơn vị
cm
cm
Kí hiệu Giá trị
Pclc
0.027
Aclc
2
Pclc
0. 135
Ptv
0.7
Plc+tv
0.835
Đơn vị
KN
m
KN/m
KN/m
KN/m
- Tính tĩnh tải giai đoạn II
+) Tính tải giai đoạn II tiêu chuẩn
DWIITC = DWmc+ DWclc+ DWlc+tv
ĐINH VĂN PHƯƠNG
132
LỚP CĐ1-K44
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
THIẾT KẾ KỸ THUẬT
= 19,98 + 7,2 + 0. 835 = 28,015 (KN/m)
+) Tĩnh tải giai đoạn II tính toán
DWIItt = g . DWIITC = 1,5. 28,015 = 42,0225 ( KN/m)
III . TÍNH NỘI LỰC TÁC DỤNG LÊN KẾT CẤU NHỊP
III.1. NỘI LỰC TÁC DỤNG LÊN DẦM CHỦ GIAI ĐOẠN THI CÔNG
1. Các sơ đồ tính :
Sơ đồ phân chia đốt đúc và các mặt cắt.
Đặc điểm của công nghệ thi công đúc hẫng là sơ đồ kết cấu thay đổi liên tục
trong quá trình thi công.
Căn cứ trình tự thi công và phương pháp thi công ta chia ra làm các giai đoạn thi
công sau:
1.1.Thi công đúc hẫng đối xứng ra hai bên trụ
Hình 3.1. Sơ đồ tải trọng khi thi công đúc hẫng đối xứng
- Tải trọng trong giai đoạn này bao gồm:
+ Tĩnh tải các đốt đúc DC có hệ số tải trọng nDC = 1.25
+ Trọng lượng thiết bị đúc và vật liệu. Xe đúc CE =660 KN đặt cách đầu mút
đốt đúc trước là 0,9 m, nCE = 1.25
+ Trọng lượng rải đều của người và thiết bị thi công
ĐINH VĂN PHƯƠNG
133
LỚP CĐ1-K44
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
THIẾT KẾ KỸ THUẬT
CLL = 0.24x12 =2,88 KN/m;
nCLL = 1.3.
+) Trọng lượng bê tông ướt ( WC )
+) Co ngót , Từ biến
+) Tải trọng gió
- Tính tải trọng bê tông ướt và tải trọng xe đúc :
+) Tải trọng xe đúc :
Giả thiết ta đang thi công đốt K4 ta tính quy đổi tải trọng xe đúc về nút K3 . Tải
trọng xe đúc ta quy đổi thành Fz và My như hình vẽ sau :
+) Trọng lượng bê tông ướt : Khi ta tiến hành đổ bê tông đốt đúc K4 thì trọng
lượng bê tông ướt quy đổi thành lực cắt và mô men tác dụng vào nút K3 như hình vẽ
sau :
Công thức tính :
WC =
F1 + F2
.L.γ wc
2
Trong đó :
WC : Trọng lượng bê tông ướt
F1 , F2 : Diện tích của hai mặt của khối đúc
γwc : Trọng lượng riêng của bê tông ướt (γwc = 24,5 KN/m3)
Tính quy đổi về nút . WC đặt tại trọng tâm của đốt đúc quy đổi về nút thành lực
cắt và mô men như hình vẽ trên .
Bảng tính trọng lượng bê tông ướt :
Tên đốt
ĐINH VĂN PHƯƠNG
Chiều dài
đốt
m
γwc
KN/m
134
WC
KN
My
KN.m
LỚP CĐ1-K44
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
K1
K2
K3
K4
K5
K6
K7
K8
K9
K10
K11
K12
K13
K14
Phần đà giáo
Hợp Long
THIẾT KẾ KỸ THUẬT
4
4
4
4
3
3
3
3
3
3
3
3
3
3
14
2
24.5
24.5
24.5
24.5
24.5
24.5
24.5
24.5
24.5
24.5
24.5
24.5
24.5
24.5
24.5
24.5
876.45075
836.38223
798.64365
763.08803
966.4319
913.2228
865.438
823.2637
786.8616
755.9671
730.7321
711.2987
697.4366
689.2879
2403.47
343.3528
1314.676
1254.573
1197.965
1144.632
1932.864
1826.446
1730.876
1646.527
1573.723
1511.934
1461.464
1422.597
1394.873
1378.576
343.3528
1.2. Đổ bê tông xong đốt hợp long ở nhịp biên nhưng bê tông chưa đông cứng :
Khi đó bê tông dẻo còn chưa hóa cứng , trọng lượng của ván khuôn hợp long ,
của hỗn hợp bê tông dẻo , của cốt thép hợp long được coi như chia đôi để tác dụng lên
hai sơ đồ hệ thông kết cấu tách biệt nhau , Một là sơ đồ đúc trên đà giáo phần nhịp biên
, Hai là sơ đồ khung cứng T của phần đúc hẫng từ trụ ra nhịp biên
Các tải trọng tác dụng bao gồm :
- Trọng lượng bản thân của đốt hợp long nhịp biên
- Trọng lượng ván khuôn và thiết bị để hợp long nhịp biên
- Tải trọng thi công rải đều
1.3. Hợp lọng xong nhịp biên và bê tông đã hóa cứng :
Nhịp biên có đoạn đúc trên đà giáo cố định dài 14 m . Sau khi đúc hẫng cân bằng
xong ta tiến hành hợp long nhịp biên. Việc tính toán hợp long nhịp biên là rất phức tạp
do trình tự đổ bê tông, căng kéo cáp DƯL, điều chỉnh vị trí khối hợp long ảnh hưởng rất
nhiều đến trình tự và phương pháp tính toán hợp long.
Sơ đồ tính toán :
ĐINH VĂN PHƯƠNG
135
LỚP CĐ1-K44
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
THIẾT KẾ KỸ THUẬT
Hình 3.2. Sơ đồ tải trọng khi hợp long nhịp biên.
-Tải trọng:
+ Trọng lượng bản thân đoạn đổ trên đà giáo.
+ Trọng lượng bản thân đốt hợp long.
+ Lực ngược do rỡ tải trọng thi công
+ Lực ngược do rỡ xe đúc
1.4.Hợp long xong nhịp giữa nhưng bê tông chưa đông cứng.
-Tải trọng tác dụng:
+ Trọng lượng ván khuôn và thiết bị để hợp long nhịp biên
+ Tải trọng thi công rải đều
+ Trọng lượng bản thân đốt hợp long
+ Trọng lượng bê tông ướt
1.5. Hợp long xong nhịp giữa và bê tông đã đông cứng.
Sơ đồ:Liên tục 3 nhịp:
ĐINH VĂN PHƯƠNG
136
LỚP CĐ1-K44
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
THIẾT KẾ KỸ THUẬT
Hình 3.4. Sơ đồ tải trọng khi hợp long nhịp giữa bê tông đã đông cứng.
-Tải trọng tác dụng:
+ Trọng lượng bản thân ( DC)
+ Lực ngược do dỡ tải trọng thi công.
+ Lực ngược do dỡ xe đúc .
1.6. Giai đoạn khai thác
Sơ đồ kết cấu: Dầm liên tục 3 nhịp
Hình 3.4 : Sơ đồ kết cấu giai đoạn khai thác
Tải trọng tác dụng:
+ Tải trọng bản thân ( DC)
+ Tĩnh tải giai đoạn II (DW)
+ Tải trọng gió
+ Co ngót, từ biến
+ Hoạt tải xe LL (Design truck + Tandom) + PL + Lane Load.
2 . Tính toán nội lực tác dụng lên kết cấu nhịp giai đoạn thi công :
Mục đích:
Tính ra được nội lực tại các mặt cắt trong từng giai đoạn dưới tác dụng của tải
trọng để từ đố bố trí cốt thép DƯL đảm bảo an toàn cho kết cấu.
Sau đây là nội dung tính toán các giai đoạn thi công kết cấu nhịp liên tục.
2.1.Thi công đúc hẫng đối xứng từ hai bờ ra trụ
ĐINH VĂN PHƯƠNG
137
LỚP CĐ1-K44
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
THIẾT KẾ KỸ THUẬT
Hình 3.1. Sơ đồ tải trọng khi thi công đúc hẫng đối xứng
- Tải trọng trong giai đoạn này bao gồm:
+ Tĩnh tải các đốt đúc DC có hệ số tải trọng nDC = 1.25
+ Trọng lượng thiết bị đúc và vật liệu. Xe đúc CE = 660KN đặt cách đầu mút
đốt trước là 0,9 m, nCE = 1.25
+ Trọng lượng rải đều của người và thiết bị thi công
CLL = 0.24x12 =2.88 KN/m; và hệ số tải trọng nCLL = 1.3
+ Tải trọng bê tông ướt (WC)
- Tính toán nội lực tại các mặt cắt trong từng giai đoạn đúc hẫng
Dùng chương trình phân tích kết cấu MiDas sau khi phân tích giai đoạn thi công và
khai bao các loại tải trọng của từng giai đoạn thi công ta có giá trị mô men tại các mặt
cắt như sau :
Khi đúc đốt K0:
Mặt cắt
M (KN.m)
V(KN)
20
-11533.87
4054.19
Mặt cắt
M (KN.m)
V(KN)
Khi đúc đốt K1:
ĐINH VĂN PHƯƠNG
138
LỚP CĐ1-K44
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
THIẾT KẾ KỸ THUẬT
18
-1848.92
20
-34751.6
Mặt cắt
M (KN.m)
17
-1755.65
18
-13484
20
-52461.5
1240.54
6834.35
Khi đúc đốt K2:
V(KN)
1178.14
3911.28
7974.85
Khi đúc đốt K3:
Mặt cắt
M (KN.m)
16
-1668.41
17
-12957.2
18
-26088.9
20
-72654.4
V(KN)
1119.72
3753.22
4992.77
9058.85
Khi đúc K4
Mặt cắt
M (KN.m)
15
-1587.08
16
-12464
17
-25054.75
18
-41280.49
20
-95065.24
Mặt cắt
M (KN.m)
V(KN)
14
-2659.7
1342.44
15
-15685.5
4031.18
16
-29466.4
5149.94
17
-46699.8
6326.78
18
-67568.1
7565.65
20
-132186
11637.71
V(KN)
1065.20
3605.19
4782.43
6021.70
10090.17
Khi đúc K5:
Khi đúc K6:
Mặt cắt
ĐINH VĂN PHƯƠNG
M (KN.m)
139
V(KN)
LỚP CĐ1-K44
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
THIẾT KẾ KỸ THUẬT
13
-2499.55
1261.31
14
-18923.1
4174.57
15
-33050.2
5238.7
16
-50459.4
6357.17
17
-71321
7533.71
18
-95817.5
8772.25
20
-168901
12847.12
Mặt cắt
M (KN.m)
V(KN)
12
-2357.06
1188.96
13
-18042.9
3973.85
14
-36614.5
5315.22
15
-54168.1
6379.04
16
-75003.6
7497.24
17
-99291.6
8673.5
18
-127215
9911.74
20
-208293
13989.25
Mặt cắt
M (KN.m)
V(KN)
11
-2231.83
1125.2
12
-17266
3796.01
13
-34961.7
5056.42
14
-57868.1
6397.49
15
-78672.8
7461.04
16
-102759
8578.98
17
-130298
9754.96
18
-161473
10992.92
20
-250137
15072.95
Khi đúc K7:
Khi đúc K8:
Khi đúc K9:
Mặt cắt
ĐINH VĂN PHƯƠNG
M (KN.m)
140
V(KN)
LỚP CĐ1-K44
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
THIẾT KẾ KỸ THUẬT
10
-2123.47
1069.85
11
-16591.7
3640.86
12
-33520.8
4829.08
13
-55352.2
6089.24
14
-82394.1
7430.04
15
-106301
8493.32
16
-133489
9611.02
17
-164130
10786.74
18
-198405
12024.42
20
-294307
16106.85
Khi đúc K10 :
Mặt
cắt
V(KN)
M (KN.m)
9
-2031.56
1022.7
10
-16016.8
3507.78
11
-32285.6
4632.37
12
-53183.2
5820.38
13
-78982.9
7080.31
14
-109993
8420.84
15
-136876
9483.86
16
-167041
10601.33
17
-200658
11776.79
18
-237910
13014.22
20
-340756
17098.94
Khi đúc K11 :
ĐINH VĂN PHƯƠNG
Mặt cắt
M (KN.m)
V(KN)
8
-1955.71
983.57
9
-15540.6
3396.5
10
-31253.9
4465.87
11
-51356.7
5590.29
141
LỚP CĐ1-K44
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
THIẾT KẾ KỸ THUẬT
12
-76088.2
6778.1
13
-105722
8037.8
14
-140566
9378.08
15
-170324
10440.86
16
-203364
11558.09
17
-239857
12733.32
18
-279985
13970.49
20
-389540
18057.44
Mặt cắt
M (KN.m)
V(KN)
7
-1895.51
952.26
8
-15162.4
3306.82
9
-30423.4
4329.15
10
-49868.3
5398.38
11
-73702.8
6522.65
12
-102166
7710.26
13
-135531
8969.74
14
-174107
10309.77
15
-206664
11372.31
16
-242503
12489.32
17
-281794
13664.31
18
-324720
14901.23
20
-440806
18990.34
Khi đúc đốt K12:
Khi đúc đốt K13:
ĐINH VĂN PHƯƠNG
Mặt cắt
M (KN.m)
V(KN)
6
-1850.57
928.58
7
-14879.2
3238.12
8
-29788.4
4221.42
9
-48708.5
5243.65
10
-71812.4
6312.75
142
LỚP CĐ1-K44
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
THIẾT KẾ KỸ THUẬT
11
-99305.9
7436.85
12
-131428
8624.28
13
-168452
9883.55
14
-210687
11223.33
15
-245988
12285.63
16
-284572
13402.42
17
-326607
14577.18
18
-372278
15813.86
20
-494767
19905.1
Mặt cắt
Mặt cắt
M (KN.m)
5
-1820.49
912.34
6
-14690.1
3190.14
7
-29346.6
4142.22
8
-47872.6
5125.45
9
-70409.4
6147.58
10
-97130.1
7216.55
11
-128240
8340.5
12
-163979
9527.75
13
-204620
10786.79
14
-250472
12126.33
15
-288486
13188.4
16
-329781
14304.98
17
-374529
15479.51
18
-422912
16715.95
20
-551731
20809.28
Khi đúc đốt K14:
2.2.Hợp lọng xong nhịp biên và bê tông chưa đông cứng :
ĐINH VĂN PHƯƠNG
143
LỚP CĐ1-K44
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
THIẾT KẾ KỸ THUẬT
-Mô hình hoá kết cấu trên MiDas và thực hiện tính toán ta thu được kết qủa sau:
ĐINH VĂN PHƯƠNG
Mặt
cắt
M
F
(KN.m)
(KN)
1
-29772.34
-4445.56
2
3573.99
-71.13
4
3263.3
381.82
5
-3389.41
1954.69
6
-13022.59
2868.58
7
-26356.64
3806.05
8
-43501.65
4774.66
9
-64598.68
5782.14
10
-89820.61
6836.43
11
-119372.93
7945.67
12
-153494.67
9118.18
13
-192459.2
10362.5
14
-236575
11687.33
15
-273247.81
12737.95
16
-313169.28
13843.56
17
-356510.01
15007.17
18
-403452.61
16232.72
20
-529068.89
20350.02
22
-352388.77
-15218.5
23
-308477.75
-13992.4
24
-268176.51
-12826.3
25
-231302.54
-11718.2
26
-197685.31
-10664.2
27
-157656.31
-9335.71
144
LỚP CĐ1-K44
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
THIẾT KẾ KỸ THUẬT
28
-122793.16
-8088.09
29
-92787.36
-6912.25
30
-67365.48
-5799.66
31
-46288.35
-4742.02
32
-29350.28
-3731.19
33
-16378.18
-2759.23
34
-7230.85
-1818.4
35
-1798.09
-901.12
36
0
0
2.3. Hợp long xong nhịp biên và bê tông đã đông cứng :
-Mô hình hoá kết cấu trên MiDas và thực hiện tính toán ta thu được kết qủa sau:
Mặt
cắt
M
F
(KN.m)
(KN)
1
-23614.44
-3398.14
2
-5468.65
302.89
4
-6521.86
750.32
5
-11319.52
1651.03
6
-19748.32
2567.49
7
-31888.2
3507.53
8
-47849.31
4478.74
9
-67772.85
5488.85
10
-91831.82
6545.82
11
-120231.88
7657.77
12
-153212.16
-191046.08
8833.04
10080.14
13
ĐINH VĂN PHƯƠNG
145
LỚP CĐ1-K44
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
THIẾT KẾ KỸ THUẬT
14
-234042.11
11407.75
15
-269882.19
12460.81
16
-308976.95
13568.49
17
-351496.93
14734.15
18
-397624.67
15961.73
19
-521148.34
20045.12
22
-373243.21
-15799.5
23
-327551.35
-14584.6
24
-285445.47
-13426.6
25
-246742.76
-12326.7
26
-211272.43
-11280.9
27
-168734.46
-9962.13
28
-131318.45
-8725.64
29
-98715.93
-7560.91
30
-70653.68
-6459.36
31
-46892.98
-5412.63
32
-27228.69
-4412.55
33
-11488.36
-3451.18
34
468.74
-2520.78
35
8752.55
-1613.86
36
13443.2
-723.14
2.4. Hợp long xong nhịp giữa nhưng bê tông chưa đông cứng.
-Mô hình hoá kết cấu trên MiDas và thực hiện tính toán ta thu được kết qủa sau:
Mặt
cắt
ĐINH VĂN PHƯƠNG
M
F
(KN.m)
(KN)
146
LỚP CĐ1-K44
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP
ĐINH VĂN PHƯƠNG
THIẾT KẾ KỸ THUẬT
1
-23614.44
-3398.14
2
-5468.65
302.89
4
-6521.86
750.32
5
-11319.52
1651.03
6
-19748.32
2567.49
7
-31888.2
3507.53
8
-47849.31
4478.74
9
-67772.85
5488.85
10
-91831.82
6545.82
11
-120231.88
7657.77
12
-153212.16
8833.04
13
-191046.08
10080.14
14
-234042.11
11407.75
15
-269882.19
12460.81
16
-308976.95
13568.49
17
-351496.93
14734.15
18
-397624.67
15961.73
19
-521148.34
20045.12
22
-373243.21
-15799.5
23
-327551.35
-14584.6
24
-285445.47
-13426.6
25
-246742.76
-12326.7
26
-211272.43
-11280.9
27
-168734.46
-9962.13
28
-131318.45
-8725.64
29
-98715.93
-7560.91
30
-70653.68
-6459.36
31
-46892.98
-5412.63
32
-27228.69
-4412.55
33
-11488.36
-3451.18
34
468.74
-2520.78
147
LỚP CĐ1-K44
