Thuyết minh đồ án cầu bê tông cốt thép ưng ứng lực kéo sau dầm I24m cầu sơn trang
Bạn đang xem bản rút gọn của tài liệu. Xem và tải ngay bản đầy đủ của tài liệu tại đây (674.21 KB, 79 trang )
Đồ án môn học cầu BTCT
GVHD: Phạm Ngọc Trường
MỤC LỤC
PHẦN I: THIẾT KẾ CƠ SỞ.................................................................................................4
1. Nhiệm vụ thiết kế..........................................................................................................4
1.1. Giới thiệu về công trình.............................................................................................4
1.2. Quy trình quy phạm sử dụng.....................................................................................4
1.3. Mục tiêu của dự án....................................................................................................4
1.4. Sự cần thiết phải đầu tư.............................................................................................4
1.8.1.Vị trí cầu, quy mô, khổ cầu, tĩnh không thông thuyền..........................................4
1.8.2. Tải trọng và tiêu chuẩn thiết kế..............................................................................5
1.8.3. Lập các phương án cầu...........................................................................................5
PHẦN II : THIẾT KẾ KỸ THUẬT......................................................................................7
CHƯƠNG I CHỌN PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ...................................................................7
1 .Số liệu thiết kế.............................................................................................................7
1.1. Số liệu chung.............................................................................................................7
1.2 Vật liệu chế tạo dầm ..................................................................................................7
1.3 Cấu tạo nhịp...............................................................................................................7
1.4. Quy mô mặt cắt ngang cầu .......................................................................................8
1.5. Kích thước mặt cắt ngang dầm chủ...........................................................................9
1.5.1. Mặt cắt L/2..............................................................................................................9
1.5.2. Mặt cắt L/4..........................................................................................................10
1.6. Cấu tạo bản bêtông mặt cầu....................................................................................11
CHƯƠNG II ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC CỦA DẦM......................................................12
2 .1. Đặc trưng hình học của mặt cắt..............................................................................12
2.1.1 Đặc trưng hình học mặt cắt L/2 và L/4.................................................................12
2.1.2.Đặc trưng hình học mặt cắt gối.............................................................................14
2.1.3. Tổng hợp ĐTHH của các mặt cắt.........................................................................16
Chương III THIẾT KẾ LAN CAN TAY VỊN...................................................................17
3.1.Tính toán lan can tay vịn..........................................................................................17
3.1.1. Lựa chọn kích thước và bố trí thép trong lan can................................................17
3.1.2. Xác định khả năng chịu lực của tường lan can....................................................17
3.1.2.1 Khả năng chịu lực của dầm đỉnh Mb.................................................................17
3.1.2.2 Khả năng chịu lực của tường quanh trục thẳng đứng MwH.............................17
3.1.2.3. Khả năng chịu lực của tường theo trục nằm ngang Mc....................................19
3.2. Xác định khả năng chịu lực của thanh và cột lan can.............................................20
3.2.1 Cột lan can Pp........................................................................................................20
3.3. Tổ hợp va xe............................................................................................................21
CHƯƠNG IV: THIẾT KẾ BẢN MẶT CẦU....................................................................24
4.1. Thiết kế cấu tạo bản mặt cầu...................................................................................24
4.1.1. Sơ đồ cấu tạo bản mặt cầu: ..................................................................................24
4.1.2. Tính toán nội lực .................................................................................................24
4.1.2.1. Tính toán nội lực theo TTGH cường độ I.........................................................25
4.1.2.1.1. Tính toán nội lực bản hẫng:............................................................................25
Tống Văn Sơn
65DLCD11
1
Đồ án môn học cầu BTCT
GVHD: Phạm Ngọc Trường
4.1.2.1.2.Tính nội lực bản kiểu dầm:..............................................................................29
4.1.2.2.Tính toán nội lực theo TTGH sử dụng. .............................................................32
4.1.3.Tính toán cốt thép và kiểm toán mặt cầu( theo TTGHCĐ1)................................33
4.1.3.1.Đối với bản kiểu dầm:........................................................................................33
4.1.3.1.1. Tính toán và kiểm tra bản ở điều kiện kháng uốn.........................................33
4.1.3.1.2.Bố trí cốt thép chịu mômen âm của bản mặt cầu (cho 1m bản) theo TTGH
cường độ 1........................................................................................................................35
4.1.3.1.3.Bố trí cốt thép chịu mômen dương của bản mặt cầu (cho 1m bản) và kiểm tra
theo TTGH cường độ 1:...................................................................................................36
4.1.3.2.Đối với bản hẫng................................................................................................38
4.1.3.2.1.Bố trí cốt thép chịu mômen âm của phần hẫng bản mặt cầu (cho 1m bản) và
kiểm tra theo TTGH cường độ 1:....................................................................................38
CHƯƠNG V :THIẾT KẾ DẦM CHỦ................................................................................40
Tính toán hiệu ứng lực của dầm chủ..............................................................................40
5.1. Các hệ số tính toán...................................................................................................40
5.2. Tĩnh tải dải đều lên một dầm chủ............................................................................41
5.2.1. Dầm trong.............................................................................................................41
5.2.2. Dầm biên...............................................................................................................44
5.3.Tính toán nội lực do tĩnh tải.....................................................................................46
5.3.1.Các mặt cắt tính toán.............................................................................................46
5.3.2. Vẽ đường ảnh hưởng nội lực tại các mặt cắt tính toán........................................47
5.4.Tính toán nội lực do hoạt tải.....................................................................................48
5.4.1.Xác định hệ số phân bố ngang..............................................................................48
5.4.1.2.Tính hệ số PBN lực cắt ......................................................................................50
5.4.1.3.Tổng hợp hệ số phân bố ngang..........................................................................50
5.4.2.Tính nội lực do tải trọng làn và tải trọng người....................................................51
5.4.3.Tính nội lực do xe tải thiết kế và xe hai trục thiết kế..........................................52
5.4.3.1. Tính mômen do hoạt tải tại các mặt cắt............................................................53
5.4.3.2.Tính lực cắt do hoạt tải tại các mặt cắt...............................................................54
5.4.3.3.Tổng hợp nội lực do hoạt tải..............................................................................56
5.4.4.Tổng hợp nội lực....................................................................................................57
CHƯƠNG VI: BỐ TRÍ VÀ TÍNH TOÁN CÁP DỰ ỨNG LỰC......................................58
6.1. Chọn bó cáp dự ứng lực...........................................................................................58
6.1.1. Đặc trưng vật liệu.................................................................................................58
6.1.2.Sơ bộ chọn bó cáp DƯL........................................................................................59
6.1.3. Bố trí cáp DƯL.....................................................................................................60
6.1.4.Mất mát ứng suất...................................................................................................62
6.1.5.Kiểm toán theo giới hạn sử dụng..........................................................................66
6.1.5.1.Các giới hạn ứng suất của bê tông.....................................................................66
6.1.6.1.Kiểm toán cường độ chịu uốn............................................................................69
6.1.6.2.Kiểm tra lượng cốt thép tối đa, lượng cốt thép tối thiểu....................................74
PHẦN III: THIẾT KẾ BẢN VẼ CHI TIẾT.......................................................................79
LỜI MỞ ĐẦU
Tống Văn Sơn
65DLCD11
2
Đồ án môn học cầu BTCT
GVHD: Phạm Ngọc Trường
Trong mục tiêu phát triển đến năm 2030, nước ta về cơ bản trở thành một nước
công nghiệp. Do đó, nhu cầu về xây dựng cơ sở hạ tầng đặc biệt là phát triển mạng lưới
giao thong vận tải đã trở nên cấp thiết hơn bao giờ hết nhằm phục vụ cho sự phát triển
nhanh tróng và bền vững của đất nước. Sau thời gian học tập môn Thiết kế cầu tại trường
Đại Học Công Nghệ GTVT, em được giao nhiệm vụ thực hiện đồ án thiết kế môn
học(TKMH) là: “ THIẾT KẾ CẦU BTCTDƯL-DỰ ÁN CẦU DIÊU PHONG” dưới
sự hướng dẫn của thầy giáo Phạm Ngọc Trường.
Tuy đồ án TKMH đã hoàn thành song bản thân em tự nhận thấy rằng trong đồ án
TKMH này còn có nhiều thiếu sót do chưa chịu đầu tư một khoảng thời gian thích hợp để
tìm hiểu quy trình 22TCN 272-05, nghiên cứ sâu về các vấn đề trong đồ án TKMH. Em
mong rằng sẽ được sự đóng góp ý kiến quý giá của các thầy cô trong quá trình chấm đồ
án TKMH này, để từ đây em sẽ rút ra những bài học để phục vụ quá trình làm đồ án tốt
nghiệp sắp tới. Em xin cảm ơn!
Kết cấu đồ án của em gồm 3 phần:
- PHẦN I: THIẾT KẾ CƠ SỞ
- PHẦN II: THIẾT KẾ KỸ THUẬT.
- PHẦN III: THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CÔNG
Vĩnh Yên, ngày 20 tháng 05 năm 2015
Sinh viên
Tống Văn Sơn
Tống Văn Sơn
65DLCD11
3
Đồ án môn học cầu BTCT
GVHD: Phạm Ngọc Trường
PHẦN I: THIẾT KẾ CƠ SỞ
1. Nhiệm vụ thiết kế
1.1. Giới thiệu về công trình.
Cầu DIÊU PHONG là cầu thuộc lý trình Km0- Km 0+164.58 thuộc huyện Hòa
Vang- thành phố Đà Nẵng.Là cầu BTCT ƯST thiết kế vĩnh cửu
1.2. Quy trình quy phạm sử dụng.
Trong quá trình làm đồ án em sử dụng 2 quy trình:
• Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN272-05
• Tiêu chuẩn thiết kế đường TCVN-4054-2005
1.3. Mục tiêu của dự án.
Nhằm khắc phục tình trạng ùn tắc giao thông trên tuyến đường, tạo điều kiện cho
các phương tiện giao thông lưu thông giữa các vũng được thuận lợi, góp phần vào việc
phát triển kinh tế cho vùng miền, đặc biệt là về kinh tế vận tải và du lịch
1.4. Sự cần thiết phải đầu tư
Cùng với sự phát triển ngày càng cao của nền kinh tế quốc dân, trong các đô thị
lớn của ta, người và các phương tiện giao thong trong các nút giao cắt ngã ba, ngã tư, đặc
biệt vào các giờ cao điểm đã trở nên quá tải và thường xuyên ùn tắc kéo dài. Vì vậy để
giả quyết vấn đề trên , một trong các biện pháp hiệu quả nhất đó là xây dựng cầu vượt tại
các điểm giao cắt lớn .
1.5. Điều kiện tự nhiên
Đà Nẵng có địa hình có hướng thấp dần từ đông sang tây bắc. Khí hậu toàn tỉnh
được chia thành hai tiểu vùng. Vùng phía tây bắc có khí hậu nắng nóng, khô hanh
về mùa khô, vùng phía đông và phía nam có khí hậu mát mẻ, ôn hòa. Thời tiết chia
thành 2 mùa khá rõ rệt là mùa mưa và mùa khô. Mùa mưa thường bắt đầu từ tháng 5
đến tháng 10 kèm theo gió tây nam thịnh hành. Mùa khô từ tháng 11 đến tháng 4
năm sau, trong mùa này độ ẩm giảm, gió đong bắc thổi mạnh, bốc hơi lớn, gây khô
hạn nghiệm trọng.lượng mưa trung bình toàn tỉnh đạt từ 1600-1800mm
1.6 Điều kiện địa chất
Địa tầng các lớp dưới vị trí xây dựng cầu gồm các lớp như sau:
+ Lớp 1: Sét pha, màu xám nâu, trạng thái dẻo mềm
+ Lớp 2: cát thô, màu xám trắng, xám vừa, kết cấu rồi rạc,chặt vừa
+ Lớp 3: cuội tảng (D=0.3-0.8 m) xen kẹp cát pha, kết cấu rời rạc
+ Lớp 4: Đá granit xám vàng, xám nâu, phong hóa nặng, vỡ dăm, vỡ vụn,độ cứng
cấp 4, (TCR=0%,RQD=0%)
+ Lớp 5: Đá granit màu xám xanh, đốm trắng, phong hóa nhẹ
1.7.Điều kiện thủy văn
+ MNCN: 4.93 m
+MNTN: 1.73 m
1.8.Quy mô kỹ thuật cấp hạng công trình cầu
1.8.1.Vị trí cầu, quy mô, khổ cầu, tĩnh không thông thuyền
• Chọn vị trí xây dựng cầu
Việc lựa chọn vị trí xây dựng cầu cần đáp ứng các yêu cầu cơ bản sau đây:
Tống Văn Sơn
65DLCD11
4
Đồ án môn học cầu BTCT
GVHD: Phạm Ngọc Trường
- Phù hợp với quy hoạch phát triển giao thông khu vực, ít tác động đến môi
trường dân sinh và xã hội
- Thuận lợi cho hoạt động giao thông
- Thỏa mãn các tiêu chuẩn về yếu tố hình học của tuyến và cầu
-Thỏa mãn các yêu cầu về thủy văn, thủy lực
- thuận lợi cho thi công và tổ chức thi công
- có giá thành xây lắp hợp lý
Đối với những cầu nhỏ(L<25m) và cầu trung(L=25-100 m) vị trí cầu được lựa chọn phù
hợp vào vị trí tuyến đường do đó cầu có thể chéo, cong hoặc nằm trên dốc. Đối với cầu
lớn (L>100m), vị trí tuyến đường phụ thuộc vào vị trí cầu, do đó yêu cầu người thiết kế
phải có tầm nhìn tổng quát về mặt kỹ thuật, quy hoạch và kinh tế khi chọn vị trí cầu. Vị
trí này cần đáp ứng các yêu cầu sau:
+ phù hợp với các yêu cầu chung của mặt bằng tuyến và quy hoạch chung của dự
án và của khu vực.
+ Vị trí cầu có thể vuông góc hoặc không vuông góc với dòng chảy( sai lệch trên
bình đồ không dưới
). Việc lựa chọn này ảnh hưởng tới chiều dài cầu nhằm đảm bảo
khẩu đọ thoát nước, tính toán xói lở. Nên đặt ở đoạn sông thẳng để tránh xói lở và đoạn
hẹp( thì cần lưu ý vấn đề xói lở do thắt hẹp dòng chảy).
+ trắc dọc cầu phải đảm bảo sự êm thuận theo toàn tuyến, bố trí đường cong đứng,
cong nằm theo quy định.
+ Cầu phải đặt trên long sông có dòng sông ổn định, nơi có nước chảy đều, không
xoáy, ít bị bồi lắng, nằm cách vị trí giao nhau giữa các sông tối thiểu 1,5 lần chiều dài
nhịp thoát nước của cầu
+Vị trí giữa của mỗi kết cấu nhịp phải đặt trùng với trục dòng chảy, trên cơ sở cần
tính đến khả năng biến đổi long song trong quá trình khai thác
+ Phải đảm bảo các trục của dòng chảy song song với nhau( lệch nhau không quá
) và trụ được thiết kế sao cho hướng dòng chảy hướng vào phía giữa nhịp thoát nước.
Không được để trụ cầu hướng dòng chảy làm xói lở mố cầu.
• Quy mô khổ cầu
- Xây dựng cầu vĩnh cửu
- Vận tốc thiết kế : v=60Km/h
- Cấp sông : cấp V
- Độ dốc dọc cầu: Độ dốc dọc lớn nhất 2%
- Độ dốc ngang cầu: Dốc ngang mái 2%
1.8.2. Tải trọng và tiêu chuẩn thiết kế
+ Tải trọng thiết kế: HL93+ Tải trọng đoàn người 3KN
+ Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN272-05.
+Tiêu chuẩn thiết kế đường ôtô TCVN4054-2005
1.8.3. Lập các phương án cầu
Tống Văn Sơn
65DLCD11
5
Đồ án môn học cầu BTCT
GVHD: Phạm Ngọc Trường
PHƯƠNG ÁN 1:
“CẦU BTCT DƯL KÉO SAU DẦM I, CÓ 3 NHỊP, MỖI NHỊP 24 m”
• Ưu điểm:
- Rất thuận lợi với các loại nhịp từ (20-33)m
- Ván khuân đơn giản, dễ chế tạo và lắp ráp, có thể sử dụng ván khuân cho nhiều
loại dầm.
- Mặt cắt I có trọng tâm gần với trọng tâm cốt thép cường độ cao,do vậy hiệu
qur khi phân phối lực, cả trong khi căng kéo và giai đoạn sử dụng.
- Độ cứng ngang lớn nên hoạt tải phân bố tương đối đều cho các dầm, ít rung
trong quá trình khai thác.
- Bản mặt cầu đổ bê tong tạ chỗ cùng với dầm ngang,lien hợp với dầm chủ qua
cốt thép chờ, do vậy khắc phục triệt để vết nứt dọc so với mối nối dầm T.
• Nhược điểm:
- Khi độ lệch tâm giữa trọng tâm bó cáp và mặt cắt lớn, xuất hiện vết nứt tại thớ
trên dầm.
- Tĩnh tải dầm lớn, khối lượng bê tong và thép nhiều.
- Bản ván khuôn dày 8cm gây them phần tĩnh tải và tốn kém.
PHƯƠNG ÁN 2:
“CẦU BTCT DƯL KÉO SAU DẦM T, CÓ 3 NHỊP, MỖI NHỊP 24m”
• Ưu điểm:
- Rất tiện lợi cho các loại nhịp có các kích thước từ 18 đến 33m
- Ván khuôn đơn giản, dễ chế tạo và lắp ráp
- Có thể đúc ngoài công trường
- Với những dầm có độ lệch tâm giữa trọng tâm dầm và trọng tâm các bó cáp
lớn, mặt cắt T rất kinh tế khi bố trí cốt thép
• Nhược điểm:
- Đối với các loại dầm khác nhau phải có nhiều bộ ván khuôn
- Khi độ lệch tâm giữa trọng tâm dầm và trọng tâm các bó cáp nhỏ, mặt cắt T sẽ
không hiệu quả và kinh tế khi bố trí cốt thép, trọng tâm của cốt thép khi căng
kéo sẽ nằm phía dưới, nó gây lên ứng suất kéo lớn tại bản cánh
- Cầu rung mạnh khi chịu hoạt tải
- Có thể suất hiện vết nứt dọc tại mối nối dọc của bản mặt cầu.
KẾT LUẬN:
Từ các nhận xét trên và căn cứ vào điều kiện địa chất, thủy văn, nhu cầu vận tải,
năng lực thi công, quy hoạch tuyến đường, khả năng cung ứng vật tư địa phương,
do đó ta chọn phương án 1 là phương án thiết kế chủ đạo
Tống Văn Sơn
65DLCD11
6
Đồ án môn học cầu BTCT
GVHD: Phạm Ngọc Trường
PHẦN II : THIẾT KẾ KỸ THUẬT
CHƯƠNG I CHỌN PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ
1 .Số liệu thiết kế
1.1. Số liệu chung
- Quy mô thiết kế: Cầu dầm BTCT DƯL 3 nhịp giản đơn.
- Quy trình thiết kế:
22TCN 272-05
- Tiết diện dầm chủ:
Chữ I
- Phương pháp tạo DƯL:
Căng sau
- Hoạt tải thiết kế:
HL 93+3.10-3MPa
- Chiều dài nhịp:
L = 24 m
- Khổ cầu:
7,0+2x1.5 m
- Cầu thiết kế có dầm ngang.
1.2 Vật liệu chế tạo dầm
- Bêtông dầm:
+ Cường độ chịu nén của bêtông tuổi 28 ngày:
f c'
=
40
MPa
+ Trọng lượng riêng của bêtông:
γc
=
25
kN/m3
+ Mô đun đàn hồi: E cs = 0,043.γ1.5
f cs' = 0,043.251.5 40 = 33994 MPa
c
- Bêtông bản mặt cầu:
+ Cường độ chịu nén của bêtông tuổi 28 ngày:
f cs' =
30
MPa
+ Trọng lượng riêng của bêtông:
γc
25
kN/m3
=
+ Mô đun đàn hồi: E cs = 0,043.γ1.5
f cs' = 0,043.251.5 30 = 29440 MPa
c
- Cáp DƯL: Sử dụng loại cáp 7 tao 12.7mm theo tiêu chuẩn ASTM 416.
+ Diện tích một bó:
=
6,91 cm2
+ Đường kính ống bọc:
=
60 mm
- Các chỉ tiêu cáp DƯL:
+ Cường độ chịu kéo:
fpu =
1860MPa
+ Giới hạn chảy: fpy = 0,9.fpu
fpy =
1670MPa
+ Môđun đàn hồi:
Ep =
197000MPa
- Cốt thép chịu lực bản mặt cầu:
+ Cường độ chảy quy định nhỏ nhất:
fy =
420 MPa
+ Môđun đàn hồi:
Es =
200000MPa
1.3 Cấu tạo nhịp
- Kết cấu nhịp giản đơn có chiều dài nhịp:
- Khoảng cách từ đầu dầm đến tim gối:
- Chiều dài tính toán nhịp: Ltt = Lnh - 2.a
Tống Văn Sơn
65DLCD11
7
Lnh = 24
a
= 0,3
Ltt = 23.4
m
m
m
ỏn mụn hc cu BTCT
GVHD: Phm Ngc Trng
1.4. Quy mụ mt ct ngang cu
- Cỏc kớch thc c bn ca mt ct ngang cu:
+ B rng phn xe chy:
+ B rng l i b:
+ B rng vch sn
+ B rng chõn lan can:
+ B rng ton cu: Bcau = Bxe + 2.ble + 2.bvs
+ S ln xe thit k:
Bxe
ble
bvs
bclc
Bcau
nl
- Khong cỏch gia cỏc dm ch l: S = ( 2100 ữ 2500 ) mm
=
=
=
=
=
=
7
1.5
0,25
0,5
11,5
2
m
m
m
m
m
ln
- S dm ch thit k chn nh sau:
B 11,5.1000 11,5.1000
B
n dam = cau ữ cau ữ =
ữ
ữ = ( 4,6 ữ 5,48 )
2100
2500 2100 2500
=> Chn ndam = 5dm.
=> Chn S = 2100mm.
+ Chiu di phn cỏnh hng:
d oe =
Bcau ( n dam 1) .S 11,5.1000 ( 5 1) .2100
=
= 1.55m
2
2
11500
1500 250
7000
Vạch sơn
500
Vạch sơn
80
200 630
250 1500
Lớp bê tông nhựa dày 5cm
Lớp bê tông bảo vệ dày 4cm
Lớp phòng nước dày 1cm
Lớp mui luyện dày 2cm
Bản mặt cầu dày 20cm
610
500
1150
2300
2300
2300
Hỡnh 1: Cu to mt ct ngang kt cu nhp
Tng Vn Sn
65DLCD11
8
2300
1150
Đồ án môn học cầu BTCT
GVHD: Phạm Ngọc Trường
1.5. Kích thước mặt cắt ngang dầm chủ
1.5.1. Mặt cắt L/2
Hình 2: Cấu tạo mặt cắt L/2
- Chiều cao dầm chủ:
- Kích thước bầu dầm:
+ Bề rộng
+ Chiều cao
+ Bề rộng vút bầu dầm
+ Chiều cao vút bầu dầm
- Kích thước sườn dầm:
+ Bề rộng
+ Chiều cao
- Kích thước bản cánh trên:
+ Bề rộng
+ Chiều cao
+ Bề rộng vút bản cánh trên
+ Chiều cao vút bản cánh trên
- Kích thước gờ kê ván khuôn cố định
+ Bề rộng
+ Chiều cao
Tống Văn Sơn
65DLCD11
9
h
=
1450mm
b1
h1
b2
h2
=
=
=
=
600
200
200
180
b3
h3
=
=
200 mm
780 mm
b7
h5
b4
h4
=
=
=
=
800
110
300
100
b6
h6
=
=
100 mm
80 mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
Đồ án môn học cầu BTCT
GVHD: Phạm Ngọc Trường
1.5.2. Mặt cắt L/4
Hình 3: Cấu tạo mặt cắt L/4
- Chiều cao dầm chủ:
- Kích thước bầu dầm:
+ Bề rộng
+ Chiều cao
+ Bề rộng vút
+ Chiều cao vút
- Kích thước sườn dầm:
+ Bề rộng
+ Chiều cao
- Kích thước bản cánh trên:
+ Bề rộng
+ Chiều cao
+ Bề rộng vút bản cánh trên
+ Chiều cao vút bản cánh trên
- Kích thước gờ kê ván khuôn cố định:
+ Bề rộng
+ Chiều cao
Tống Văn Sơn
65DLCD11
10
h
=
1450mm
b1
h1
b2
h2
=
=
=
=
600
200
200
180
b3
h3
=
=
200 mm
780 mm
b7
h5
b4
h4
=
=
=
=
800
110
300
100
b6
h6
=
=
100 mm
80 mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
Đồ án môn học cầu BTCT
GVHD: Phạm Ngọc Trường
1.5.3. Mặt cắt gối
Hình 4: Cấu tạo mặt cắt gối
- Kích thước sườn dầm:
+ Bề rộng
+ Chiều cao
- Kích thước bản cánh trên
+ Bề rộng
+ Chiều cao
+ Chiều cao vút bản cánh trên
- Kích thước gờ kê ván khuôn cố định
+ Bề rộng
+ Chiều cao
b1
h7
=
=
600 mm
1227 mm
b7
h5
h8
=
=
=
800 mm
110 mm
33 mm
b6
h6
=
=
100 mm
80 mm
1.6. Cấu tạo bản bêtông mặt cầu
- Chiều dày bản bêtông
ts
- Chiều dài phần cánh hẫng
de=
- Chiều dài phần cánh hẫng phía trong
S/2
- Chiều cao toàn bộ dầm liên hợp
Hcb
1.7. Cấu tạo dầm ngang
- Theo kinh nghiệm, với L = 24m ta bố trí 3 dầm ngang:
+ Tại mặt cắt gối
ng
+ Mặt cắt giữa nhịp
nnh
+ Tổng số lượng dầm ngang toàn cầu:
nng = (ndam-1).(ng + nnh) = (5-1).(1+2) = 12 dầm.
- Cấu tạo dầm ngang tại gối:
+ Chiều cao
hdn
Tống Văn Sơn
65DLCD11
11
= 200 mm
1550mm
= 1050mm
= 1650mm
=
=
2 dầm
1 dầm
=
1170 mm
Đồ án môn học cầu BTCT
GVHD: Phạm Ngọc Trường
+ Bề rộng
bdn
+ Chiều dày
tdn
- Cấu tạo dầm ngang tại mặt cắt nhịp:
+ Chiều cao
hdn
+ Bề rộng
bdn
+ Chiều dày
tdn
1.8. Cấu tạo ván khuôn cố định
+ Chiều cao:
hvk
+ Bề rộng:
bvk
+ Tổng số lượng ván khuôn trên mặt cắt ngang cầu =
=
=
1500mm
250 mm
=
=
=
1170 mm
1900mm
250 mm
= 80 mm
= 1500mm
4chiếc
CHƯƠNG II ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC CỦA DẦM
2 .1. Đặc trưng hình học của mặt cắt
Do dầm trong và dầm biên có cấu tạo giống nhau nên ta tính ĐTHH của mặt cắt dầm
trong, mặt cắt dầm biên tương tự.
2.1.1 Đặc trưng hình học mặt cắt L/2 và L/4
Hình 5: Chia mặt cắt nhịp thành các khối
- Diện tích mặt cắt:
A0 = ∑ Ai
Trong đó:
+ Ao: Diện tích mặt cắt dầm tại giữa nhịp.
+ Ai: Diện tích từng khối đã chia của mặt cắt.
Tống Văn Sơn
65DLCD11
12
Đồ án môn học cầu BTCT
Bộ
phận
1
2
3
4
5
6
Hình dạng
GVHD: Phạm Ngọc Trường
Chiều dài
cạnh trên
Chiều dài
cạnh dưới
(mm)
(mm)
Chữ nhật
600
600
Hình thang
200
600
Chữ nhật
200
200
Hình thang
800
200
Chữ nhật
800
800
Chữ nhật
600
600
Diện tích mặt cắt Ao
Chiều
cao
(mm)
200
180
780
100
110
80
Diện tích
(mm2)
120000
72000
156000
50000
88000
48000
534000
- Mômen tĩnh của mặt cắt với trục nằm ngang đi qua đáy dầm:
4
hi ÷
∑
4
h
1
1
1
2
3
So = b1.h1. 1 + 2. .b 2 .h 2 . h1 + h 2 ÷ + b 3.∑ h i . h1 + i =2 ÷ + 2. .b 4 .h 4 . ∑ h i + h 4 ÷
2
2
3
2 ÷
2
3
i=2
i=1
1
1
4
5
+ b7 .h 5 . ∑ h i + h 5 ÷+ b5 .h 6 . ∑ h i + h 6 ÷
2
2
i=1
i =1
2002
180
180 + 530 + 100
= 600.
+ 200.180. 200 +
+
200.
180
+
780
+
100
.
200
+
(
)
÷
÷
2
3
2
2
110
+100.300. 200 + 180 + 780 + .100 ÷+ 110.800. 200 + 180 + 780 + 100 +
÷
3
2
80
+80.600. 200 + 180 + 780 + 100 + 110 + ÷
2
= 396000000mm 3 = 3.96E + 8mm 3
- Khoảng cách từ trục 0 - 0 đến đáy dầm:
Yob =
So 396000000
=
= 742.2mm
Ao
534000
- Khoảng cách từ trục 0 - 0 đến mép trên dầm:
Yot = h − Yob = 1450 − 742,2 = 707.8mm
Tống Văn Sơn
65DLCD11
13
Đồ án môn học cầu BTCT
GVHD: Phạm Ngọc Trường
- Mô men quán tính của mặt cắt với trục 0 - 0:
3
4
b
.
2
2
3 ∑ hi ÷
b1.h13
b 2 .h 32
1
h1
b
b
Io =
+ b1.h1 . − Yo ÷ + 2.
+ h1 + h 2 − Yo ÷ + i=2
12
36
3
12
2
2
4
2
hi
∑
4
÷
b 4 .h 34
2
b7 .h 53
3
b
b
i=2
+ b3.∑ h i h1 +
− Yo ÷ + 2.
. + b 4 .h 4 . ∑ h i + h 4 − Yo ÷ +
2
36
3
12
i =2
i=1
÷
2
2
1
b5 .h 36
1
4
5
b
+ b7 .h 5 . ∑ h i + h 5 − Yo ÷ +
+ b5 .h 6 . ∑ h i + h 6 − Yob ÷
2
12
2
i=1
i =1
2
2
600.2003
200.18033
1
200
=
+ 600.200.
− 742,2 ÷ + 2.
+ 200 + 180 − 742,2 ÷
12
36
3
2
200.( 180 + 780 + 100 )
180 + 780 + 100
+
+ 200.( 180 + 780 + 100 ) . 200 +
− 742,2 ÷
12
2
3
2
2
3
300.1003
2
800.110
+2.
+ 300.100. 200 + 180 + 780 + .100 − 742,2 ÷ +
36
3
12
2
110
600.80
+800.110. 200 + 180 + 780 + 100 +
− 742,2 ÷ +
2
12
3
2
80
+600.80. 200 + 180 + 780 + 100 + 110 + − 742,2 ÷
2
= 136000000000mm 4 = 1.36E + 11mm 4
2.1.2.Đặc trưng hình học mặt cắt gối
Hình 6: Chia mặt cắt gối thành các khối
- Diện tích mặt cắt gối:
Tống Văn Sơn
65DLCD11
14
Đồ án môn học cầu BTCT
GVHD: Phạm Ngọc Trường
A0 = ∑ Ai
Trong đó:
+ Ao: Diện tích mặt cắt dầm tại gối.
+ Ai: Diện tích từng khối đã chia của mặt cắt.
Bộ
phận
1
2
3
4
Hình dạng
Chiều dài
cạnh trên
Chiều dài
cạnh dưới
(mm)
(mm)
Chữ nhật
600
600
Hình thang
800
600
Chữ nhật
800
800
Chữ nhật
600
600
Diện tích mặt cắt Ao
Chiều
cao
(mm)
1227
33
110
80
Diện tích
(mm2)
736000
23333
88000
48000
895333
- Mômen tĩnh của mặt cắt với trục nằm ngang đi qua đáy dầm:
b1.h 2
1
2
1
So =
+ 2. .b 6 .h 8 . h 7 + h 8 ÷+ 2.b 6 .h5. h 7 + h 8 + h 5 ÷
2
2
3
2
600.12002
1
2
1
=
+ 2. .100.33.1227 + .33 ÷+ 2.80.110.1227 + 33 + .110 ÷
2
2
3
2
= 660000000mm3 = 6.6E + 08mm3
- Khoảng cách từ trục 0 - 0 đến đáy dầm:
Yob =
So 660000000
=
= 737,15mm
Ao
895333
- Khoảng cách từ trục 0 - 0 đến mép trên dầm:
Yot = h − Yob = 1450 − 741,4 = 708.6mm
- Mô men quán tính của mặt cắt với trục 0 - 0:
Tống Văn Sơn
65DLCD11
15
Đồ án môn học cầu BTCT
GVHD: Phạm Ngọc Trường
2
b1.h 3
b 6 .h 83
2
b 6 .h 53
b 2
b
Io =
+ b1.h.( h − Yo ) + 2.
+ b 6 .h 8 . h 7 + h 8 − Yo ÷ + 2.
+
12
36
3
12
2
1
600.12003
100.333
2
b
2.b 6 .h 5 . h 7 + h 8 + h 5 − Yo ÷ =
+ 600.1450.( 1450 − 741,4 ) + 2.
2
12
36
2
2
2
100.1103
1
+100.33.1227 + .33 − 741,4 ÷ + 2.
+ 2.80.110.1227 + 33 + 110 − 741,4 ÷
3
12
2
= 161000000000mm 4 = 1.61E + 11mm 4
2.1.3. Tổng hợp ĐTHH của các mặt cắt
Đặc trưng hình học
Diện tích
Mômen quán tính
Mặt cắt L/2 và L/4
Kí hiệu
Giá trị
Ao
534000
Io
1,36E+11
Mặt cắt gối
Đơn vị
Kí hiệu
Kí hiệu
mm2
Ao
595333 mm4
Io
1.61E+11
mm
Trọng tâm tới đáy dầm
Yob
742.2
Yob
741,4
mm
Trọng tâm tới đỉnh dầm
Mômen tĩnh tới đáy dầm
Yot
707.8
3.96E+08
Yot
708.6
6.6E+08
mm
mm3
Tống Văn Sơn
65DLCD11
So
16
So
Đồ án môn học cầu BTCT
GVHD: Phạm Ngọc Trường
Chương III THIẾT KẾ LAN CAN TAY VỊN
3.1.Tính toán lan can tay vịn
3.1.1. Lựa chọn kích thước và bố trí thép trong lan can.
395
65
130
610
V¸t mÐp
50
200
130
200
630
180
250
300
150
20x20mm
500
C¸nh dÇm
Hình 7: cấu tạo và bố trí cốt thép lan can
Chọn lớp bảo vệ cốt thép là: 30(mm).
Sử dụng thép AII có: fy = 280(MPa).
Sử dụng bêtông cấp 30 MPa có: fc’ = 30(MPa).
Thép thanh lan can dùng CT3 Cầu có fy = 200(MPa).
Bố trí khoảng cách giữa các cột lan can là 1650(mm).
Bố trí khe giãn nở vì nhiệt cách nhau 8600(mm) với bề rộng là 20(mm).
3.1.2. Xác định khả năng chịu lực của tường lan can.
3.1.2.1 Khả năng chịu lực của dầm đỉnh Mb.
Do không có dầm đỉnh nên Mb = 0.
3.1.2.2 Khả năng chịu lực của tường quanh trục thẳng đứng MwH.
Do cốt thép bố trí đối xứng nên ta có momen âm và dương đều bằng nhau.
Đối với tiết diện thay đổi ta qui đổi về tiết diện chữ nhật tương đương có diện tích bằng
với diện tích ban đầu nhưng không làm thay đổi chiều cao của lan lan.
Chia tường thành 3 phần tại 3 vị trí thay đổi tiết diện như hình vẽ:
Tống Văn Sơn
65DLCD11
17
Đồ án môn học cầu BTCT
GVHD: Phạm Ngọc Trường
500
250
130
200
630
630
300
500
500
• Phần 1:
Tiết diện phần 1 như hình vẽ:
50 150 50
300
4 12
250
+ Tiết diện là b x h = 300 x 250.
2.π.122
= 226,19(mm)
4
d s = 250 − 50 − 14 − 6 = 180
As =
⇒a=
A s .f y
'
c
0,85.f .b
=
226,19.280
= 7,1(mm)
0,85.30.300
+ Hệ số qui đổi chiều cao vùng nén của bêtông β1 là:
0, 05 '
0, 05
. ( f c − 28 ) = 0,85 −
.(30 − 28) = 0,836
7
7
c
a
7,1
⇒ =
=
= 0, 057 < 0, 45
d s β1.d s 0,836.180
β1 = 0,85 −
a
⇒ ( M w H ) 1 = φA s .f y . d s − ÷
2
= 0,9.226,19.280.(150 −
= 9275147,14(N.mm)
Tống Văn Sơn
65DLCD11
18
7,1
)
2
Đồ án môn học cầu BTCT
GVHD: Phạm Ngọc Trường
• Phần 2 , 3 tính tương tự :
+ Qui đổi phần tiết diện thay đổi như hình vẽ:
300
300
300
200
250 250
300
500
Ta có bảng tổng hợp sau:
Chiều
Chiều Diện tích Chiều cao
Chiều cao
Phần
rộng
cao
cốt thép
có hiệu
vùng nén qui
bêtông
2
b(mm) h(mm) As(mm )
ds(mm)
đổi a (mm)
1
250
300
226,19
180
7,1
2
300
300
226,19
250
8,28
3
500
130
226,19
350
16,56
+ Sức kháng của tường lan can quanh trục thẳng đứng là:
MwH = (MwH)1 + (MwH)2 + (MwH)3
= 9257147,14 + 15571100,55 + 21642221,1
= 46488468,79 (N.mm)
= 46488,47 (kN.mm)
MwH
(N.mm)
9275147,14
15571100,55
21642221,1
3.1.2.3. Khả năng chịu lực của tường theo trục nằm ngang Mc.
Phần này chỉ do cốt thép phía trong chịu và cũng chia làm 3 đoạn để tính trung
bình.
Khi tiết diện thay đổi ta chọn tiết diện lớn nhất ở ngàm để xác định khả năng chịu
lực.
Thép ở đây dùng thép Ф14 bố trí với a = 200 theo phương dọc cầu.
Phương pháp tính tương tự như MwH.
Cắt 1 mm theo phương dọc cầu ta có 5 thanh nên diện tích thép trên 1mm dài là:
AS =
5.π.82
= 0, 77 ( mm 2 )
1000
Ta có bảng tổng hợp sau:
Chiều Diện tích
Phần Bề rộng
cao
thép
bêtông b(mm)
h(mm) As(mm2)
1
1
200
0,77
2
1
400
0,77
3
1
200
0,77
Chiều cao
có hiệu
ds(mm)
163
363
363
M c1.350 + M c2 .300 + M c3 .150
800
34321,89.350 + 77351,89.450
=
800
= 58468,89(Nmm / mm)
⇒ Mc =
= 58, 47(kNmm / mm)
Tống Văn Sơn
65DLCD11
19
Chiều cao
vùng nén qui
đổi a (mm)
8,45
8,45
8,45
Mc
(N.mm/mm)
34231,89
77351,89
77351,89
Đồ án môn học cầu BTCT
GVHD: Phạm Ngọc Trường
3.2. Xác định khả năng chịu lực của thanh và cột lan can.
3.2.1 Cột lan can Pp.
Ta có Pp =
Mp
Y
Với:
Y = 200 (mm): chiều cao của cột lan can.
Mp = φ.S.fy: là momen kháng uốn tại mặt cắt ngàm vào tường lan can.
S:mo men kháng uốn của tiết diện quanh trục x-x
Momen quán tính của tiết diện:
x
x
J = Jbụng + 2Jcánh
120.43
4.1723
+ 2
+ 120.4.(90 − 2) 2 = 9131669,33(mm 4 )
12
12
J 9131669,33
⇒S= =
= 101462, 99 ( mm3 )
h
180
2
2
M p φ.S.f y 1.101462,99.200
⇒ Pp =
=
=
= 101462,99 ( N )
200
Y
Y
=
3.2.2. Thanh lan can MR.
δ=4
Φ = 100
MR = φ.S.fy
S : momen kháng uốn của tiết diện.
d 4
1 − ÷
D
4
πD3 d
⇒ MR = φ
1 − ÷ .f y
32 D
S=
πD3
32
92 4
1 −
÷ .200
100
= 5568611, 21( N.mm )
= 1.
Tống Văn Sơn
65DLCD11
π.1003
32
20
Đồ án môn học cầu BTCT
GVHD: Phạm Ngọc Trường
3.3. Tổ hợp va xe.
3.3.1 .Va xe ở vị trí giữa tường.
+ Sức kháng của tường:
Rw =
M L2
2
. M b + 8M w H + c c ÷
2Lc − L t
H
Với:
Lt = 1070 lan can cấp L3
MwH = 46488,47 kNmm (tính ở phần 2 )
Mc = 58,49 kNmm/mm (tính ở phần 2 )
Mb = 0
2
L
L 8H(M b + M w H)
Lc = t + t ÷ +
2
Mc
2
2
1070
1070 8.800(0 + 46488, 47)
⇒ Lc =
+
= 2853 ( mm )
÷ +
2
58, 49
2
2
58, 49.28532
⇒ Rw =
0 + 8.46488, 47 +
÷ = 417,17 ( kN )
2.2889 − 1070
1070
• Vị trí va tại cột.
Với Lc =2853 (mm) nên chỉ có 1 nhịp tham gia chịu lực vì n.L = 1.1600 = 1600 (mm).
Số cột tham gia chịu lực là 1 cột.
+ Sức kháng kết hợp của thanh lan can và cột lan can:
R=
16M R + Pp n 2 L
2nL − L t
16.5568611, 21 + 101462,99.22.1650
2.2.1650 − 1070
= 127658,86 ( N )
=
= 127, 66 ( kN )
+ Chiết giảm khả năng chịu lực của tường.
R 'w =
R w H − k.Pp H R
Hw
417,17.800 − 1.101, 46.1000
=
800
= 290,35(kN)
⇒ Sức kháng của cả tường và lan can kết hợp.
R = R 'w + R = 290,35 + 127, 66 = 418,01( kN )
+ Chiều cao đặt hợp lực R .
R 'w .H w + R.H R
H=
R 'w + R
290,35.800 + 127, 66.1000
=
428,9
= 839, 22 ( mm )
+ Đối với lan can cấp L3 ta có:
Ft = 240 (kN)
Tống Văn Sơn
65DLCD11
21
Đồ án môn học cầu BTCT
GVHD: Phạm Ngọc Trường
Hc = 810 (mm)
=>
R = 418, 01 > Ft = 240
⇒ Đảm bảo chịu va xe.
H = 839, 22 > H c = 810
• Vị trí va tại thanh lan can.
Với Lc = 2853 (mm) có 3 nhịp tham gia chịu lực do L = 1650 (mm).
Số cột tham gia chịu lực là 2 cột.
+ Sức kháng của thanh và cột lan can:
R=
16M p + (n − 1)(n + 1)Pp L
2nL − L t
16.5568611, 21 + 2.4.101462,99.1650
=
2.3.1650 − 1070
= 161767, 75 ( N )
= 161, 77 ( kN )
+ Chiết giảm như ở 4.1.1 và ta có:
R = 325, 29 > Ft = 240
⇒ Đảm bảo chịu va xe.
H = 899, 46 > H c = 810
3.3.2.Va tại đầu tường.
+Sức kháng của tường:
Rw =
2
2L c − L t
M c Lc 2
M
+
M
H
+
b
÷
w
H
2
L
L H(M b + M w H)
Lc = t + t ÷ +
2
Mc
2
2
1070
1070 800(0 + 46488, 47)
=
+
÷ +
2
58, 49
2
= 1495, 25(mm)
⇒ R w = 218,59 ( kN )
+ Sức kháng của thanh và cột lan can:
R=
2.M R + n(n + 1)Pp L
2nL − L t
Do Lc = 1506
2.1650 − 1070
= 155141,3 ( N )
⇒R=
= 155,14 ( kN )
+ Triết giảm khả năng chịu lực của tường như phần 4.1.1 và ta có:
R = 246,91 > Ft = 240
⇒ Đảm bảo chịu va xe.
H = 925, 67 > H c = 810
Vậy lan can đủ khả năng chịu lực.
Tống Văn Sơn
65DLCD11
22
Đồ án môn học cầu BTCT
GVHD: Phạm Ngọc Trường
3.3.3. Va xe tại khe giãn nở vì nhiệt.
Khi va xe tại khe giãn nở vì nhiệt thì cũng giống trường hợp va xe tại đầu tường
nhưng lực Ft phân bố cho hai bên tường. Do đó mỗi bên tường chỉ chịu một nửa lực Ft
nên chắc chắn chịu được va xe.
3.4. Kiểm tra chống truợt của lan can.
+ Lực cắt do va xe truyền xuống ứng với lan can cấp L3 là:
T = VCT =
Ft
240000
=
= 89, 22 ( N / mm )
L t + 2H 1070 + 2.810
+ Sức kháng cắt của mặt cắt tiếp xúc.
Vn = C.ACV + μ(AVf . fy + Pc ).
ACV = 400.1 =400 (mm2/mm) diện tích tiếp xúc chịu cắt.
AVf = 0,77 ( mm2/mm) diện tích cốt thép chịu cắt.
C = 0,52
μ = 0,6
Pc trọng lượng tỉnh trên 1 đơn vị chiều dài.
Để an toàn ta chỉ lấy phần bêlông.
Pc = 1(400.150+300.300+200.350).0,2.45.10-4 = 5,39 (N/mm)
Fy = 280 (MPa)
⇒ Vn = 0,52.400+0,6(0,77.280+5,39) = 340,59(N/mm)
+ Kiểm tra khả năng chịu lực cắt:
Vn ≤ 0, 2.f c' .A CV = 0, 2.30.400 = 2400(N / mm)
Vn ≤ 5,5.A CV = 5,5.400 = 2200(N / mm)
Vậy Vn = 340,59> VCt = 89,22 (N/mm)
⇒Vậy lan can đủ khả năng chịu lực
Tống Văn Sơn
65DLCD11
23
ỏn mụn hc cu BTCT
GVHD: Phm Ngc Trng
CHNG IV: THIT K BN MT CU
4.1. Thit k cu to bn mt cu
4.1.1. S cu to bn mt cu:
11500
1500 250
7000
Vạch sơn
500
Vạch sơn
80
200 630
250 1500
Lớp bê tông nhựa dày 5cm
Lớp bê tông bảo vệ dày 4cm
Lớp phòng nước dày 1cm
Lớp mui luyện dày 2cm
Bản mặt cầu dày 20cm
610
500
1150
2300
2300
2300
2300
1150
Hỡnh 8: S cu to bn mt cu
4.1.2. Tớnh toỏn ni lc
Nguyờn lý tớnh toỏn
- Bn hng:
Bn ny nm phớa ngoi, bờn trờn so vi tim dm dc biờn.Bn hng c tớnh
toỏn theo s cụng sn cú nhp l khong cỏch t tim dm dc n im cui vỳt bn(
, chiu rng bn ly 1m theo phng dc cu xột mt ct chu lc. Cn c vo ú
tớnh toỏn v b trớ cho tt c cỏc một di khỏc ca bn theo phng dc cu.
- Bn 2 cnh( bn 1 hng-bn kiu dm)
- Hin nay cú cỏc phng phỏp tớnh toỏn bn mt cu nh sau:
+ Phng phỏp kinh nghim: iu 9.7.2 ca tiờu chun gm cỏc quy nh chi tit v
kớch thc cu to, s lp ct thộp, s lng ct thộp ti thiu, cp ct thộp. Nu b trớ
cu to bn sao cho tuõn theo mi yờu cu cu to ca iu ny thỡ cú th khụng cn tớnh
toỏn.
+ Phng phỏp truyn thng: iu 9.7.3 quy nh chiu dy,lp ct thộp, phi cn c
vo iu ny tớnh lng ct thộp chớnh chu moomen sau ú quy nh phõn b ct
thộp theo hng ph vuụng gúc vi hng chớnh.
+ Phng phỏp chớnh xỏc: cú th phn mm SAP, MIDAS, STAAD, PRO,
Phng phỏp tớnh toỏn ni lc bn mt cu:
p dng phng phỏp tớnh toỏn gn ỳng theo TCN(iu 4.6.2 ca TCVN 272-05).
Mt cu cú th phõn tớch nh mt dm liờn tc trờn cỏc dm.
Tng Vn Sn
65DLCD11
24
Đồ án môn học cầu BTCT
GVHD: Phạm Ngọc Trường
4.1.2.1. Tính toán nội lực theo TTGH cường độ I.
4.1.2.1.1. Tính toán nội lực bản hẫng:
a. Tĩnh tải tác dụng cho dải bản rộng 1m theo phương ngang cầu.
- Vì phần hẫng có xe chạy nên ta chọn bề dày bản là 200mm.
+ tải trọng bản thân bản mặt cầu phân bố đều (DC1):
+ trọng lượng lớp phủ(DW)
+ trọng lượng lan can(DC2):
Thực chất lực tập trung quy đổi của lan can không đặt ở mép bản mặt cầu nhưng để
đơn giản tính toán và thiên về an toàn ta coi đặt ở mép và coi tải trọng lan can do phần
hẫng chịu hết.
Trong đó:
+
chiều dày trung bình bản mặt cầu phần công sơn,
+ : Trọng lượng riêng của bê tong,
+
: Trọng lượng một bên lan can phân bố theo phương dọc cầu(KN/m)
395
65
130
610
V¸t mÐp
50
200
130 200
630
180
250
300
150
20x20mm
500
C¸nh dÇm
Hình 9: Kích thước cơ bản lan can
• Diện tích phần lan can bê tông:
Trọng lượng của lan can phần bê tông:
Tống Văn Sơn
65DLCD11
25
