Đồ Án Nền Móng Full Móng Cọc

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG

GVHD: ThS.NGÔ TRUNG CHÁNH

MỤC LỤC
1.

THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT ..................................................................................................4

2.

THIẾT KẾ MÓNG BĂNG...............................................................................................6
2.1.

SƠ ĐỒ MÓNG BĂNG VÀ SỐ LIỆU TÍNH TOÁN.................................................6

2.2.

CHỌN VẬT LIỆU CHO MÓNG...............................................................................8

2.3.

CHỌN CHIỀU SÂU CHÔN MÓNG.........................................................................8

2.4.

XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MÓNG (BxL)..................................................9

2.4.1. Xác định bề rộng móng B......................................................................................9
2.4.2. Điều kiện ổn định của nền đất đáy móng.............................................................10
2.4.3. Điều kiện cường độ..............................................................................................12

2.4.4. Điều kiện ổn định tại tâm đáy móng (ĐK lún)....................................................12
2.5.

CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN NGANG............................................15

2.5.1. Xác định:...............................................................................................................15
2.5.2. Xác định chiều cao móng:....................................................................................15
2.6.

XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TRONG DẦM MÓNG (M;Q)...........................................16

2.7.

Tính toán cốt thép chịu lực trong dầm móng........................................................... 29

2.7.3. THANH THÉP SỐ 3, BỐ TRÍ CỐT ĐAI...........................................................31
2.7.4. TÍNH VÀ BỐ TRÍ THÉP CHO THANH SỐ 4..................................................32
3.

THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 3B........................................................................................... 33

4.

SỐ LIỆU TẢI TRỌNG....................................................................................................36

5.

THIẾT KẾ MÓNG CỌC.................................................................................................36
5.1.

CHỌN THÔNG SỐ BAN ĐẦU...............................................................................36

5.1.1. Chọn chiều sâu chôn đài móng............................................................................36
5.1.2. Chọn thông số cho cọc.........................................................................................36
5.1.3. Tính khả năng chịu tải của cọc theo vật liệu........................................................38
5.1.4. Sức chịu tải của cọc theo chỉ tiêu cơ lý của đất nền............................................39

Page 1


5.1.5. Tính sức chịu tải của cọc theo chỉ tiêu cường độ của đất nền.............................40
5.1.6. Sức chịu tải của cọc theo kết quả xuyên tiêu chuẩn (SPT):................................41
5.2.

Xác định số lượng cọc trong đài...............................................................................42

5.1.

Bố trí cọc trong đài...................................................................................................42

5.2.

Kiểm tra phàn lực đầu cọc........................................................................................42

5.3.

Kiểm tra cọc làm việc theo nhóm.............................................................................43

5.4.

Kiểm tra lún cho móng.............................................................................................44

5.4.1. Xác định móng khối quy ước...............................................................................44
5.5.

Xác định chiều cao đài móng...................................................................................48

5.6.

Tính toán cốt thép cho đài cọc..................................................................................50

5.7.

Kiểm tra cọc chịu tải ngang......................................................................................51

5.8.

Kiểm tra cọc theo điều kiện cẩu lắp.........................................................................56


NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN:
..........................................................................................................................................
..........................................................................................................................................
..........................................................................................................................................
..........................................................................................................................................
..........................................................................................................................................
..........................................................................................................................................
..........................................................................................................................................
..........................................................................................................................................
..........................................................................................................................................

..........................................................................................................................................
..........................................................................................................................................
..........................................................................................................................................
..........................................................................................................................................
..........................................................................................................................................
..........................................................................................................................................
..........................................................................................................................................
..........................................................................................................................................
..........................................................................................................................................
..........................................................................................................................................
..........................................................................................................................................
Chữ ký của giảng viên hướng dẫn:


PHẦN I: THIẾT KẾ MÓNG BĂNG
1. THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT :
1.1. Lớp 1: Đất á cát, trạng thái dẻo:
Lớp này dày 0.8m có các tính chất cơ lý đặc trưng như sau:
-

Độ ẩm:
W
Dung trọng tự nhiên:
Sức chịu nén đơn:
QC
Lực dính đơn vị:
C
Góc ma sát trong:

=

=
=
=
=

30.7%
1.78 T/m3 = 17.8 KN/m3
1.38 kG/cm2
0.12 kG/cm2 = 12 KN/m2
12000’

1.2. Lớp 2: Đất á sét, trạng thái dẻo cứng:
Lớp này dày 4.5m, với các tính chất cơ lý đặc trưng như sau:
-

Độ ẩm:
W
Dung trọng tự nhiên:
Sức chịu nén đơn:
QC
Lực dính đơn vị:
C
Góc ma sát trong:

=
=
=
=
=

27.5%
1.87 T/m3 = 18.7 KN/m3
1.73 kG/cm2
0.2 kG/cm2 = 20 KN/m2
16005’


1.3. Lớp 3: Đất cát vừa, với các tính chất cơ lý đặc trưng như sau:
-

Độ ẩm:
W
Dung trọng tự nhiên:
Sức chịu nén đơn:
QC
Góc ma sát trong:

=
=
=
=

16.5%
1.91 T/m3 = 19.1 KN/m3
11.5 kG/cm2
35000

TRỤ ĐỊA CHẤT

Trong phạm vi khảo sát, địa tầng chấm dứt ở đây.

2. THIẾT KẾ MÓNG BĂNG
2.1. SƠ ĐỒ MÓNG BĂNG VÀ SỐ LIỆU TÍNH TOÁN
Với số liệu tính toán được giao theo bảng sau: Mã Đề 46
Địa chất L1 (m) L2 (m) L3 (m) L4 (m) L5 (m)
(1)

4.7

5.8

6.4

5.8

4.7

Ntt

Htt

Mtt

4575 47.2

-197


Giá Trị Tính Toán

Cột

Lực dọc Ntt
(KN)

Lực Ngang Htt
(KN)

Moment Mtt
(KN.m)

A

622

64

67

B

780

103

93

C

882

144

125

D

875

105

118

E

766

91

100

F

650

56

76

Giá Trị Tiêu Chuẩn

Cột

Lực dọc Ntc
(KN)

Lực Ngang Htc
(KN)

Moment Mtc
(KN.m)

A

540.87

55.65

58.26

B

678.26

89.57

80.87

C

766.96

125.22

108.70

D

760.87

91.30

102.61

E

666.09

79.13

86.96

F

565.22

48.70

66.09

2.2. CHỌN VẬT LIỆU CHO MÓNG
-

Móng được đúc bằng bê tông B20 (M250) có:
+ Rbt = 0.9MPa (cường độ chịu kéo của bê tông).
+ Rb = 11.5 MPa ( cường độ chịu nén của bê tông).
3

7

+ Mô đun đàn hồi E = 26.5*10 MPa = 2.65*10 KN/m2.
-

Cốt thép trong móng loại CII, có cường độ chịu kéo cốt thép dọc Rs = 280MPa,
Rsw=225MPa

-

Cốt thép trong móng loại CII, có cường độ chịu kéo cốt thép đai Rs = 225

Mpa,

Rsw=225MPa
-

Hệ số vượt tải n =1,15.

-

γtb giữa bê tông và đất = 22KN/m =2,2T/m

3

3

2.3. CHỌN CHIỀU SÂU CHÔN MÓNG
-

Đáy móng nên đặt trên lớp đất tốt, tránh đặt trên rễ cây hoặc lớp đất mới đắp, lớp đất quá
yếu.

-

Chiều sâu đôn móng: chọn Df = 2 m .

-

Chọn sơ bộ chiều cao h:

1 1
1 1
H = ( ÷ ) * Li max = ( ÷ ) * 6.4 = 0.53 ÷ 1.07( m)
12 6
12 6

 Chọn h = 0.8 m


ĐỒ ÁN NỀN MÓNG

GVHD: ThS.NGÔ TRUNG CHÁNH

2.4. XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MÓNG (BxL)
-

Tổng chiều dài móng băng là:
L = 1 + 4.7 + 5.8 + 6.4 + 5.8 + 4.7 + 1= 29.4 m
2.4.1. Xác định bề rộng móng B

-

Chọn sơ bộ B = 1 m

-

Các chỉ tiêu cơ lý của lớp đất:
+

Df = 2 m.

+ H ( chiều cao mực nước ngầm) = 5.3 m.
+ Dung trọng lớp đất (lớp 1) trên mực nước ngầm: γ1 = 17.8 KN/m

3

+ Chiều cao của lớp đất này: h1 = 0.8 m
+ Dung trọng lớp đất trên đáy móng (lớp 2) trên mực nước ngầm: γ2 = 18.5 KN/m
+ Chiều cao của lớp đất này: h2 = 4.5 m.
+ Dung trọng lớp đất dưới đáy móng, trên mực nước ngầm (lớp 2):
γ2= 18.5KN/m3.

+ Chiều cao của lớp đất này: h2 = 4.5 m ;
0

2

0

= 14 30’ ; C2 = 24 KN/m

+ Với góc nội ma sát 3 = 14 30’ ( Dùng phương pháp nội suy) ta có:

2

3


2.4.2. Điều kiện ổn định của nền đất đáy móng.
tc
 Pmax
≤ 1.2 R tc
 tc
tc
 PTB ≤ R
 P tc ≥ 0
 min

Trong đó:
-

: cường độ (sức chịu tải tc) của đất nền dưới đáy móng.

)
, : Áp lực tiêu chuẩn cực đại và cực tiểu do móng tác dụng lên nền đất.

-

Khoảng cách từ các điểm đặt lực đến trọng tâm đáy móng:
+

dA =

L
29.4
− la =
− 1 = 13.7(m)
2
2

dB =

L
29.4
− (la + l1 ) =
− (1 + 4.7) = 9( m)
2
2

dC =

L
29.4

− (l a + l1 + l 2 ) =
− (1 + 4.7 + 5.8) = 3.2(m)
2
2

dD =

L
29.4
− (lb + l4 + l5 ) =
− (1 + 5.8 + 4.7) = 3.2( m)
2
2

dE =

L
29.4
− (lb + l5 ) =
− (1 + 4.7) = 9(m)
2
2

dF =

L
29.4
− lb =
− 1 = 13.7(m)
2

2

+

+

+

+

+

Page 10


Page 10


-

Tổng tải trọng tác dụng theo phương đứng:
tt
tt
tt
tt
tt
tt
tt
+ N = N1 + N 2 + N3 + N 4 + N 5 + N 6

N tt = 622 + 780 + 882 + 875 + 766 + 650 = 4575kN

+

H tt = H1tt + H 2tt + H 3tt + H 4tt + H 5tt + H 6tt

H tt = 64 + 103 + 144 − 105 − 91 − 56 = 59 KN
+

M tt = ∑ M tt + ∑ N tt * d i + ∑ H tt * h

Trong đó:
M = −67 − 93 − 125 + 118 + 100 + 76 = 9 KN .m
•∑
N *d = 622*13.7 + 780*9 + 882*3.2 − 875*3.2 − 766*9 − 650*13.7 = −235.2 KN.m
•∑
H *h = 59*0.8 = 47.2 KN.m
•∑
tt

tt
i

i

tt
i

=> M tt =| 9 − 235.2 + 47.2 |= 179 KN .m

-

Tải trọng tiêu chuẩn:
N tt 4575
N =
=
= 3978.26 KN
n
1.15
+
H tt
59
H tc =
=
= 51.30 KN
n
1.15
+
tc

M tt 179
M =
=
= 155.65 KN .m
n
1.15
+
tc

-

Cường độ ( sức chịu tải tiêu chuẩn) của đất nền dưới đáy móng:

Page 11


R tc =
=

m1 ∗ m2
* ( A ∗ b ∗ γ + B ∗ D f ∗ γ + D ∗ c)
K tc

1*1
 0.310*1*18.7 + 2.235* ( 0.8*17.8 + 1.2 *18.7 ) + 4.770 * 24  = 202.26kN / m2
1 

-

Ta có:

N tc
3978.26
F ≥ tc
=
= 25.2m 2
tb
R − γ * D f 202.26 − 22 * 2

B≥

F 25.2
=
= 0.86 m
L 29.4

=>Chọn B= 1.2m

 Rtc = 203.42kN/m2

-

Kiểm tra:
+
+
+

Pmtcax =
tc
min

P

N tc
6 M tc
3978.26 6 *155.65
+
+ γ tb * D f =
+
+ 22 * 2 = 157.7 kN / m 2

2
2
B*L B*L
1.2* 29.4 1.2 * 29.4

N tc
6 M tc
3978.26 6*155.65
=
+
+ γ tb * D f =
−
+ 22* 2 = 155.9kN / m 2
2
2
B*L B*L
1.2* 29.4 1.2 * 29.4

PTBtc =

tc
tc
Pmax
+ Pmin
157.7 + 155.9
=
= 156.8kN / m 2
2
2

tc
Pmax
= 157.7 KN / m 2 ≤ 1.2 Rtc = 244.1 KN / m 2 

tc
2
Pmin
= 155.9
/ mkiện
≥ 0 cường độ.
⇒
2.4.3.KN
Điều

Ptbtc -= 156.8
KN
/toàn
m 2 ≤cường
R tc = độ:
203.42 KN / m2 
Hệ
số
an
+
Thỏa ĐK

qult = c * N c + γ * D f * N q + 0.5 * γ * b * N y
2
+ = 24 *10.675 + (0.8*17.8 + 1.2*18.7) *1.130 + 0.5*18.7 *1.2*3.765 = 339.9kN / m
N tt

6M tt
4575
6 *179
tt
Pmax
=
+
+ γ tb * D f =
+
+ 22 * 2 = 130.7 kN / m2
2
2
B*L B*L
1.2* 29.4 1.2 * 29.4
+
q
339.9
Fs = ult
=
= 2.6 ≥ [ Fs ] = 2
tt
P
130.7
max
+
(thõa mãn)

2.4.4. Điều kiện ổn định tại tâm đáy móng (ĐK lún)
-

Để xác định ứng suất gây lún tại tâm đáy móng, ta có:

Page 12


Pgl = Ptbtc − γ * * D f == 156.8 −(0.8*17.8 +1.2*18.7) =120.12 KN / m 2
S = ∑Si = ∑

e1i − e2i
* hi ≤ [ S ] = 8 cm
1 + e1i

-

Độ lún:

-

Chia lớp đất dưới đáy móng thành từng đoạn nhỏ:

-

Áp lực ban đầu (do trọng lượng bản thân đất gây ra) tại lớp đất i:
(theo bảng 1)
Trong đó: ; -hệ số phân bố ứng suất;

Page 12


Tính lún: Ta dùng phương pháp cộng lún từng lớp phân tố

Chọn mẫu đất tính lún
Lớp 2 chọn mẫu (độ sâu 1.2 – 4.5m) tính lún từ 1.2–4.5m
P
(KN/m2)
e

50

100

200

400

0.821 0.789 0.762 0.740

Lớp 3: độ sâu từ 4.5-5m: Qc=1.15kN/Cm2, Có nước ngầm.
βi
* Δpi * hi
E

, Với Δpi = σ zi , E= α 0 * qc , qc =11.5 < 15 , => 5< α 0 <8, chọn α 0 =7, βi
'
'
=0.8, σ zi = σ + u trong đó σ là ứng suất hữu hiệu, u là áp lực nước lỗ rỗng.
S=

Page 15

Ta có bảng tính toán độ lún móng băng như sau:
Lớp
Stt
đất
1
2
3
4
5
6
7

2
2
2
2
2
3
3
L
29.4

Lớp
p.tố
1
2
3
4
5
6

7

Chiều độ
dày hi sâu zi
0.66
0.66
0.66
0.66
0.66
0.66
0.66

0.33
0.99
1.65
2.31
2.97
3.63
4.29

γ

X/B

18.7
18.7
18.7
18.7
18.7
19.1

19.1

0
0
0
0
0
0
0

K0

σ gli

P1i

P2i

e 1i

e2i

0.945
0.630
0.428
0.317
0.282
0.208
0.178

113.5
75.68
51.41
38.08
33.87
24.98
21.38

42.85
55.19
67.53
79.87
92.21
101.4
107.5

136.3
121.9
116.0
120.8
129.7
140.5
128.9

0.827
0.818
0.810
0.802
0.794

0.779
0.783
0.785
0.783
0.781

Z/B
0.28
0.83
1.38
1.93
2.48
3.01
3.58
Tổng

B
1.5

Sau khi ta phân chia lớp đất đến phân tố thứ 5, ta có:
5σ gli = 5* 21.38 = 106.9 KN < P1i = 107.5 KN

=> Vậy độ lún ổn định tại tâm móng là:
S = ∑Si = ∑

e1i − e2i
β
* hi + ∑ i * Δpi * hi = 6.67 cm < [ S ] = 8 cm
1 + e1i
E

=> Vậy ta có bài toán thỏa mãn điều kiện về độ lún.

si
0.0173
0.0127
0.0091
0.0070
0.0048
0.0073
0.0095
0.0667


2.5. CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN NGANG
2.5.1. Xác định:

FCOT

tt
N max
882
=
=
= 766.96 cm 2
Rb
1.15

2.5.2. Xác định chiều cao móng:
-

Chiều cao dầm móng h:
 1 1
h =  ÷ ÷ li max = 0.53 ÷ 1.07 ⇒
 12 6 

-

chọn h= 0.8m

Chọn bề rộng dầm móng bb

bb = (0.3 0.6) h = (0.24 ÷ 0.48) = 0.4m
-

B=b=1.2m

-

Chọn chiều cao bản móng hb
+

Xét 1m bề rộng bản móng
tt
Pmax
( net ) *

+
+ Ta có:

b − bb
*1m ≤ 0.6 Rbt * hbo *1m
2

N tt
6 M tt
4575
6 *179
P
=
+
=
+
= 130.7 KN / m 2
2
2
B * L B * L 1.2 * 29.4 1.2 * 29.4
+
+ 0.6 Rbt * hbo *1m = 540 hb 0
tt
max( net )

⇒ 130.7 ≤ 540hb 0 ⇔ hb 0 ≥ 0.24 ⇒ hb 0 = 0.33
-

Chọn chiều cao của cánh móng: ha=0.2m

-

Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ ở đáy móng : a=0.07m

hb = hbo + a = 0.33 + 0.07 = 0.4m

hb 0.4
=
= 2 > 1m
h
0.2
a
(Thỏa ĐK của độ dốc từ 1 ÷ 3)
Độ dốc của bản móng


ĐỒ ÁN NỀN MÓNG

GVHD: ThS.NGÔ TRUNG CHÁNH

2.6. XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TRONG DẦM MÓNG (M;Q)

-

Hệ số nền:

Cz =

Pgl
0.5 × S

=

120.12
= 3601.8 KN / m3
0.5 × 0.0667

K = C z × b = 3601.8 × 1.2 = 4322.16kN / m 2
-

Sử dụng phần mềm Sap2000 để tính toán lực cắt và moment tại dầm:
XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TRONG DẦM MÓNG (M;Q):

BẢNG LỌC CẶP NỘI LỰC NGUY HIỂM DẦM

TABLE: Element Forces - Frames
Story

Frame

Station

OutputCase

N

V2

V3

M2

M3

STORY1

B1

0.25

TT

0

-53.9925

0

0

17.72214

STORY1

B2

0.25

TT

0

-106.926

0

0

48.67757

STORY1

B3

0.00

TT

0

-192.6

0

0

48.67757

STORY1

B4

0.25

TT

0

-209.636

0

0

149.2365

STORY1

B5

0.25

TT

-56

362.2552

0

0

-3.23847

STORY1

B6

0.00

TT

-64

279.9762

0

0

-3.23847

STORY1

B7

0.25

TT

-80

265.8216

0

0

-138.252

STORY1

B8

0.25

TT

-88

219.4418

0

0

-188.399

STORY1

B9

0.00

TT

-96

140.774

0

0

-188.399

STORY1

B10

0.00

TT

-104

96.61067

0

0

-227.358

STORY1

B11

0.25

TT

-96

86.85754

0

0

-272.742

STORY1

B12

0.25

TT

-104

44.53817

0

0

-279.624

STORY1

B13

0.00

TT

-96

-30.4574

0

0

-279.624

STORY1

B14

0.25

TT

-104

-37.9323

0

0

-262.706

STORY1

B15

0.25

TT

-96

-78.3064

0

0

-239.2

STORY1

B16

0.00

TT

-104

-151.685

0

0

-239.2

STORY1

B17

0.25

TT

-96

-157.858

0

0

-162.629

STORY1

B18

0.25

TT

-104

-197.217

0

0

-109.708

STORY1

B19

0.00

TT

-96

-269.832

0

0

-109.708


ĐỒ ÁN NỀN MÓNG

GVHD: ThS.NGÔ TRUNG CHÁNH

STORY1

B20

0.25

TT

STORY1

B21

0.00

TT

STORY1

B22

0.25

TT

STORY1

B23

0.25

TT

STORY1

B24

0.00

STORY1

B25

STORY1
STORY1

-104

-275.446

0

0

25.17637

-96

-347.83

0

0

25.17637

-104

-353.242

0

0

198.5996

-104

-391.962

0

0

299.6942

TT

-192

316.0701

0

0

206.6942

0.25

TT

-200

312.7737

0

0

48.1162

B26

0.25

TT

-192

275.9265

0

0

-17.1675

B27

0.00

TT

-200

205.5361

0

0

-17.1675

STORY1

B28

0.25

TT

-192

203.8436

0

0

-120.402

STORY1

B29

0.25

TT

-200

168.5539

0

0

-158.609

STORY1

B30

0.25

TT

-192

133.698

0

0

-188.027

STORY1

B31

0.25

TT

-200

99.20673

0

0

-208.746

STORY1

B32

0.00

TT

-192

30.91434

0

0

-208.746

STORY1

B33

0.25

TT

-200

30.99063

0

0

-224.357

STORY1

B34

0.25

TT

-192

-2.91405

0

0

-219.325

STORY1

B35

0.00

TT

-200

-70.8932

0

0

-219.325

STORY1

B36

0.25

TT

-192

-70.7807

0

0

-183.598

STORY1

B37

0.25

TT

-200

-104.921

0

0

-152.842

STORY1

B38

0.00

TT

-192

-173.391

0

0

-152.842

STORY1

B39

0.25

TT

-200

-174.002

0

0

-65.2386

STORY1

B40

0.00

TT

-192

-243.148

0

0

-65.2386

STORY1

B41

0.25

TT

-200

-244.52

0

0

57.73867

STORY1

B42

0.25

TT

-192

-280.39

0

0

132.7434

STORY1

B43

0.00

TT

-200

-350.744

0

0

132.7434

STORY1

B44

0.25

TT

-192

-353.287

0

0

310.2816

STORY1

B45

0.25

TT

-200

-390.204

0

0

412.9787

STORY1

B46

0.00

TT

-192

-461.391

0

0

412.9787

STORY1

B47

0.26

TT

-352

418.0729

0

0

297.4341

STORY1

B48

0.26

TT

-352

381.8343

0

0

204.1137

STORY1

B49

0.00

TT

-344

311.4807

0

0

204.1137

STORY1

B50

0.26

TT

-344

310.89

0

0

44.78681

STORY1

B51

0.00

TT

-336

241.6862

0

0

44.78681

STORY1

B52

0.26

TT

-328

242.289

0

0

-79.1109

STORY1

B53

0.26

TT

-336

208.8715

0

0

-128.153

STORY1

B54

0.00

TT

-328

141.3937

0

0

-128.153

STORY1

B55

0.26

TT

-336

143.6058

0

0

-201.113

STORY1

B56

0.26

TT

-320

111.6247

0

0

-225.259

STORY1

B57

0.00

TT

-304

45.36382

0

0

-225.259

STORY1

B58

0.26

TT

-312

48.53627

0

0

-249.298

STORY1

B59

0.26

TT

-304

17.23115

0

0

-249.28

STORY1

B60

0.26

TT

-312

-14.0535

0

0

-241.253

STORY1

B61

0.26

TT

-304

-45.4227

0

0

-225.196

STORY1

B62

0.00

TT

-296

-111.581

0

0

-225.196

STORY1

B63

0.26

TT

-288

-108.816

0

0

-168.774

STORY1

B64

0.26

TT

-288

-141.022

0

0

-128.243

STORY1

B65

0.00

TT

-296

-208.275

0

0

-128.243

STORY1

B66

0.26

TT

-296

-206.822

0

0

-21.9781

STORY1

B67

0.26

TT

-296

-240.515

0

0

44.02281

STORY1

B68

0.00

TT

-296

-309.369

0

0

44.02281

STORY1

B69

0.26

TT

-296

-309.57

0

0

202.4714


ĐỒ ÁN NỀN MÓNG

GVHD: ThS.NGÔ TRUNG CHÁNH

STORY1

B70

0.00

TT

-296

-379.493

0

0

202.4714

STORY1

B71

0.26

TT

STORY1

B72

0.25

TT

-296

-380.659

0

0

397.0703

-184

457.7115

0

0

403.9452

STORY1

B73

0.00

TT

-184

387.0692

0

0

403.9452

STORY1

B74

0.25

TT

-184

384.813

0

0

209.2967

STORY1

B75

0.25

TT

-184

348.7881

0

0

125.6392

STORY1

B76

0.00

TT

-184

279.0629

0

0

125.6392

STORY1

B77

0.25

TT

-184

277.9319

0

0

-14.8204

STORY1

B78

0.25

TT

-184

243.1469

0

0

-71.8379

STORY1

B79

0.00

TT

-184

174.6924

0

0

-71.8379

STORY1

B80

0.25

TT

-184

174.7897

0

0

-159.968

STORY1

B81

0.00

TT

-184

107.0409

0

0

-159.968

STORY1

B82

0.25

TT

-184

107.72

0

0

-214.125

STORY1

B83

0.25

TT

-184

74.48873

0

0

-228.612

STORY1

B84

0.00

TT

-184

7.25756

0

0

-228.612

STORY1

B85

0.25

TT

-184

8.189255

0

0

-232.507

STORY1

B86

0.25

TT

-184

-25.0708

0

0

-221.887

STORY1

B87

0.00

TT

-184

-92.6189

0

0

-221.887

STORY1

B88

0.25

TT

-184

-92.29

0

0

-175.258

STORY1

B89

0.25

TT

-184

-126.427

0

0

-139.078

STORY1

B90

0.25

TT

-184

-161.019

0

0

-94.1759

STORY1

B91

0.25

TT

-184

-196.127

0

0

-40.4199

STORY1

B92

0.00

TT

-184

-265.884

0

0

-40.4199

STORY1

B93

0.25

TT

-176

-268.055

0

0

94.22547

STORY1

B94

0.25

TT

-192

-304.901

0

0

175.4114

STORY1

B95

0.00

TT

-96

389.6032

0

0

275.4114

STORY1

B96

0.25

TT

-104

384.7145

0

0

83.86963

STORY1

B97

0.25

TT

-96

346.1762

0

0

2.372097

STORY1

B98

0.00

TT

-104

274.008

0

0

2.372097

STORY1

B99

0.25

TT

-96

268.5089

0

0

-131.829

STORY1

B100

0.25

TT

-104

229.3343

0

0

-184.424

STORY1

B101

0.25

TT

-96

189.8621

0

0

-227.254

STORY1

B102

0.00

TT

-104

116.5787

0

0

-227.254

STORY1

B103

0.25

TT

-96

109.7002

0

0

-283.229

STORY1

B104

0.25

TT

-104

68.81293

0

0

-296.115

STORY1

B105

0.00

TT

-96

-6.19648

0

0

-296.115

STORY1

B106

0.25

TT

-104

-15.1372

0

0

-290.838

STORY1

B107

0.25

TT

-88

-58.4375

0

0

-272.247

STORY1

B108

0.00

TT

-80

-136.214

0

0

-272.247

STORY1

B109

0.25

TT

-80

-148.268

0

0

-201.875

STORY1

B110

0.00

TT

-80

-228.445

0

0

-201.875

STORY1

B111

0.25

TT

-80

-243.085

0

0

-85.2331

STORY1

B112

0.25

TT

-88

-292.565

0

0

-8.72627

STORY1

B113

0.00

TT

-72

-376.928

0

0

-8.72627

STORY1

B114

0.25

TT

0

254.4722

0

0

96.98425

STORY1

B115

0.25

TT

0

201.17

0

0

50.91574

STORY1

B116

0.00

TT

0

112.8303

0

0

50.91574

STORY1

B117

0.25

TT

0

90.83261

0

0

1.98E-12

Text

Text

m

Text

KN

KN

KN

KN-m

KN-m


-

M250 có:
+
+
+
+Biểu đồ lực cắt của dầm móng băng

-

Biểu đồ Moment của dầm móng bang

2.7. Tính toán cốt thép chịu lực trong dầm móng
-

Xác định vị trí trục trung hòa:

M f = γ b * Rb * b * ha * ( ho − 0.5* ha )
M f = 0.9 *11.5*103 *1.2 * 0.2 * ( 0.73 − 0.5* 0.2) = 1564.9 KN / m
So sánh Mf với tất cả các giá trị Momen tại nhịp và gối được xuất ra từ biểu đồ Estab
9.7.4 Ta kết luận Mf>Mmax (của cả gối và nhịp)
 trục trung hòa đi qua cánh, tính theo tiết diện hình chữ nhật.

Page 21

2.7.1. TÍNH TOÁN THANH THÉP SỐ 1 (THÉP TẠI NHỊP) TẠI MC 2-2, 4-4, 6-6, 8-8, 1010
-

Tính thép với tiết diện hình chữ T lật ngược. Do

tiết diện tính là hình chữ

nhật có kích

thước: 1.2*0.8
αm =

M
γ b * Rb * b * h02

ξ = 1 − 1 − 2 *α m
-

Diện tích cốt thép tại các mặt cắt:
As =

-

ξ * γ b * Rb * b * ho
RS

Hàm lượng thép
µ=

As
b * h0

0.05 < µ ≤ µ max = ξR * γ b = 0.056 * 0.9 *

Moment
Mặt cắt
(kN.m)
2-2
4-4
6-6
8-8
10-10

279.62
219.33
249.30
234.74
298.72

11.5
= 2.42%
280

αm

ξR

0.045
0.033

0.038
0.035
0.045

0.046
0.034
0.039
0.037
0.046

As
2
(cm )
12.95
9.57
10.98
10.42
12.95

Page 30

Chọn thép
3 φ 18 +
4 φ 18 +
2 φ 20 +
2 φ 20 +
3 φ 18 +

2 φ 20
0 φ 0

2 φφ18
2 φφ18
2 φφ20
φ

As Chọn
thép

Hàm
lượng
(%)

13.91
10.18
11.37
11.37
13.91

0.15
0.11
0.13
0.12
0.15


2.7.2. TÍNH TOÁN THANH THÉP SỐ 2 (THÉP TẠI GỐI) TẠI MC 1-1, 3-3, 5-5, 7-7, 9-9,
11-11
Tiết diện tính là hình chữ nhật có kích thước: 0.4*0.8

Moment

αm
(kN.m)

Mặt
cắt
1-1
3-3
5-5
7-7
9-9
11-11

149.20
299.69
525.03
515.07
275.41
156.38

0.060
0.136
0.238
0.233
0.125
0.071

ξR
0.06
0.15
0.28

0.27
0.13
0.07

As

Hàm
As Chọn
lượng
thép
(%)

Chọn thép

2

(cm )
6.480
16.19
30.22
29.14
14.03
7.560

2
2
4
4
4
2

φ
φ
φ
φ
φ
φ

22
25
22
22
22
22

+
+
+
+
+
+

0
2
4
4
0
0

φ

φ
φ
φ
φ
φ

0
22
22
22
0
0

7.600
17.42
30.41
30.41
15.20
7.600

0.22
0.55
1.03
1.00
0.48
0.26

2.7.3. THANH THÉP SỐ 3, BỐ TRÍ CỐT ĐAI
-

Từ bảng kết quả lực cắt ta chọn được Qmax= 461.39 KN tại mặt cắt 5-5.
2

Chọn φ 8, số nhánh n=2, aS=0.503 (cm )
-

Tính bước cốt đai:
+ Bước cốt đai theo cấu tạo:

•

•

 h 800
= 267 mm = 26.7cm
 =
S
≤
3
L
3
CT

300mm = 30cm
Trong đoạn gần gối dầm ( 4 ):
 3h 3*800
= 600mm = 30cm
 =
4
L SCT ≤  4

500mm = 50cm
2

Trong đoạn giữa dầm (

):

+ Bước cốt đai theo tính toán:
STT

Smax

8γ b Rbt bb h02 RSw naSw 8*0.9 *0.09* 40*(73) 2 * 22.5* 2*0.503
=
=
= 14.69cm
2
Qmax
(461.39) 2

2
1.5γ b Rbt bb +
h02 Bước
1.5*0.9
*0.09*
40lớn
*(73)
tính
cốt
đai

nhất:
=
=
= 56.14cm
Qmax
461.39

=> S(mm)

≤

Min(SCT, STT, Smax) (mm)

+ Vậy chọn cốt đai φ 8S140; số nhánh là n=2 bố trí trong

đoạn L : đoạn đầu dầm
4

chọn cốt đai φ 8S300; số nhánh là n=2 bố trí trong đoạn L
2
Page 23

: đoạn giữa nhịp


-

Khả năng chống cắt của cốt đai và bê tông
qsw =

Rsw * n * Asw 22.5* 2*0.503
=
= 1.70( KN / cm)
s
14

Qwb = 2* φb 2 *(1 + φ f ) * γ b * Rb * b * ho2 qw
= 2* 2*(1 + 0)* 0.9*1.15*120*732 *1.70 = 3000.22 KN ≥ Qmax = 461.39 KN

Vậy cốt đai đủ khả năng chịu cắt nên không cần tính cốt xiên.
2.7.4. TÍNH VÀ BỐ TRÍ THÉP CHO THANH SỐ 4.

-

Dầm công xôn ngàm tại mép dầm

-

N tc
6M tc
3978.26 6*155.65
+
=
+
= 113.66kN / m 2
2
2
B * L B * L 1.2* 29.4 1.2* 29.4
1 tt
1

2
2
M = Pmax
( net ) ( b − bb ) *1m = *113.66*(1.2 − 0.4) = 9.09 kNm
8
8

-

Diện tích cốt thép:

Pmtcax =

AS
M
9.09 *100
=
=
= 1.09Cm 2
1m 0.9* Rs * hb 0 0.9 * 28*33
+ Chọn để tính toán As =0.785Cm2
A
1.09
n= s =
= 1.40Cm 2
1.13 0.785
+ Số thanh
+ Chọn 2 thanh thép As=1.57Cm2.
Khoảng cách S=1000/2=500 mm => nhận thấy khoảng cách quá lớn không thỏa điều kiện của
thanh thép chịu lực 70 ≤ S ≤ 200mm

Vậy kết luận thép số 4 chọn : ∅10S 200
thanh thép số 05 chọn 200 ≤ S ≤ 300 => ∅8S 200 (theo cấu tạo).
thanh thép số 06 chọn

(cốt giá).


PHẦN II: THIẾT KẾ MÓNG CỌC
3. THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 3B.
3.1. Lớp 1: (Cát đắp) Cát hạt vừa, màu vàng xám - trạng thái chặt vừa đến bời rời với các
tính chất cơ lý đặc trưng như sau:
-

Bề dày:

h

=

1.2m

-

Độ ẩm:

-

Dung trọng tự nhiên:

W =

γ a =

-

Dung trọng đẩy nổi:

γ

'=

8.89(kN/m3)B

-

Lực dính đơn vị:

c

=

0.3(kN/m2)

-

Góc ma sát trong:

ϕ

=

240

28.8%
18.32(kN/m3)A

3.2. Lớp 2: Bùn sét lẫn hữu cơ và ít cát màu xám đen/xám đến xanh nhạt, độ dẻo cao - trạng thái
rất mềm với các tính chất cơ lý đặc trưng như sau:
-

Bề dày:

h

=

19.4m

-

Độ ẩm:

W =

90.1%

-

Dung trọng tự nhiên:

γa =

14.45(kN/m )

-

Dung trọng đẩy nổi:

γ' =

4.68(kN/m )C

-

Lực dính đơn vị:

c

=

7.3(kN/m )

-

Góc ma sát trong:

ϕ

=

4 30'

3

3

2

0

3.3. Lớp 3: Cát mịn lẫn ít sét, màu xám/vàng nâu nhạt - trạng thái thay đổi từ chặt vừa đến bời
rời, gồm 2 lớp 3a và 3b; (ta chọn lớp 3b để tính)
-

Bề dày:

h

=

1.6m

-

Độ ẩm:

W =

27.8%

-

Dung trọng tự nhiên:

γa =

18.42(kN/m )

-

Dung trọng đẩy nổi:

γ' =

9.01(kN/m )D

-

Lực dính đơn vị:

c

=

2.7(kN/m )

-

Góc ma sát trong:

ϕ

=

25

3

3

2

0

3.4. Lớp 4: Sét lẫn bột và ít cát, màu xám nhạt/ vàng nâu, độ dẻo cao - trạng thái dẻo cứng đến
nửa cứng với các tính chất cơ lý đặc trưng như sau:
-

Bề dày:

h

=

4.0m

-

Độ ẩm:

W =

31.3%

-

Dung trọng tự nhiên:

γa =

18.82(kN/m )

3