Thiết kế cống lộ thiên

TRƯỜNG ĐẠI HỌC THUỶ LỢI CƠ SỞ II
BỘ MÔN THUỶ CÔNG

ĐỒ ÁN MÔN HỌC SỐ 5 :

THIẾT KẾ CỐNG LỘ THIÊN

sL
GVHD: Lê Trung Thành
Sinh viên
: Trịnh Xuân Nhật Lai
Lớp
:
S3-K42C
Đề số
:
41

A.TÀI LIÊU ( Cống B ):

I. Nhiệm vụ :
Cống B xây dựng ven sông Y ( vùng chịu ảnh hưởng của thủy triều ) để tiêu nước, ngăn triều và
giữ ngọt. Diện tích tiêu : 30.000 ha.
Cống xây dựng trên tuyến đường giao thông có loại xe 8-10 tấn đi qua.
II. Các lưu lượng và mực nước thiết kế :
Bảng : Lưu lượng và các mực nước thiết kế.
Trường hợp
Chỉ tiêu
Đề số
41

Tiêu nước

Qmax
tieâu

Ngăn triều

khoángcheá
TK
Z ñoàng
Z soâng

(m3/s)

(m)

(m)

82

3,78

3,62

min
Z soâng
max
(m)
Z soâng

(m)
0.2

6.55

min
Z ñoàng

(m)
1.2

III. Tài liệu về kênh tiêu :
- Zđáy kênh = -1,00 (m).
- Độ dốc mái m = 1,5.
- Độ dốc đáy i = 10-4.
- Độ nhám n = 0,025.
IV. Tài liệu về gió và chiều dài truyền sóng :
Tài liệu về gió
Trang 0


Tần suất P%

2

v (m/s)

28,0

3

5

26,0
22,0
Chiều dài truyền sóng

20

30

50

18,0

16,0

14,0

Trường hợp

Zsông bình thường

Zsông max

D (m)

200

300

V. Tài liệu địa chất :
- Đất thịt từ cao độ +1,00 đến –1,00
- Đất cát pha từ –1,00 đến –20,00
- Đất sét từ –20,00 đến –40,00

Chỉ tiêu

Chỉ tiêu cơ lý của đất nền cống.
Loại đất
Đất thịt Đất cát pha

Đất sét

k (T/m3)

1,47

1,52

1,41

m (T/m3)

1,70

1,75

1,69

Độ rỗng n

0,40

0,38

0,45

tn (độ)

19

23

12

 bh (độ)

16

18

10

Ctn (T/m2)

1,50

0,50

3,50

Cbh (T/m2)

1,00

0,30

2,50

Kt (m/s)

4.10-8

2.10-8

1.10-8

Hệ số rỗng e

0,67

0,61

0,82

Hệ số nén a (m2N)

2,20

2,00

2,30

8

9

7

Hệ số không đều 
VI. Thời gian thi công : 2 năm.

B.YÊU CẦU ĐỒ ÁN :
1.
2.
3.
4.
5.
6.

Xác định cấp công trình và các chỉ tiêu thiết kế.
Tính toán Thủy Lực xác định chiều rộng cống và giải quyết tiêu năng.
Chọn cấu tạo các bộ phận cống.
Tính toán thấm và ổn định cống.
Chuyên đề : tính toán bản đáy cống theo phương pháp dầm trên nền đàn hồi.
Bản vẽ : 1-2 bản vẽ khổ A1, thể hiện được cắt dọc, mặt bằng, chính diện thượng hạ
lưu, mặt cắt ngang cống và các cấu tạo chi tiết.

1.GIỚI THIỆU CHUNG.

I. Vị trí, nhiệm vụ công trình :
Cống B xây dựng ven sông Y ( vùng chịu ảnh hưởng của thủy triều ) để tiêu nước,
ngăn triều và giữ ngọt. Diện tích tiêu : 30.000 ha.
Cống xây dựng trên tuyến đường giao thông có loại xe 8-10 tấn đi qua.
II. Cấp công trình và các chỉ tiêu thiết kế :
1 Cấp công trình : (xác định theo TCVN 5060-90) dựa vào 2 điều kiện :
- Chiều cao công trình , sơ bộ có thề xác định :
Trang 1


song
H  Z max
 Z day  d  6,55  ( 1,0)  2,45  10,0 (m)

d : độ vượt cao an toàn d = 1,5  3,0 (m).
 tra theo TCVN 5060-90 so với đối tượng là đập bê tông trên nền đất ta được cấp công trình :
cấp IV.
- Nhiệm vụ công trình : tiêu nước, ngăn triều và giữ ngọt với diện tích tiêu 30.000 ha 
tra bảng P1-2 ta được cấp công trình : cấp III ( thuộc công trình chủ yếu ).
2 Các chỉ tiêu thiết kế : Dựa vào cấp công trình xác định được :
- Tần suất lưu lượng : P = 1 % ( bảng P1-3 Giáo trình Thủy Công )
- Mức bảo đảm của vận tốc gió lớn nhất đối với công trình : P = 3 % ( bảng P2-1 GTTC )
 vmax = 26,0 (m/s)
- Mức bảo đảm của vận tốc gió bình quân : P = 30 % ( bảng P2-1 GTTC )
 vmax = 16,0 (m/s)
- Tần suất mực nước lớn nhất ngoài sông khai thác :
- Hệ số vượt tải : n = 1,00 ( bảng P1-4 GTTC ứng với Công trình chịu Aùp lực nước tĩnh,
áp lực sóng, áp lực thấm ngược ).
- Hệ số điều kiện làm việc : m = 1,0 ( bảng P1-5 GTTC ứng với Công trình bê tông trên

nền đất )
- Hệ số tin cậy : Kn = 1,15 ( bảng P1-6 GTTC )
2 TÍNH TOÁN THỦY LỰC CỐNG.

Mục đích : xác định khẩu diện và tính toán tiêu năng.
I. Tính toán kênh thượng hạ lưu :
a. Kênh hạ lưu : theo tài liệu về kênh hạ lưu :
- Cao trình đáy : Zđáy kênh = -1,00 (m)
- Cao trình mực nước thiết kế : ZsôngTK = 3,42 (m)
 Độ sâu nước trong kênh hạ lưu : h = ZsôngTK – Zđáy kênh = 3,42 – (-1,00) = 4,42 (m)
- Độ dốc mái
: m = 1,5  tra Phụ lục 8 -1 Bảng tra Thủy lực ta được 4m0 = 8,424
- Độ nhám
: n = 0,025
- Độ dốc đáy
: i = 10-4
max
3
- Qtiêu = 82 (m /s)
4m 0 . i 8,424. 104

 0,00103
Q
82
Tra PL 8 -1 Bảng tra Thủy lực ứng với n = 0,025  Rln = 3,3 (m)
h
4,62
Từ đó tính được

 1,4

Rln
3,3
Tra PL 8 -3 Bảng tra Thủy lực ứng với m = 1,5
b
Ta được
 4,07  b = 4,07.Rln =4,07.3,3 = 13.431 (m)  13.4 (m)
Rln
b. Kênh thượng lưu : tính toán tương tự :
khongche
- Cao trình mực nước đồng khống chế : Z dong
 3,78 (m)
 Độ sâu nước trong kênh thượngï lưu : hTL = 3,78 – (-1,00) = 4,78 (m)
- Các thông số kênh : m = 1,5 (  4m0 = 8,424 ); n = 0,025; i = 10-4 ; Qtiêumax = 82 (m3/s)

Ta tính f Rln  

4m 0 . i 8,424. 104

 0,00103
Q
82
Tra PL 8 -1 Bảng tra Thủy lực ứng với n = 0,025  Rln = 3,3 (m)
h
4,78
Từ đó tính được TL 
 1.448
Rln
3,3

Tính

f Rln  

Trang 2


Tra PL 8 -3 Bảng tra Thủy lực ứng với m = 1,5
b
Ta được
 3.81  b = 3.81.Rln =3.81.3,3 = 12.57 (m)  13,6 (m)
Rln
II. Tính tốn khẩu diện cống :
1. Trường hợp tính tốn :
- Chênh lệch mực nước thượng hạ lưu :
khongche
TK
Z  Z dong
 Z song
 3,78  3,62  0,16 (m)
- Lưu lượng tháo thiết kế : Qtk = 82 (m3/s)
2. Chọn loại và cao trình ngưỡng cống :
a.Cao trình ngưỡng : Có thể chọn bằng hoặc cao hơn đáy kênh. Nói chung đối với cống tiêu
và cống lấy nước tưới khi chênh lệch mực nước khống chế nhỏ, nên chọn ngưỡng thấp để
tăng khả năng tháo (có thể chọn ngưỡng cống ngang với đáy kênh thượng lưu).
Ở trường hợp bài tốn ta chọn : Zngưỡng = Zđáy kênh = -1,00 (m)
b. Hình thức ngưỡng : Vì ngưỡng thấp nên ta chọn hình thức ngưỡng có dạng đập tràn đỉnh
rộng.
3. Xác định bề rộng cống : ta có sơ đồ tính khẩu diện cống khi ngưỡng đỉnh rộng

Zhp

H

hn

h

P

hh

P1
Sơ đồtính khẩ
u diệ
n cố
ng khi ngưỡ
ng đỉ
nh rộ
ng

a. Định trạng thái chảy :
Theo QPTL C8-76, đập chảy ngập khi hn>nH0. trong đó hn = hh – P1 ( như hình vẽ )
khongche
H  Z dong
 Z day  3,78  ( 1)  4,78 (m)
2


82




2
( 12.57  1,5.4,78).4,78 
 .V 0

H0  H 
 4,78 
 4.818 (m)
2.g
2.9,81
n – hệ số, sơ bộ có thể lấy 0,75  n  (0,83 – 0,87)
Khi chênh lệch mực nước thượng hạ lưu nhỏ, thường xảy ra chảy ngập. Độ cao hồi phục
Zhp thường nhỏ, có thể bỏ qua, khi đó lấy h = hh = 4,62 (m)
b. Tính bề rộng cống  b : từ cơng thức của đập tràn đỉnh rộng chảy ngập :

Q   n . g . b.h. 2 g.( H 0  h)
Trong đó :
n - Hệ số lưu tốc, lấy theo trị số của hệ số lưu lượng m (tra bảng của Cumin - QPTL
C8 – 76)
g – Hệ số co hẹp bên
g = 0,50 + 0,5
Sơ bộ có thể định trước e0 (trong khoảng 0,95 - 1)
Trình tự xác định khẩu diện cống như sau :
- Định trước n, g ( từ m và 0 ), thay vào cơng thức tính Q, xác định được  b
- Tiến hành phân khoang và chọn mố.
Trang 3


- Tính lại n và g theo trị số của m và 0
b

với
0 
b  d

d

- Tổng chiều dày các mố.

m – phụ thuộc chiều cao ngưỡng P, độ co hẹp

bd
và dạng mố, tra theo các bảng của
b

Cumin.
Thay vị trí mới của n và g vào công thức tính Q để tính lại  b . Cuối cùng kiểm tra
lại trang thái chảy đã tính ở trên.
Tính toán khẩu diện cống :
Tính lần 1 :
- Giả thiết n = 0,96
- Giả thiết 0 = 0.97  g = 0,5.0 + 0,5 = 0,5.0.97 + 0,5 = 0,985
- Có Q = 82 (m3/s); h = 4,62 (m); H0 = 4,818 (m)

Q
82
 b   . .h. 2g .( H  h )  0,96.0,985.4,62. 2.9,81.( 4,818  4,62)  9.523(m)
n
g
0
Sơ bộ ta chọn 2 khoang n = 2, mỗi khoang rộng b = 4,76 (m), mố trụ dày 1 (m), mố bên

dày 0,5 (m)
Tính lần 2 :
- Hệ số ngập n = 0,974 ( Tra bảng 14-13 Bảnng tra Thủy lực )
9.523
b 
- 0 
 0,805
 b   d 9.523 ( 1  2* 0,5)
 g = 0,5.0 + 0,5 = 0,5.0,805+0,5 = 0,903
Q
82

 10.24 (m)
 b 
 n . g .h. 2 g .( H 0  h ) 0,974.0,903.4,62. 2.9,81.( 4,818  4,62)
Vậy : ta chọn  b = 11 (m) chia làm 2 khoang với mố trụ dày 1 (m), mố bên dày 0,5 (m)
Kiểm tra trạng thái chảy :
- hn = hh – P1 = 4,62 (m)
- Chọn n = 0,87
 hn = 4,62 (m) > n.H0 = 0,87.4,818 = 4,19 (m)
 Vậy đập chảy ngập như đã định ở trên.
III. Tiêu năng phòng xói :
1. Trường hợp tính toán : (trường hợp cống tiêu vùng triều)
Trường hợp mực nước triều hạ xuống thấp nhất ( chân triều ); ở phía đồng là mực nước đã
khống chế. Trường hợp này thường tranh thủ mở hết cửa van để tiêu, lưu lượng tiêu qua cống
có thể lớn hơn lưu lượng thiết kế. Tuy nhiên chế độ đó không duy trì trong một thời gian dài.
khoángcheá

- Mực nước phía đồng (thượng lưu): Z ñoàng

=3,78 (m)  H = 3,78 - (-1,0) = 4,78 (m)

min

- Mực nước phía sông (hạ lưu): Z soâng=-0,2 (m)  hh = 0.2 – (-1,0) = 1.2 (m)
2. Lưu lượng tính toán tiêu năng :
Vì cống đặt gần sông nên nói chung mực nước hạ lưu cống không phụ thuộc lưu lượng lưu
lượng tháo qua cống. Khi đó Qtt là khả năng tháo lớn nhất ứng với mực nước tính toán đã chọn
ở trên. Ta chọn Qtt = Qtiêumax = 82 (m3/s)
Khi đó ta xác định độ mở cống a theo công thức :
Trang 4


Q  .. b.hc . 2.gH 0  hc 
Trong đó : hc = .a với  - hệ số co hẹp đứng ; a - độ mở của cống.
Q
82

 7.46 (m)
Lưu lượng đơn vị qua cống : q 
 b 11
Năng lượng đơn vị : E0 = H0 = 4,818 (m)
Ta xác định độ mở cống a như sau :
q
7.46
Tính : F  c  

 0,74
3
3

 .E 0  2 0,95.( 4,818) 2
Tra PL 16-1 Bảng tra Thủy lực ta được :
a
 0,291  a  0,281.4,62  1,4 (m)
H
 c  0,188  hc   c .E 0  0,188.4,818  0.9 (m)
 'c'  0,654  hc''   'c' .E 0  0,654.4,818  3.15 (m)
Vậy : độ mở cống là a = 1,4 (m)
Ta thấy hh = 1.2 (m) < hc'' = 3,15 (m) do đó có nước nhảy phóng xa.
3. Tính toán kích thước thiết bị tiêu năng :
a. Chọn biện pháp tiêu năng :
Với cống trên nền đất, ta chọn biện pháp đào bể tiêu năng.
b. Tính toán kích thước bể :
d   .hc''  hh  Z 2 
Chiều sâu bể :
Ta xác định chiều sâu bể tiêu năng theo phương pháp thử dần :
Giả thiết d 0   .hc''  hh  1,05.3,15  1,2  2,1 (m)
Ta có :E0' = E0 + d0 = 4,818 + 2,1 = 6,93 (m)
q
7,46
F  c  

 0,45
3
32
'
 .E 2 0,9.( 6,93)
0

Tra PL 15-1 Bảng tra Thủy lực ta được :

 'c'  0,495  hc''   'c' .E '0  0,495.6,93  3,43 (m)
Diện tích mặt cắt ướt cuối bể :
 b   .hc'' .bb  1,05.3,43.12  43,22 (m2)
với
bb   b  bmoátruï 11  1,0  12 (m)
Diện tíchc mặtt cắt ướt ở hạ lưu sau bể :
 h  ( bh  m.hh ).hh  ( 13.431 1,5.1,2 ).1,2  18,3 (m2)
Độ lệch mực nước ở cửa ra của bể :
Q2  1
1 
822 
1
1 
 2 2  2
Z2 
 2

  0,82 (m)
2


2.g   n . h b  2.9,81  1 .18,2
43,222 
Lần 1 :
d   .hc''  hh  Z 2   1,05.3,43  1,2  0,82  1,8 (m)
Ta tính lại :
E0' = E0 + d = 4,818 + 1,8 = 6,63 (m)
q
7,46
F  c  


 0,480
32
'3
0
,
9
.
6
,
63
2
 .E
0

Tra PL 15-1 Bảng tra Thủy lực ta được :
 'c'  0,5421 hc''   'c' .E '0  0,5421.6,63  3,43 (m)
Trang 5


Diện tích mặt cắt ướt cuối bể :
 b   .hc'' .bb  1,05.3,43.11  42,10 (m2)
Độ lệch mực nước ở cửa ra của bể :
Q2  1
1 
822 
1
1 
 2 2  2
Z2 

 2

  0,83 (m)
2


2.g   n . h b  2.9,81  1 .18,3
42,102 
Lần 2 :
d   .hc''  hh  Z 2   1,05.3,43  1.2  0,83  1,88 (m)
Ta tính lại :
E0' = E0 + d = 4,818 + 1,88 = 6,706 (m)
q
7,46
F  c  

 0,481
32
'3
 .E 2 0,9.6,706
0

Tra PL 15-1 Bảng tra Thủy lực ta được :
 c  0,108  hc   c .E '0  0,108.6,706  0,73 (m)
 'c'  0,504  hc''   'c' .E '0  0,504.6,706  3,38 (m)
Diện tích mặt cắt ướt cuối bể :
 b   .hc'' .bb  1,05.3,38.12  42,59 (m2)
Độ lệch mực nước ở cửa ra của bể :
Q2  1
1 

822 
1
1
 2 2  2
Z2 
 2

2


2.g   n . h b  2.9,81  1 .18,2
42,592


  0,834 (m)

''
Lần 3 :
d   .hc  hh  Z 2   1,05.3,28  1,2  0,834  1,52 (m)
Vậy : ta chọn chiều sâu bể tiêu năng là d = 1,74 (m)
Chiều dài bể tiêu năng:
Lb = L1 + .Ln
Trong đó : L1 - chiều dài từ ngưỡng xuống sân tiêu năng, có thể tính theo Trectôuxốp :

L 1  2. hk .(P  0,35.hk )
2
2
H 0  .4,818  3,212 (m)
3
3

P - chiều cao ngưỡng cống so với bể. P = 1,35 (m)
Ln - chiều dài nước nhảy, có thể tính theo công thức kinh nghiệm ;
Ln = (4,5 - 5,0 ).(hc'' - hc) = 4,5.( 3,38 - 0,73 ) = 11,95 (m)
chọn Ln = 12 (m)
b - hệ số, có thể lấy bằng 0,7 - 0,8
Tính được :
L 1  2. 3,212.( 1,35  0,35.3,212)  5,64 (m)
Vậy : Lb = 5,64 + 12 = 17,64 (m) ta chọn Lb = 18 (m)

với hk 

IV. BỐ TRÍ CÁC BỘ PHẬN CỐNG.

I. Thân cống : bao gồm bản đáy, trụ và các bộ phận trên đó.
1. Cửa van : có thể chọn van phẳng hay van cung. Van cung thích hợp khi kích thước lỗ cống
lớn; van phẳng hay dùng với các lỗ cống nhỏ hơn; Trong thực thế thường phải thông qua so sánh
kinh tế – kĩ thuật để chọn phương án hợp lý. Trường hợp bài toán ta chọn cửa van phẳng.
2. Tường ngực : bố trí để giảm chiều cao van và lực đóng mở.
1. Các giới hạn của tường ngực :
- Cao trình đáy tường ngực :

Z dt  Ztt  δ
Trong đó :
Ztt – mực nước tính toán khẩu diện cống, tức cần đảm bảo với trường hợp
này, khi mở hết cửa van chế độ chảy qua cống phải là không áp
khoángcheá

Ztt = Z ñoàng

= 3,78 (m)

Trang 6


d - độ lưu không lấy bằng 0,5 – 0,7 (m)
Vậy : Z dt  3,78  0,62  4,4 (m)
- Cao trình đỉnh tường ngực : lấy bằng cao trình cống, xác định theo 2 giá trị của mực nước
sông min và mưc nước sông max.
TK
Z1 = Z soâng
+ h + s + a
max
Z2 = Z soâng
+ h’ + s’ + a’

Trong đó :
+ h và h’ – là độ dềnh do gió ứng với gió lớn nhất và gió bình quân.
+ s và s’ – là độ dềnh cao nhất ứng với 2 mực nước.
+ a và a’
– là độ vượt cao an toàn ứng với 2 mực nước. Tra bảng phụ lục 5-1 GTTC tập I
ta được : a = 0,5 ; a’ = 0,4.
¤ Xác định cao trình cống ứng với trường hợp mực nước sông bình thường :
TK
Z1 = Z soâng+ h + s + a
TK

Trong đó : Z soâng= 3,62 (m)
V 2 .D
.cosB
g.H
V = 16 (m/s)

D = 200 (m)
với
cosB = 1 (tính cho trường hợp bất lợi nhất B =0)

h = 2.10-6.

TK
H = Z soâng
- Zđáy = 3,92 – (-1) = 4,62 (m)



h = 2.10-6.

Xác định s :

16 2.200
.1 = 0,0024 (m)
9,81.4,43
s = K s .h1%

Trong đó :

h1% - chiều cao sóng ứng với mức đảm bảo 1%.
Giả sử trường hợp sóng nước sâu tức ( H >  )
2
+ Tính các giá trị không thứ nguyên:
9,81.6.60.60
gt
=

= 13243,5
V
16
9,81.200
gD
=
= 7,664
2
V
16 2
+ Tra đồ thị P2-1, ứng với

+ Với

gt
= 13243,5
V

gD
= 7,664 tra bảng ta được :
V2

gh
= 0,086
V2
g
= 4,222
V
gh
= 0,0053

V2
g
= 0,75
V
Trang 7


+ Chọn cặp giá trị tương ứng với

gD
= 7,664 (tra P2-2  K1% = 2,0) :
V2

0,0053.V 2 0,0053.16 2
h

 0,14 (m)
g
9,81
0,75.V 0,75.16
τ

 1,22 (m)
g
9,81

gh
= 0,0053
V2
g

= 0,75
V
2

9,81.1,222
g
 =
=
= 3,325 (m)
2.
2.3,14
+ Kiểm tra lại điều kiện giả thiết ta thấy : H = 4,62 >  = 1,663 m
2
+ Vậy giả thiết sóng nước sâu là đúng.

 λ 3,325
 0,75
 
 H 4,43
 K η  1,116
+ Tra đồ thị P2-3 ứng với 
S
 h  0,14  0,042
 λ 3,325
+ Xác định chiều cao sóng ứng với mức đảm bảo 1% h1% :
h1% = K1%. h = 2,0.0,14 = 0,28 (m)
Thay tất cả vào trên ta được : s = 1,116.0,28 = 0,3125 (m)
TK
Vậy : Z1 = Z soâng
+ h + s + a = 3,62 + 0,0024 + 0,3125 + 0,5 = 4,2449 (m)

¤ Xác định cao trình cống ứng với trường hợp mực nước sông lớn nhất:
MAX
Z2 = Z soâng
+ h’ + s’ + a’

Trong đó :

MAX
Z soâng
= 6,70 (m)

h = 2.10-6.

với

V ' ' 2 .D' '
.cosB
g.H' '

V’ = 26 (m/s)
D = 300 (m)
cosB = 1 (tính cho trường hợp bất lợi nhất B =0)
MAX

H = Z soâng - Zđáy =6,55 – (-1) = 7,55 (m)

262.300

h = 2.10 .

.1 = 0,0055 (m)
9,81.7,55
Xác định s :
s’ = K s .h1%
-6

Trong đó :

h1% - chiều cao sóng ứng với mức đảm bảo 1%.
Giả sử trường hợp sóng nước sâu tức ( H >  )
2
+ Tính các giá trị không thứ nguyên:
9,81.6.60.60
gt
=
= 8149,85
V
26
Trang 8


9,81.300
gD
=
= 4,354
2
V
26 2
gt
+ Tra đồ thị P2-1, ứng với

=8149,85
V

+ Với

gD
= 4,354 tra bảng ta được :
V2

+ Chọn cặp giá trị tương ứng với

gh
= 0,075
V2
g
= 3,875
V
gh
= 0,0013
V2
g
= 0,3087
V

gD
= 4,354 (tra P2-2  K1% = 2,0) :
V2

0,0013.V '2 0,0013.26 2


 0,09 (m)
g
9,81
0,3087.V ' 0,3087.26
τ

 0,82 (m)
g
9,81

gh
= 0,0013
V2

h

g
= 0,3087
V
2

9,81.0,82 2
g
 =
=
= 1,05 (m)
2.
2.3,14
+ Kiểm tra lại điều kiện giả thiết ta thấy : H = 7,55 >  = 0,525 m
2

+ Vậy giả thiết sóng nước sâu là đúng.
 λ 1,05
 0,139
 
 H 7,55
+ Tra đồ thị P2-3 ứng với 
 K η S  1,20
 h  0,09  0,086
 λ 1,05
+ Xác định chiều cao sóng ứng với mức đảm bảo 1% h1% :
h1% = K1%. h = 2,0.0,09 = 0,18 (m)
Thay tất cả vào trên ta được : s = 1,2.0,18 = 0,216 (m)
MAX
Vậy : Z2 = Z soâng
+ h’ + s’ + a’= 6,55 + 0,0055 + 0,216 + 0,4 = 7,2 (m)
Vậy, ta chọn cao trình ngưỡng cống là Zngưỡng = Z2 = 7,2 (m)  chọn Zngưỡng = 7,2 (m)
2. Kết cấu tường : gồm bản mặt và các dầm đỡ.
- Vì chiều cao tường không lớn, chỉ cần bố trí 2 dầm đỡ ở đỉnh và đáy tường.
- Bản mặt đổ liền khối với dầm. Chiều dày bản mặt chọn khoảng 0,3 (m)
Việc tính toán được chính xác hóa bởi tính toán kết cấu sau này.

3. Cầu công tác : là nơi đặt máy đóng mở và thao tác van. Chiều cao cầu công táccần tính toán
đảm bảo khi kéo hết cửa van lên vẫn còn khoảng không cần thiết để đưa van ra khỏi vị trí cốnh
khi cần. Kết cấu bao gồm bản mặt, dầm đỡ và các cột chống.
Việc chính xác hóa được thông qua tính toán kết cấu.
4. Khe phai và cầu thả phai : Thường bố trí phía đầu và cuối cống để ngăn nước giữ cho
khoang cống khô ráo khi cần sửa chữa. Với các cống lớn, trên cầu thả phai cần bố trí đường ray
cho cần cầu thả phai; Với các cống nhỏ, việc thả phai có thể tiến hành bằng thủ công.
Trang 9