Ban Thuyet minh DABT1

I.SỐ LIỆU TÍNH TOÁN

Hình 1. Sơ đồ mặt bằng sàn

Bảng 1.Tổng hợp số liệu tính toán
L1
(m)
2,3

L2
(m)
5,8

c

P
(kN/m2)
9,3

γf,p

1,2

Bêtông B15
(Mpa)
Rb=8,5
Rbt=0,75
γb=1

Sàn
d ≤ 10

(Mpa)
Rs = 225

Cốt thép
Cốt đai
d ≤ 10
(Mpa)
Rsw = 175

Cốt dọc
d ≤ 12
(Mpa)
Rs = 280

Các lớp cấu tạo sàn như sau:

1


Hình 2. Các lớp cấu tạo sàn
Gạch ceramic
Vữa lót
Bêtông Cốt thép
Vữa trát

δg = 10 mm
δv = 25 mm
δb = hb mm
δv = 20 mm

γg = 20 kN/m3
γv = 18 kN/m3
γbt = 25 kN/m3
γv = 18 kN/m3

γf = 1,2
γf = 1,3
γf = 1,1
γf = 1,3

II. BẢN SÀN
1. Phân loại bản sàn
L 2 5,8
=
>2
L
2,3
1
- Xét tỉ số hai cạnh ô bản
, nên bản thuộc loại bản dầm, bản làm việc
một phương theo cạnh ngắn.
2. Chọn sơ bộ kích thước các bộ phận sàn
- Xác định sơ bộ chiều dày của bản sàn:

hb =

D
1
L1 = × 2300 = 76,667
m

30
mm ≥ hmin = 60 mm

chọn hb = 80 mm.
- Xác định sơ bộ kích thước dầm phụ:
 1 1 
 1 1
h dp =  ÷ ÷Ldp =  ÷ ÷× 5800 = 483,3 ÷ 362,5
 12 16 
 12 16 
mm
chọn hdp = 450mm.

bdp = ( 0,3 ÷ 0,5 ) h dp = ( 0,3 ÷ 0,5 ) × 450 = 135 ÷ 225

mm

chọn bdp = 200 mm.
- Xác định sơ bộ kích thước của dầm chính:
1 1 
1 1 
h dc =  ÷ ÷Ldc =  ÷ ÷× 6900 = 862,5 ÷ 575
 8 12 
 8 12 
mm
chọn hdc = 800 mm.

bdc = ( 0,3 ÷ 0,5 ) h dc = ( 0,3 ÷ 0,5 ) × 600 = 240 ÷ 400

mm

chọn bdc = 250 mm.
3. Sơ đồ tính
- Cắt theo phương cạnh ngắn 1 dải bản có chiều rộng b = 1 m (hình 1), xem bản như 1
dầm liên tục nhiều nhịp, gối tựa là các dầm phụ (hình 3).
2


Bản sàn được tính theo sơ đồ khớp dẻo, nhịp tính toán lấy theo mép gối tựa.
- Đối với nhịp biên:
b
t C
200 340 120
Lob = L1 − dp − + b = 2300 −
−
+
= 2090
2 2 2
2
2
2
mm
- Đối với nhịp giữa:

Lo = L1 − b dp = 2300 − 200 = 2100

mm

- Lo và Lob chênh lệch không đáng kể (0,48%)

Hình 3. Sơ đồ xác định nhịp tính toán của bản
4. Xác định tải trọng
4.1. Tĩnh tải
- Xác định trọng lượng bản thân của các lớp cấu tạo sàn:

g s = ∑ ( γ f ,i × γ i × δi )

- Kết quả tính toán được trình bày trong bảng 2.
Chiều
dày

Lớp cấu tạo
Gạch ceramic
Vữa lót
Bêtông cốt thép
Vữa trát

δi (mm)
10
25
80
20
Tổng cộng

Bảng 2. Tĩnh tải tác dụng lên sàn
Trọng lượng
Trị tiêu
Hệ số độ tin
riêng
chuẩn

cậy về tải

γ i (kN/m3)

g s (kN/m2)

20
18
25
18

0,20
0,45
2,0
0,36
3,01

γ f ,i

trọng
1,2
1,3
1,1
1,3
---

Trị tính
toán
gs (kN/m2)
0,24

0,59
2,2
0,47
3,5

4.2. Hoạt tải
- Hoạt tải tính toán:

ps = γ f ,i × pc = 1, 2 × 9,3 = 11,16

kN/m2

4.3. Tổng tải
3


- Tổng tải trọng tác dụng lên bản sàn ứng với dải bản có chiều rộng b = 1 m:
q s = ( gs + ps ) × b = ( 3,5 + 11,16 ) × 1 = 14,66
kN/m
5. Xác định nội lực
- Mômen lớn nhất ở nhịp biên:

M max =

1
1
q s L2ob = × 14,66 × 2,092 = 5,82
11
11
kN/m

- Mômen lớn nhất ở gối thứ hai:

M max = −

1
1
q s L2o = − × 14,66 × 2,12 = −5,88
11
11
kN/m

- Mômen lớn nhất ở các nhịp giữa và các gối giữa:
1
1
M max = ± q s L2o = ± × 14,66 × 2,12 = ±4,04
16
16
min
kN/m

Hình 4. Sơ đồ tính và biểu đồ bao mômen của bản sàn
6. Tính cốt thép
- Bêtông có cấp độ bền chịu nén B15: Rb = 8,5 MPa
- Cốt thép bản sàn sử dụng loại CI: Rs = 225 Mpa
- Từ các giá trị mômen ở nhịp và ở gối, giả thiết a = 15 mm, tính cốt thép theo các công
thức sau:

h o = h − a = 80 − 15 = 65 mm

αm =

M
≤ α pl = 0,3
γ b R b bh o2

ξ = 1 − 1 − 2α m
- Tính nội lực theo sơ đồ khớp dẻo tra bảng được ξ hoặc tính từ :
ξγ R bh
As = b b o
Rs
- Kiểm tra hàm lượng cốt thép:
A
γ R
1 × 8,5
µ min = 0,05% ≤ µ = s ≤ µ max = ξ pl b b = 0,37 ×
= 1, 4%
bh o
Rs
225
- Kết quả tính cốt thép được tóm tắt trong bảng 3.

4


5


Bảng 3. Tính cốt thép cho bản sàn
Tiết diện

M
(kNm)

αm

Nhịp biên
Gối 2
Nhịp giữa, gối giữa

5,82
5,88
4,04

0,162
0,164
0,112

ξ

As
(mm2/m)

µ
(%)

0,178
0,180
0,119

437
442
292

0,67
0,68
0,45

Chọn cốt thép
d
a
Asc
(mm) (mm) (mm2/m)
8
110
457
8
110
457
8
170
296

7. Bố trí cốt thép
a/cốt thép chịu mômen uốn
ps 11,16
=
= 3,19
g
3,5

* Xét tỉ số: s
⇒

3<

ps
≤ 5 ⇒ α = 0,3
gs

* Cốt thép chịu mômen âm:
- đoạn vươn của cốt thép chịu mômen âm tính từ mép dầm phụ là:

α lo = 0, 3 × 2100 = 630 mm

- Thép dọc chịu mômen âm được đặt xen kẽ nhau, đoạn vươn của cốt thép ngắn hơn
1
1
lo = × 2100 = 350
6
tính từ mép dầm phụ là: 6
mm

- cốt thép chịu mômen âm tại gối tựa bản kê tự do được bố trí kéo dài ra khỏi mép gối tựa

1
1
lob = × 2090 = 348,33
6
6
mm => chọn 350 mm

là:
* Cốt thép chịu mômen dương: được đặt xen kẽ nhau, khoảng cách từ đầu mút của cốt
thép ngắn hơn đến mép tường là:

1
1
× lob = × 2090 = 174,167
12
12
mm => chọn 170 mm
- Khoảng cách từ đầu mút của cốt thép ngắn hơn đến mép dầm phụ là:

1
1
× lo = × 2100 = 262,5
8
8
mm => chọn 260 mm
- Tại các nhịp giữa và gối giữa ở trong vùng được phép giảm đến tối đa 20% cốt thép, có

As = 0,8 × 292 = 233,6

µ% =

mm2

233, 6
× 100 = 0,36%
1000 × 65

- Hàm lượng
- Chọn thép ϕ6a120 mm có As = 236 mm2
- Chọn chiều dài đoạn neo cốt thép nhịp vào gối tựa:
Lan = (10 ÷ 15)φmax = (10 ÷ 15) × 8 = (80 ÷ 120) mm.
- Chọn Lan = 120 mm.
6


5800
5800

5800

1000
2300

2300
6900

2300

2300

2300
6900

2300

2300

2300
6900

2300

2300

2300
6900

2300

Hình 5. Vùng giảm cốt thép
b/cốt thép cấu tạo
- Cốt thép chịu mômen âm đặt theo phương vuông góc với dầm chính: chọn ϕ8@200 có
diện tích trên mỗi mét của bản là 250 mm2, lớn hơn 50% diện tích cốt thép tính toán tại
gối tựa giữa của bản là 0,5 × 292 = 146 mm2, sử dụng các thanh cốt mũ, đoạn vươn ra tính

1
1
× lo = × 2100 = 525
4
từ mép dầm chính là: 4
mm
- Cốt thép phân bố được bố trí vuông góc với cốt thép chịu lực: chọn ϕ6@250 có diện
tích trên mỗi mét bản là 113 mm2, đảm bảo lớn hơn 20% diện tích cốt thép tính toán tại
giữa nhịp ( nhịp biên 0, 2 × 437 = 87, 4 mm2, nhịp giữa 0, 2 × 292 = 58, 4 mm2)

7

Hình 6. Bố trí thép sàn
III. DẦM PHỤ
1. Sơ đồ tính
- Dầm phụ tính theo sơ đồ khớp dẻo. sơ đồ tính là dầm liên tục có các gối tựa là dầm
chính và tường biên

8


Hình 7. Sơ đồ xác định nhịp tính toán của dầm phụ
- Nhịp tính toán dầm phụ lấy theo mép gối tựa.
- Đối với nhịp biên:
b
t C
250 340 220
Lob = L 2 − dc − + dp = 5800 −
−
+
= 5615
2 2 2
2
2
2
mm
- Đối với nhịp giữa:

Lo = L 2 − b dc = 5800 − 250 = 5550 mm

Hình 8. Sơ đồ tính của dầm phụ
2. Xác định tải trọng
2.1. Tĩnh tải
- Trọng lượng bản thân dầm phụ:

g o = γ f ,g × γ bt × bdp × ( h dp − h b ) = 1,1× 25 × 0, 2 × ( 0,4 − 0,08 ) = 2,035

kN/m

- Tĩnh tải từ bản sàn truyền vào:

g1 = gs × L1 = 3,5 × 2,3 = 8,05 kN/m

- Tổng tĩnh tải:

g dp = g o + g1 = 2,035 + 8,05 = 10,085

kN/m

2.2. Hoạt tải
- Hoạt tải tính toán từ bản sàn truyền vào:

pdp = ps × L1 = 11,16 × 2,3 = 25,668

2.3. Tổng tải
- Tải trọng tổng cộng:

kN/m

q dp = g dp + pdp = 10,085 + 25,668 = 35,753

kN/m

3. Xác định nội lực
3.1. Biểu đồ bao mômen

pdp
g

=

25,668
= 2,55
10,085

Tỉ số dp
- Tung độ tại các tiết diện của biểu đồ bao mô men tính theo công thức sau:
M = β × q dp × L2o
(đối với nhịp biên Lo =Lob)
β, k - hệ số tra phụ lục 8.
- Kết quả tính toán được tóm tắt trong bảng 4.
- Mômen âm triệt tiêu cách gối tựa một đoạn:
9


x1 = k × Lob = 0,2715 × 5,615 = 1,524 m
- Mô men dương triệt tiêu cách gối tựa một đoạn:
- Đối với nhịp biên:

x 2 = 0,15 × Lob = 0,15 × 5,615 = 0,842 m

- Đối với nhịp giữa:

x 3 = 0,15 × Lo = 0,15 × 5,55 = 0,833 m

- Mômen dương lớn nhất cách gối tựa biên một đoạn:

x 4 = 0,425 × Lob = 0,425 × 5,615 = 2,386 m

Nhịp

Biên

Giữa

Bảng 4. Xác định tung độ biểu đồ bao mômen của dầm phụ
q dp L2o
Lo
Mmax
βmax
βmin
Tiết diện
(m)
(kNm)
(kNm)
0
0
0
1
0,0650

73,27
2
0,0900
101,45
0,425Lo 5,615 1127,23
0,0910
102,58
3
0,0750
84,54
4
0,0200
22,54
5
-0,0715
6
0,0180
-0.0332
19,82
7
5,55
1101,28
0,0580
-0,0124
63,87
0,5Lo
0,0625
68,83

Mmin

(kNm)

-80,60
-36,56
-13,66

3.2. Biểu đồ bao lực cắt
- Tung độ của biểu đồ bao lực cắt được xác định như sau:
Gối thứ 1:

Q1 = 0,4 × q dp × L ob = 0,4 × 35,753 × 5,615 = 80,3

kN

Bên trái gối thứ 2:
QT2 = 0,6 × q dp × L ob = 0,6 × 35,753 × 5,615 = 120,45

kN

Bên phải gối thứ 2:
Q P2 = 0,5 × q dp × L o = 0,5 × 35,753 × 5,55 = 99, 21

kN

10


Hình 9. Biểu đồ bao nội lực của dầm phụ
4. Tính cốt thép
- Bêtông có cấp độ bền chịu nén B15: Rb = 8,5MPa; Rbt = 0,75 Mpa

- Cốt thép dọc của dầm phụ sử dụng loại CII: Rs = 280 Mpa
- Cốt thép đai của dầm phụ sử dụng loại CI: Rsw = 175 Mpa
4.1. Cốt dọc
a) Tại tiết diện ở nhịp
- Tương ứng với giá trị mômen dương, bản cánh chịu nén, tiết diện tính toán là tiết diện
chữ T.
- Xác định Sf:
1
1
 6 × ( L 2 − bdc ) = 6 × ( 5800 − 250 ) = 925 mm

1
1
Sf ≤  × ( L1 − b dp ) = × ( 2300 − 200 ) = 1050 mm
2
2
'
6 × h f = 6 × 80 = 480 mm


- Chọn Sf = 480 mm.
- Chiều rộng bản cánh:
b 'f = b dp + 2Sf = 200 + 2 × 480 = 1160
mm

(b

'

= 1160 mm; h ' = 80 mm; b = 200 mm; h = 450 mm )

f
- Kích thước tiết diện chữ T f
- Xác định vị trí trục trung hòa:
- Giả thiết a = 35 mm ⇒ ho = h – a = 450 – 35 = 415 mm


h' 
0, 08 

M f = γ b R b b 'f h 'f  h o − f ÷ = 8.5.103 × 1,16 × 0, 08 ×  0, 415 −
÷ = 295,8
2 
2 


kNm

- Nhận xét: M = 102,58 < Mf = 295,8 nên trục trung hòa đi qua cánh, tính cốt thép theo
b' × h dp = 1160 × 450
tiết diện chữ nhật f
mm.
b) Tại tiết diện ở gối
- Tương ứng với giá trị mômen âm, bản cánh chịu kéo, tính cốt thép theo tiết diện chữ
nhật

b dp × h dp = 200 × 450

mm.

11


Hình 10. Tiết diện tính cốt thép dầm phụ
(tiết diện nhịp bên trái, tiết diện gối bên phải)
- Kết quả tính cốt thép được tóm tắt trong bảng 5.

h o = h − a = 450 − 35 = 415 mm
M
αm =
≤ α pl = 0,3
γ b R b bh o2
: tính nội lực theo sơ đồ khớp dẻo tra bảng được ξ

hoặc tính từ :

ξ = 1 − 1 − 2α m

As =

ξγ b R b bh o
Rs

- Kiểm tra hàm lượng cốt thép:

µ min = 0,05% ≤ µ =

As
γR
8,5

≤ µ max = ξpl b b = 0,37 ×
= 1,123%
bh o
Rs
280

Bảng 5. Tính cốt thép dọc cho dầm phụ
Tiết diện
Nhịp biên
(1160×450)
Gối 2
(200×450)
Nhịp giữa
(1160×450)

M
(kNm)

αm

102,58

Chọn cốt thép
Asc
Chọn
(mm2)

ξ

As

(mm2)

µ
(%)

ΔAs
(%)

0,0604

0,0623

910,45

1,097

2ϕ20+1ϕ20

942,2

3,49

80,6

0,2753

0,3296

830,47

1,000

2ϕ20+1ϕ18

882,5

6,26

68,83

0,0405

0,0414

605,02

0,729

2ϕ16+1ϕ16

603

0,33

4.2. Cốt ngang
- Tính cốt đai cho tiết diện bên trái gối 2 có lực cắt lớn nhất Q = 120,45 kN.
- Kiểm tra điều kiện tính toán:

ϕb3 (1 + ϕf + ϕn ) γ b R bt bh o

= 0, 6 × (1 + 0 + 0) × 1 × 0, 75.103 × 0, 2 × 0, 415 = 37,35 kN

Q > ϕ (1 + ϕ + ϕ ) γ R bh

b3
f
n b bt
o
⇒
⇒ bêtông không đủ khả năng chịu cắt, cần phải tính cốt đai chịu cắt.

12


- Chọn cốt đai ϕ6 (asw = 28 mm2), số nhánh cốt đai n = 2.
- Xác định bước cốt đai:

4ϕb2 (1 + ϕf + ϕn ) γ b R bt bh o2
s tt =
R sw na sw
Q2
=

4 × 2 × ( 1 + 0 + 0 ) × 1× 0,75 × 200 × 4152

( 120, 45 ×10 )

3 2

× 175 × 2 × 28

= 140 mm
ϕb4 ( 1 + ϕn ) γ b R bt bh o2
s max =
Q
1,5 × ( 1 + 0 ) × 1× 0,75 × 200 × 4152
=
= 321 mm
120, 45.103
 h 450
= 225 mm
 =
s ct ≤  2
2
150 mm
- Chọn s = 140 mm bố trí trong đoạn L/4 đoạn đầu dầm.
- Kiểm tra:
ϕw1

E s na sw
21.104
2 × 28
= 1+ 5
= 1+ 5×
×
= 1, 085 ≤ 1,3
3
E b bs
23.10
200 × 150

ϕb1 = 1 − βγ b R b = 1 − 0,01× 1× 8,5 = 0,915
0,3ϕw1ϕb1γ b R b bh o

= 0,3 × 1,085 × 0,915 × 1 × 8,5.103 × 0, 2 × 0, 415 = 210,12 kN

Q < 0,3ϕ ϕ γ R bh

w1 b1 b b
o
⇒
- Kết luận: dầm không bị phá hoại do ứng suất nén chính.

 3h dp 3 × 450
=
= 337,5 mm

sct ≤  4
4
500 mm

- Đoạn dầm giữa nhịp:
- Chọn s = 300 mm bố trí trong đoạn L/2 ở giữa dầm.
5. Biểu đồ bao vật liệu
5.1. Tính khả năng chịu lực của tiết diện
- Tại tiết diện đang xét, cốt thép bố trí có diện tích As.
- Chọn chiều dày lớp bêtông bảo vệ cốt thép dọc ao = 25 mm
- Xác định ath ⇒ hoth = hdp − ath
- Tính khả năng chịu lực theo các công thức sau:
R s As

2
ξ=
⇒ α m = ξ ( 1 − 0,5ξ ) ⇒ [ M ] = α m γ b R b bh 0th
γ b R b bh 0th
- Kết quả tính toán được tóm tắt trong bảng 6.
13


Bảng 6. Tính toán khả năng chịu lực của dầm phụ
Tiết diện
Nhịp biên
(1160×400
)
Gối 2
(200×450)
bên trái
bên phải
Nhịp giữa
(1160×400
)

Cốt thép

As
mm2

ath
mm

hoth

mm

2ϕ20+1ϕ20
Cắt 1ϕ20, còn 2ϕ20

942
628

35
35

415
415

2ϕ20+1ϕ18

882,5

35

415

Cắt 1ϕ18, còn 2ϕ20

628

35

415

Cắt 1ϕ18, còn 2ϕ20

628

35

415

2ϕ16+1ϕ16
Cắt 1ϕ16, còn 2ϕ16

603
402

33
33

417
417

ξ

αm

0,06
4
0,04
3
0,35
0

0,24
9
0,24
9
0,04
1
0,02
7

0,06
2
0,04
2
0,28
9
0,21
8
0,21
8
0,04
0
0,02
7

[M]
kNm

ΔM
%

105,93
3,26
71,41
84,59

4,95

63,88
63,88
68,96
46,30

0,19

5.2. Xác định tiết diện cắt lý thuyết
- Vị trí tiết diện cắt lý thuyết, x, được xác định theo tam giác đồng dạng.
- Lực cắt tại tiết diện cắt lý thuyết, Q, lấy bằng độ dốc của biểu đồ bao mômen.

Tiết diện

Nhịp biên
bên trái

Nhịp biên
bên phải

Bảng 7. Xác định vị trí và lực cắt tại tiết diện cắt lý thuyết
x
Thanh thép
Vị trí điểm cắt lý thuyết

(mm)

1ϕ20

1ϕ20

Q
(kN)

1094

41,187

885

48,659

14


1ϕ18

316

109,152

2ϕ20

1524

65,96

Gối 2
bên phải

1ϕ18

421

84,158

Nhịp giữa
bên trái( bên
phải lấy đối
xứng)

1ϕ16

667

35,680

Gối 2
bên trái

5.3. Xác định đoạn kéo dài W
- Đoạn kéo dài W được xác định theo công thức:
W=

0,8Q − Qs,inc

2qsw

+ 5d ≥ 20d

- Trong đó: Q - lưc cắt tại tiết diện cắt lý thuyết, lấy bằng độ dốc của biểu đồ bao mômen.
Qs,inc - khả năng chịu cắt của cốt xiên nằm trong vùng cắt bớt cốt thép
dọc, mọi cốt xiên đều nằm ngoài vùng cắt bớt cốt dọc nên Qs,inc=0;
qsw - khả năng chịu cắt của cốt đai tại tiết diện cắt lý thuyết,

q sw =

R sw na sw
s
;

- Trong đoạn dầm có cốt đai d6a140 thì:
15


q sw =

175 × 2 × 28
= 70
140
kN/m

- Trong đoạn dầm có cốt đai d6a300 thì:

q sw =

175 × 2 × 28
= 33
300
kN/m

- Kết quả tính các đoạn W được tóm tắt trong bảng 8.

16


Bảng 8. Xác định đoạn kéo dài W của dầm phụ
Tiết diện
Nhịp biên bên
trái w1
Nhịp biên bên
phải w2
Gối 2
bên trái w3
Gối 2
bên phải w4
Nhịp giữa w5
w6

Thanh
thép

Q
(kN)

qsw

(kN/m)

Wtính
(mm)

20d
(mm)

Wchọn
(mm)

1ϕ20

41,187

70

335

400

400

1ϕ20

48,659

33

690

400

700

1ϕ18

109,152

70

714

360

720

1ϕ18

84,158

70

571

360

580

1ϕ16

2ϕ20

35,680
65,96

33
33

512
899

320
400

520
900

5.4. Cốt thép cấu tạo
- Chọn thép 2ϕ12 cốt thép này được sử dụng làm cốt giá ở nhịp biên, trong đoạn không
có mômen âm. Diện tích cốt thép là 226 mm2 không nhỏ hơn

0,1%bho = 0,1% × 200 × 415 = 83

mm2

5.5. Kiểm tra neo, nối cốt thép
- Nhịp biên bố trí 2ϕ20 + 1ϕ20 có As = 942 mm2, neo vào gối 2ϕ20 có As = 628 mm2 >

1
× 942 = 314

3
mm2.
- Các nhịp giữa bố trí 2ϕ16 + 1ϕ16 có As = 603 mm2, neo vào gối 2ϕ16 có As = 402 mm2

1
× 603 = 201
3
>
mm2.
- Chọn chiều dài đoạn neo vào gối biên là 210 mm > 10d = 200 mm và vào các gối giữa
là 410 mm > 20d = 400 mm.
- Tại nhịp biên nối 2 thanh 2d12 và 2d20. Chọn chiều dài đoạn nối là 410 mm > 20d =
400 mm.
IV. DẦM CHÍNH
1. Sơ đồ tính
- Dầm chính là dầm liên tục 4 nhịp được tính theo sơ đồ đàn hồi.
- Giả thiết cạnh tiết diện cột: 400x400 mm.

800

340

2300

2300
6900

2300

2300

2300
6900

17

2300


Hình 12. Sơ đồ tính dầm chính
- Nhịp tính toán:
Nhịp biên:

Lob = 3L1 = 3 × 2300 = 6900

L = 3L = 3 × 2300 = 6900

mm

1
Nhịp giữa: o
mm
2. Xác định tải trọng
- Tải trọng từ bản sàn truyền lên dầm phụ rồi từ dầm phụ truyền lên dầm chính dưới dạng
lực tập trung.(hình 12)

2300

200

1150
80
450
800

1150

s0

Hình 13. Xác định tải trọng tác dụng lên dầm chính
2.1. Tĩnh tải
- Trọng lượng bản thân dầm chính

So = (hdc − hb ) × L1 − (hdp − hb ) × bdp = (0,8 − 0, 08) × 2,3 − (0, 45 − 0, 08) × 0, 2 = 1,582

G o = γ f ,g γ bt b dcSo = 1,1× 25 × 0, 25 × 1,582 = 10,88

m2

kN

- Trọng lượng bản thân dầm phụ và bản truyền xuống:

G1 = g dp L2 = 10,085 × 5,8 = 58,493

kN
- Tổng tĩnh tải tập trung: G = Go + G1 = 10,88 + 58,493 = 69,373 kN
2.2. Hoạt tải
- Từ dầm phụ truyền lên dầm chính:

P = pdp L 2 = 25,668 × 5,8 = 148,87

kN
3. Xác định nội lực
3.1. Biểu đồ bao mômen
- Sơ đồ dầm chính đối xứng, các trường hợp đặt tải được trình bày như sơ đồ sau:

(a)
18


(b)

(c)

(d)

(e)

(f)

(g)

Hình 14: Các trường hợp đặt tải của dầm bốn nhịp
- Tung độ của biểu đồ bao mômen tại các tiết diện bất kì của từng trường hợp đặt tải được
xác định theo công thức:

M G = α Gl

M Pi = α Pl

- Với α tra bảng phụ lục
- Do tính chất đối xứng nên chỉ cần tính cho 2 nhịp. Kết quả tính biểu đồ mômen cho
từng trường hợp tải được trình bày trong bảng 9
Bảng 9. Xác định tung độ biểu đồ bao mômen(KNm)

19


Tiết diện

1’

2’

2

α
MG
α
MP1
α
MP2
α
MP3
α
MP4
α
MP5
α

0,238
113,924
0,286
293,780
-0,048
-49,306

0,143
68,450
0,238
244,474
-0,095
-97,580

0,079
0,111
37,815
53,133
-0,127
-0,111
-130,455 -114,020
0,206
0,222
211,604 228,040

232,490
-0,031
-31,843

122,580

-0,063
-64,714

12,323

24,647

-0,286
-136,901
-0,143
-146,890
-0,143
-146,890
-0,321
-329,732
-0,095
-97,584
0,036
36,979
-0,190

MP6

277,343

212,287

-195,169

Sơ đồ

a
b
c
d
e
f
g

3’

4’

106,143

199,617

179,420

114,020

-24,326

-85,608

-97,585

0

3
-0,190

-90,948
-0,095
-97,584
-0,095
-97,580
-0,048
-49,306
-0,286
-293,780
-0,143
-146,890
0,095
97,584

- Tại các sơ đồ d, e, f, g bảng tra không có một số giá trị α nên ta cần phải nội suy theo
phương pháp cơ học kết cấu.
+ Sơ đồ d:
329.732

342.400

1
M 1 = 342, 400 − × 329, 732 = 232, 490
3
2
M 2 = 342, 400 − × 329, 732 = 122,580
3
-

20

329.732

49.306

342.400

2
M 1 = 342, 400 − × (329, 732 − 49,306) − 49,306 = 106,143
3
1
M 2 = 342, 400 − × (329, 732 − 49,306) − 49,306 = 199, 617
3
-

+ Sơ đồ e:
293.780
97.584

342.400

1
M 1 = 342, 400 − × (293, 780 − 97,584) − 97,584 = 179, 420
3
2
M 2 = 342, 400 − × (293, 780 − 97,584) − 97,584 = 114, 020
3
-

+ Sơ đồ f:

36.979

1
M 1 = × 36,979 = 12,323
3
2
M 2 = × 36,979 = 24, 647
3
-

21


146.890

36.979

-

M1 =

5,513 − 4, 6
× 146,890 = 24,326
5,513

M2 =

5,513 − 2,3

× 146,890 = 85, 608
5,513

+ Sơ đồ g:
195.169

342.400

1
M 1 = 342, 400 − × 195,169 = 277,343
3
2
M 2 = 342, 400 − ×195,169 = 212, 287
3
195.169

97.584

- M 1 = 97,585
- M2 = 0

22


136.901

113.924

37.815

68.450

146.890

293.780

49.306

90.948

130.455

53.133

114.020

97.584

244.474

97.580

146.890
97.580

211.604

228.040

329.732

49.306

106.143

122.580

199.617

232.490

293.780

31.843

64.714

97.584

179.420

114.020

85.608

146.890

24.326
12.323

24.647

36.979

23


195.169
97.585
97.584

212.287
277.343

Hình 15. Các biểu đồ momen của từng trường hợp tải (KNm)
Bảng 10: xác định tung độ biểu đồ mômen thành phần và biểu đồ bao
mômen (KNm)
Tiết diện 1’
2’
2
3’
4’
3
Mômen
M1 = GG + MP1
M2 = GG + MP2
M3 = GG + MP3
M4 = GG + MP4
M5 = GG + MP5
M6 = GG + MP6

Mmax
Mmin

407,704
64,619
346,414
82,081
126,247
391,267
407,704
64,619

312,925
-29,134
191,030
3,737
93,097
280,737
312,925
-29,134

-283,791
-283,791
-466,633
-234,485
-99,921
-332,069
-99,921
-466,633

-92,640
249,419
143,958
217,235
13,489
-59,770
249,419
-92,640

-60,887
281,172
252,750
167,153
-32,475
53,113
281,172
-60,887

-188,532
-188,532
-140,254
-384,728
-237,838
6,636
6,636
-384,728

283.791
188.532
92.640

60.887

312.925
407.704

283.791
188.532
29.134
64.619
249.419

281.172

24


466.633

140.254

143.958

191.030

252.750

346.414

332.069

59.770
6.636

53.113

280.737
391.267

237.838
99.921
32.475
13.489
126.247

93.097

384.728
234.485

3.737
82.081
217.235

167.153

25