Thuyết minh tính toán đồ án thép 2: Thiết kế khung ngang nhà công nghiệp 1 tầng, 1 nhịp (Khung zamil)
Bạn đang xem bản rút gọn của tài liệu. Xem và tải ngay bản đầy đủ của tài liệu tại đây (993.25 KB, 61 trang )
ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ
THUYẾT MINH
TÍNH TOÁN ĐỒ ÁN THÉP 2
THIẾT KẾ KHUNG NGANG NHÀ CÔNG NGHIỆP 1 TẦNG ,1 NHỊP
( KHUNG ZAMIL)
A. THIẾT KẾ XÀ GỒ MÁI:
Xà gồ mái chịu tác dụng của tải trọng tấm mái, lớp cách nhiệt và trọng lượng bản thân
của xà gồ. Lớp mái và xà gồ được chọn trước theo tài liệu “ Pre – Engineered Buildings
Design Manual “. Sau đó được kiểm tra lại theo điều kiện bền và điều kiện biến dạng
của xà gồ.
Tấm lợp mái : (single skin panels)
hình dạng tấm lợp mái chọn như sau:
Có các thông số kỹ thuật :
Chiều dày
Trọng lượng 1 tấm D.tích 1tấm
Tải trọng cho phép
2
2
(mm)
(kG/m )
(m )
(kN/m2)
0,7
6,59
8,39
1,96
SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI LỚP 2002X3 Trang: 1
ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ
10
31
31
36
10
213
213
213
213
213
1065
Type " F " steel panel
Lớp cách nhiệt:
Xà gồ : Ta chọn xà gồ hình chữ “ Z “ ở bên trong và 2 xà gồ hình chữ “ C ” ở
ngoài biên nhằm làm tăng ổn định cho mái.
• Hình dạng và các thông số của xà gồ chữ “ Z “
Chọn tiết diện xà gồ là tiết diện chữ Z (là loại xà gồ được chế tạo từ thép cán nguội).
Tiết
diện
200Z17
Ix
(cm4)
Wx
Iy
3
(cm ) (cm4)
358,8 35,88
49,86
Wy
(cm3)
Trọng
lượng
(kg/m)
Chiều
dày
(mm)
Diện
tích
(cm2)
Tải trọng
cho phép
(KN)
7,01
4,74
1,75
6,04
16,44
20
85
180
200
20
1.75
1.75
60
Xà g
ồ chữ Z(200Z17).
C(180ES20).
Tiết diện
Jx
(cm4)
Wx
(cm3)
Jy
(cm4)
Wy
(cm3)
Trọng
lượng
(kg/m)
Chiều
dày
(mm)
Xà gồ chữ
Diện
tích
(cm2)
L
(mm)
SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI LỚP 2002X3 Trang: 2
ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ
180ES20
491,7
49,17
73,73
12,12
6,11
2,0
7,8
20
1. Tải trọng tác dụng lên xà gồ :
Tải trọng tác dụng lên xà gồ gồm : tải trọng tôn lợp mái, tải trọng lớp cách nhiệt, tải
trọng bản thân xà gồ và tải trọng do hoạt tải sửa chữa mái.
Chọn khoảng cách giữa các xà gồ trên mặt bằng là : 1,5 m
1,5
cos 8,530
Khoảng cách giữa các xà gồ trên mặt phẳng mái là :
(Độ dốc i = 15 = 8,53o).
a.Tĩnh tải :
Vật liệu mái
Hệ số
vượt tải
1 lớp tôn lợp mái
1,05
1,52 m .
Tải trọng tiêu
chuẩn (kG/m2)
6,59
Tải trọng tính
toán (kG/m2)
6,92
Xà gồ mái 200Z17
1,05
4,74
4,98
Xà gồ mái 180ES20
1,05
6,11
6,416
Bọt thuỷ tinh cách
1,2
10
nhiệt
b . Hoạt tải:
Hoạt tải sử dụng lấy ptc = 30 kG/m2 với hệ số vượt tải n = 1,3
ptt = 30.1,3 = 39 kG/m2.
Tải trọng tác dụng lên xà gồ 200Z17:
12
1,5
+ 4,74 = 75,56 (kG/m).
cos 8,53 0
1,5
qtt = (6,92 + 12 + 39).
+ 4,74.1,05 = 93,01(kG/m).
cos 8,53 0
qtc = (6,59 + 10 + 30).
2 . Kiểm tra lại xà gồ đã chọn :
Xà gồ dưới tác dụng của tải trọng lớp mái và hoạt tải sửa chữa được tính toán như cấu
kiện chịu uốn xiên.
Ta phân tải trọng tác dụng lên xà gồ tác dụng theo 2 phương với trục xx tạo với
phương ngang một góc = 8,53o (Độ dốc i = 15).
y
y
x
x
x
q.sina
x
q.sina
y
y
a
a
q q.cos
a
q q.cos
SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI LỚP 2002X3 Trang: 3
ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ
a. Kiểm tra với xà gồ chữ “Z”
Tải trọng tác dụng theo các phương xx và yy là
tc
q x
q tc . sin
75,56. sin 8,53 0 11,2 kG / m .
q y
tc
q tc . cos
75,56. cos 8,53 0
q x
tt
q tt . sin
q tt . cos
93,01sin 8,53 0 13,79 kG / m .
93,01. cos 8,53 0 91,98 kG / m .
tt
q y
*Theo điều kiện bền:
td
x
Mx
Wx
y
74,72 kG / m .
My
Wy
c
f
= 1 hệ số điều kiện làm việc.
f =2150 kG/cm2 : cường độ của thép xà gồ
Xà gồ tính toán theo 2 phương đều là dầm đơn giản 2 đầu tựa lên xà ngang mô men đạt
giá trị lớn nhất ở giữa nhịp.
c
tt
Ta có : M x
q y .B 2
91,98.600 2.10 2
41391,98 kG.cm
8
13,79.600 2 .10 2
1551,8 kG.cm.
32
8
q x .B 2
32
tt
M y
qy
qx
3000
6000
3000
My
Mx
Sơ đồ tính xà gồ theo phương xx và yy:
td
x
y
41391,98
35,88
1551,8
1153,6
7,01
221,38 1375kG / cm 2
c
f
2150kG / cm 2
*Kiểm tra theo điều kiện biến dạng:
Xà gồ có độ võng theo cả 2 phương tuy nhiên độ võng theo phương mặt phẳng mái rất
nhỏ nên có thể bỏ qua , ta chỉ xét đến độ võng theo phương vuông góc với mặt phẳng mái
y
1
200
Công thức kiểm tra :
5.10
3
B
B
4
5 q y .B
5 74,72.10 2.600 4
Ta có : y
.
.
384 E.I x
384 2,1.10 6.409,1
1,7
0,00283 2,83.10 3 5.10 3
B 600
tc
1,7 cm
Vậy xà gồ giữa 200Z17 đảm bảo điều kiện cường độ và điều kiện độ võng.
b. Kiểm tra với xà gồ chữ “C”
SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI LỚP 2002X3 Trang: 4
ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ
*Tải trọng tác dụng:
Tải trọng tác dụng lên xà gồ 180ES20:
1,5
+ 6,11 = 41,52 (kG/m).
2 cos 8,53 0
1,5
qtt = (6,92 + 12 + 39).
+ 6,11.1,05 = 50,44(kG/m).
2 cos 8,53 0
qtc = (6,59+ 10 + 30).
Tải trọng tác dụng theo các phương xx và yy là :
tc
q x
q tc . sin
41,52. sin 8,53 0 6,16 kG / m .
q y
tc
q tc . cos
41,52. cos 8,53 0
q x
tt
q y
tt
q tt . sin
q tt . cos
50,44. sin 8,53 0 7,48 kG / m .
50,44. cos 8,53 0 49,88 kG / m .
*Theo điều kiện bền :
td
x
41,1 kG / m .
Mx
Wx
y
My
c
Wy
f
= 1 hệ số điều kiện làm việc.
f =2150 kG/cm2 : cường độ của thép xà gồ
Xà gồ tính toán theo 2 phương đều là dầm đơn giản 2 đầu tựa lên xà ngang mô men đạt
giá trị lớn nhất ở giữa nhịp.
c
tt
Ta có : M x
q y .B 2
49,88.600 2.10 2
22446 kG.cm
8
7,48.600 2.10 2
841,5 kG.cm.
32
8
q x .B 2
32
tt
M y
qy
qx
3000
6000
3000
My
Mx
Sơ đồ tính xà gồ theo phương xx và yy:
td
x
y
22446
49,17
841,5
12,12
456,5 69,43 525,93kG / cm 2
c
f
2150kG / cm 2
*Kiểm tra theo điều kiện biến dạng:
Xà gồ có độ võng theo cả 2 phương tuy nhiên độ võng theo phương mặt phẳng mái rất
nhỏ nên có thể bỏ qua , ta chỉ xét đến độ võng theo phương vuông góc với mặt phẳng mái
y .
Công thức kiểm tra :
tc
Ta có :
y
4
5 q y .B
.
384 E.I x
B
B
1
200
5.10
5 41,1.10 2.600 4
.
384 2,1.10 6.491,7
3
0,82cm
SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI LỚP 2002X3 Trang: 5
ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ
B
0,82
600
0,00137 1,37.10
3
5.10
3
Vậy xà gồ chữ “C” 180SE20 đảm bảo điều kiện cường độ và điều kiện độ võng.
B.CÁC KÍCH THƯỚC CHÍNH CỦA KHUNG NGANG.
1.Các thông số của cầu trục: Với sức trục Q = 10 tấn, chế độ làm việc trung bình
,chọn trục định vị trùng với mép ngoài của cột và = 750 mm.
Các thông số kỹ thuật
Sức Nhịp
Kích thước gabarit chính
áp lực bánh
Trọng lượng
trục cầu
(mm)
xe lên ray (T)
(T)
Q(T) trục
B
K
Hct
B1
Pmaxc
Xe con
Toàn cầu
(m)
trục
52,83
120
120
24
28
120
70
14
Lấy chiều cao ray và lớp đệm là: Hr = 120 + 20 = 140 (mm).
3.Dầm cầu trục:
Từ bước cột và các thông số của cầu trục ta
chọn dầm tiết diện chữ I định hình cao 50 cm
có các thông số như sau:
4.Kích thước của khung ngang:
Xác định chiều cao cột và vai cột: Sơ đồ cấu tạo khung nhà
14
16
500
KP70
4
120
10
19,5
6300 4400 1900
260
13,5
2.Ray cầu trục:
Loại ray sử dụng là KP70 có các thông số kỹ thuật sau:
Kích thước (mm)
Loại ray
Khối
H
B
b
lượng
1m dài, kg
200
SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI LỚP 2002X3 Trang: 6
6500
8700
2200
ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ
21000
A
B
Ta có :
H1 = 6,5 m.
H2 = Hk + 100+f = 1900 + 100 +200 = 2200 mm = 2,2 m.
Ht = H2 + HDCT + Hr = 2,2+0,5+0,14 = 2,84 m.
Hd = H1 + H2 Hk = 6,5 +2,2 2,84 = 5,86 m.
Hc = Ht + Hd = 2,84+5,86 = 8,7 m.
C. TÁC DỤNG VÀ CÁCH BỐ TRÍ HỆ GIẰNG MÁI , GIẰNG CỘT
* Tác dụng của hệ giằng :
Bảo đảm tính bất biến hình và độ cứng không gian của hệ khung .
Bảo đảm ổn định tổng thể cho một số cấu kiện chịu nén .
Chịu các tải trọng dọc nhà .
Bảo đảm cho việc thi công dựng lắp được an toàn và thuận tiện.
a.Tác dụng và cách bố trí hệ giằng mái
Tác dụng
+ Bảo đảm ổn định cho dàn theo phương ngoài mặt phẳng uốn .
+ Dàn gió chịu tác dụng của tải trọng gió theo phương dọc nhà .
+ Hệ giằng dọc theo đầu cột chịu lực hãm theo phương dọc nhà .
*Cách bố trí : xem trên bản vẽ A1.
bTác dụng và cách bố trí hệ giằng cột
Tác dụng :
+ Bảo đảm sự bất biến hình học .
+ Bảo đảm độ cứng của toàn nhà theo phương dọc .
+ Chịu tác dụng của các tải trọng dọc nhà và đảm bảo ổn định cho cột .
*Cách bố trí : xem trên bản vẽ A1.
D. THIẾT KẾ KHUNG NGANG
I. Xác định tải trọng :
1.Tĩnh tải:
Tải trọng mái và xà gồ : trên thực tế tải này truyền lên khung dưới dạng lực tập
trung tại điểm đặt các xà gồ, số lượng lực tập trung > 5 nên ta có thể quy về tải phân bố
(trên mặt bằng).
(6,59 + 10) 16.5, 42 �
�
g tcxm = �
.+
) .6 = 125, 43(kG / m)
o
21 �
�cos8,53
�
SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI LỚP 2002X3 Trang: 7
ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ
grtt
(6,92 12) 16.5,42.1,05
.
) .6 140,8(kG / m)
cos 8,53 o
21
Tải trọng bản thân khung ngang : Chương trình Sap 2000 sẽ tự tính khi ta giả thiết
tiết diện cột và rường ngang .
Tải trọng do xà gồ tường tôn đặt tại các cao trình của xà gồ tường:
Với cột cao 8,7 m, nhưng do có 1m tường gạch tự mang ở dưới cùng không kể
đến, chỉ tính đến trọng lượng xà gồ tường và tôn tường từ cốt +1m trở lên trên, tương
ứng với chiều dài cột là 7,7m , giả thiết dùng 5 xà gồ 200Z17 dặt cách nhau 2 m , trọng
lượng quy thành lực phân tập trung đặt tại đỉnh cột, còn gây ra mômen ngược chiều với
mômen do tải trọng trong nhà gây ra nên không xét đến .
G tuong 6,92.8.6 + 4,98.5.6 = 481,6 kG
Vậy tĩnh tải tác dụng lên rường ngang là : gr = 140,8 kG/m
Tĩnh tải tác dụng lên đỉnh cột : Gc = 481,6 kG
Tĩnh tải cầu trục:
Tải trọng bản thân dầm cầu trục, ray và các lớp đệm :Tải này tác dụng lên vai cột khi
tính toán ta đưa về tim cột dưới dạng 1 lực tập trung và 1 mô men.
Gtc=(gct +g ).l = (76,1+ 71,23).6 = 883,98 kG
Gtt = 1,05 .Gtc = 1,05 .883,98= 928,18 kG
Mtc = Gtc .e = 883,98 . 0,55 = 486,2 kGm
Mtt = Gtt .e = 928,18 . 0,55 = 510,5 kGm
2.Hoạt tải:
Tải trọng tạm thời do sử dụng trên mái được lấy theo TCVN 27371995 đối với mái
không người qua lại, chỉ có hoạt tải sửa chữa có giá trị tiêu chuẩn: ptc=30kG/m2.
ptt =1,3.30.6 = 234 (kG/m)
3.Hoạt tải do cầu trục:
a. Hoạt tải đứng cầu trục:
tc
Pmax
13,5T
tc
Pmin
Q G
no
tc
Pmax
10 24
13,5 3,5T
2
Áp lực thẳng đứng lớn nhất do cầu trục truyền lên vai cột Dmax xác định theo đường ảnh
hưởng phản lực.
Dmax = n.nc.( P tc max. yi )
Dmin = n.nc.( P tc min. yi )
tc
p max
tc
1900
4400
tc
p max
p max
4400
4100
1600
6000
6000
y1=1
y2=0,267
y3=0,683
Trong đó : n = 1,1
SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI LỚP 2002X3 Trang: 8
ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ
nc = 0,85 là hệ số tổ hợp khi xét tải trọng do hai cầu trục chế độ trung bình hoặc
nhẹ .
Từ đó ta tính được áp lực Dmax , Dmin :
Dmax = n.nc.( P tc max. yi ) = 1,1.0,85.13,5.( y1 + y2 + y3) = 1,1.0,85.13,5.( 1 + 0,267 +
0,683)
Dmax = 24,61 T
Dmin = n.nc.( P tc min. yi ) =1,1.0,85. 3,5.( y1 + y2 + y3) = 1,1.0,85. 3,5.( 1 + 0,267 + 0,683)
Dmax = 6,38 T
Điểm đặt của Dmax , Dmin trùng với điểm đặt của dầm cầu trục .
Tải này tác dụng lên vai cột khi tính toán ta đưa về tim cột dưới dạng 1 lực tập trung và
1 mô men.
Mmax= Dmax. e = 24,61,0,55 = 13,536 Tm
Mmin= Dmin. e = 6,38. 0,55 = 3,509 Tm
D max
n
D min
n
tc
D max
tc
D min
24,61
22,37T
1,1
6,38
5,8T
1,1
tc
M max
tc
D max
.e 22,37 . 0,55 = 12,3 Tm
tc
M min
tc
D min
.e 5,8 .0,55 = 3,19 Tm
b.Lực hãm ngang T :
Lực hãm ngang do một bánh xe truyền lên dầm cầu trục trong trường hợp móc mềm
xác định theo công thức :
T n c .n.T1 . y i
Với T1 : lực hãm ngang tiêu chuẩn của 1 bánh xe cầu trục lên ray.
T1 =
To
no
To : lực hãm tác dụng lên toàn bộ cầu trục
To
f
.(Q G xecon )
2
0,1
.(10 4)
2
0,7T
T1
To
no
0,7
2
0,35T
Đối với móc mềm f = 0,1
T n c .n.T1 . y i 0,85.1,1.0,35.(1 0,267 0,683) 0,638 T
Lực hãm đặt trên cột ở mặt trên dầm cầu trục và cách mặt vai cột 0,64m ; cách đỉnh cột
một đoạn y = 8,7 6,5 = 2,2 m .
4.Tải trọng gió:
Tải trọng gió gồm hai thành phần : phần tĩnh và phần động.ở đây chiều cao nhà < 36m và
tỉ số chiều cao nhịp < 1,5 nên bỏ qua thành phần động của gió.
Tải trọng gió tác dụng lên khung bao gồm:
- Gió thổi lên mặt tường dọc được chuyển thành phân bố trên cột khung.
- Gió thổi trong phạm vi mái được tính là tải phân bố trên mái, chuyển thành phân bố
lên khung.
- Khu vực xây dựng công trình thuộc vùng gió IIB, áp lực phân bố là:
Wo=95 (kG/m2).
Tải trọng gió tính toán tác dụng lên mỗi m2 bề mặt thẳng đứng của công trình là:
q=(n.Wo.k.c).
SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI LỚP 2002X3 Trang: 9
ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ
Trong đó: Wo là áp lực ở độ cao 10m.
k là hệ số kể đến sự thay đổi áp lực gió theo chiều cao, phụ thuộc vào dạng địa hình.
k xác định ở hai mức, mức đỉnh cột và mức đỉnh mái.
Mức đỉnh cột ở cao trình 8,7 (m) có k1= 0,9688 (nội suy).
Mức đỉnh mái ở cao trình 10,275 (m) có k2= 1,0044 (nội suy).
C là hệ số khí động: c = +0,8 với phía gió đẩy.
Phần tải trọng gió tác dụng lên mái từ đỉnh cột trở lên lấy k hệ số trung bình :
k1
k
k2
2
0,9688 1,0044
2
0,9866 .
Tải trọng gió tác dụng lên khung ngang được tính như sau:
q=( n.W o.k.C.B) (Với B là bước cột).
Trong đó :
+ n = 1,2 : Hệ số độ tin cậy của tải trọng gió
+ c : Hệ số khí động , được tra bảng với sơ đồ sau đây:
10275
8700
q2
q3
Ce1=-0,4115
Ce2=-0,4
+0,8
Ce3=-0,5
q1
q4
21000
H
có L
b
L
90
21
8,7
0,414
21
=> Nội suy tuyến tính được Ce1 = 0,4115 ;
0
8,35
4,286
2
Ce2 = 0,4 ; Ce3 = 0,5
:Hệ số qui đổi xét đến sự phân bố áp lực gió ; H =8,7 m < 10m lấy =1
q1 = 1,2.95.0,9688.0,8.6.1 = 530,13 (kG/m).
q2= 1,2.95.0,9866.( 0,4115).6.1 = 277,69 (kG/m).
q3 = 1,2.95.0,9866.( 0,4).6 = 269,93 (kG/m).
q4 = 1,2.95.0,9688.( 0,5).6 = 331,33 (kG/m).
II.Tính nội lực khung:
1.Sơ đồ tính kết cấu:
SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI LỚP 2002X3 Trang:
10
8700
10275
ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ
21000
N
M
Q
M
N
Q
Qui ước chiều dương của nội lực
Giả thiết cột có kích thước như sau:
H = 8700mm , b = 220 mm , h = 400 mm , t w 8mm , t f 12mm
Rường ngang có kích thước :
- Đầu rường : h = 350mm , b = 220 mm , t w 8mm , t f 10mm
- Đỉnh rường : h = 250mm , b = 220 mm , t w 8mm , t f 10mm
2.Xác định nội lực khung :
Sử dụng phần mềm SAP2000 Version 9.03 xác định nội lực.
*Các phương án chất tải và biểu đồ nội lực :
- Phương án 1 : Tĩnh tải
140,8kG/m
481,6kG
481,6kG
510,5kGm
8700
5860
510,5kGm
928,18kG
928,18kG
21000
Phương án 2 : Hoạt tải nửa trái
SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI LỚP 2002X3 Trang:
11
ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ
8700
5860
234 kG/m
21000
Phương án 3 : Hoạt tải nửa phải
8700
5860
234 kG/m
21000
Phương án 4 : Hoạt tải cả mái
SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI LỚP 2002X3 Trang:
12
ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ
8700
5860
234 kG/m
21000
2840 1575
Phương án 5 : Dmax trái
13,536Tm
3,509Tm
6,38T
5860
24,61T
21000
Phương án 6 : Dmax phải
2840 1575
-
13,536Tm
3,509Tm
24,61T
5860
6,38T
21000
Phương án 7 : T trái +
SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI LỚP 2002X3 Trang:
13
22001575
ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ
6500
0,638T
21000
0,638T
6500
22001575
Phương án 8 : T trái
21000
6500
0,638T
22001575
Phương án 9 : T phải +
21000
Phương án 10 : T phải
6500
0,638T
22001575
-
21000
-
Phương án 11 : Gió trái
SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI LỚP 2002X3 Trang:
14
ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ
277,69kG/m
269,93kG/m
8700
1575
Giã tr¸ i
331,13 kG/m
530,13 kG/m
21000
-
Phương án 12 : Gió phải
277,69 kG/m
Giã ph¶i
331,13kG/m
530,13 kG/m
8500
1575
269,93kG/m
21000
* Biểu đồ nội lực của các phương án chất tải:
Phương án 1 : Tĩnh tải
SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI LỚP 2002X3 Trang:
15
ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ
M
Q
N
-
Phương án 2 : Hoạt tải nửa trái
SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI LỚP 2002X3 Trang:
16
ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ
M
Q
N
-
Phương án 3 : Hoạt tải nửa phải
SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI LỚP 2002X3 Trang:
17
ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ
M
Q
N
-
Phương án 4 : Hoạt tải cả mái
SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI LỚP 2002X3 Trang:
18
ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ
M
Q
N
-
Phương án 5 : Dmax trái
SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI LỚP 2002X3 Trang:
19
ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ
M
Q
N
- Phương án 6 : Dmax phải
SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI LỚP 2002X3 Trang:
20
ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ
M
Q
N
SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI LỚP 2002X3 Trang:
21
ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ
-
Phương án 7 : T trái +
M
Q
N
SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI LỚP 2002X3 Trang:
22
ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ
-
Phương án 8 : T trái
M
Q
N
SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI LỚP 2002X3 Trang:
23
ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ
-
Phương án 9 : T phải +
M
Q
N
SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI LỚP 2002X3 Trang:
24
ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 2 GVHD: TS . PHẠM MINH HÀ
-
Phương án 10 : T phải
M
Q
N
SVTH : NGUYỄN VĂN THÁI LỚP 2002X3 Trang:
25
