Tài liệu chương 4 :nhiệt luyện thép doc

47
Chơng 4
nhiệt luyện thép
4.1. Khái niệm về nhiệt luyện thép
4.1.1.

Sơ lợc về nhiệt luyện thép

a. Định nghĩa: là nung nóng thép đến nhiệt độ xác định, giữ nhiệt một thời gian
thí ch hợp rồi sau đó làm nguội với tốc độ xác định để nhận đợc tổ chức, do đó
tí nh chất theo yêu cầu.
Đ/điểm:
- Không làm nóng chảy và biến dạng sản phẩm thép
- Kết quả đợc đánh giá bằng biến đổi của tổ chức tế vi và tí nh chất.
b. Các yếu tố đặc trng cho nhiệt luyện










Hình 4.1. Sơ đồ của quá trình nhiệt
c. Phân loại nhiệt luyện thép luyện đơn giản nhất
1. Nhiệt luyện: thờng gặp nhất, chỉ có tác động nhiệt làm biến đổi tổ chức và
tí nh chất gồm nhiều phơng pháp: ủ, thờng hoá, tôi, ram.
2. Hóa - nhiệt luyện: Nhiệt luyện có kèm theo thay đổi thành phần hóa học ở bề
mặt rồi nhiệt luyện tiếp theo để cải thiện hơn nữa tí nh chất của vật liệu: Thấm

đơn hoặc đa nguyên tố:C,N,..
3. Cơ - nhiệt luyện: là biến dạng dẻo thép ở trạng thái sau đó tôi và ram để
nhận đợc tổ chức M nhỏ mịn có cơ tí nh tổng hợp cao nhất, thờng ở xởng cán
nóng thép, luyện kim.
4.1.2. Tác dụng của nhiệt luyện đối với sản xuất cơ khí
a.

Tăng độ cứng, tí nh chống mài mòn và độ bền của thép
: phát huy triệt để
các tiềm năng của vật liệu: bền, cứng, dai do đó giảm nhẹ kết cấu, tăng tuổi
thọ,..
b.

Cải thiện tí nh công nghệ
Phù hợp với điều kiện gia công: cần đủ mềm để dễ cắt, cần dẻo để dễ biến
dạng,
c. Nhiệt luyện trong nhà máy cơ khí
- Nặng nhọc, độc cơ khí hóa, tự động hóa, chống nóng, độc
- Phải đợc chuyên môn hóa cao

bảo đảm chất lợng sản phẩm và năng suất
- Tiêu phí nhiều năng lợng phơng án tiết kiệm đợc năng lợng
thời gian
nhiệ t đ ộ

gn
V
ng
T
Ba thông số quan trọng nhất (hình 4.1):

-
Nhiệt độ nung nóng
o
n
T :
- Thời gian giữ nhiệt t
gn
:
- Tốc độ nguội V
nguội
sau khi giữ nhiệt.
Các chỉ tiêu đánh giá kết quả:
+
Tổ chức tế vi
bao gồm cấu tạo pha, kí ch thớc
hạt, chiều sâu lớp hóa bền... là chỉ tiêu gốc, cơ bản
nhất
+ Độ cứng, độ bền, độ dẻo, độ dai
+ Độ cong vênh, biến dạng.

48
- Là khâu sau cùng, thờng không thể bỏ qua, do đó quyết định tiến độ chung,
chất lợng và giá thành sản phẩm của cả xí nghiệp.
4.2. Các tổ chức đạt đợc khi nung nóng và làm nguội thép
4.2.1. Các chuyển biến xảy ra khi nung nóng thép - Sự tạo thành austenit
a. Cơ sở xác định chuyển biến khi nung

Dựa vào giản đồ pha Fe - C, hình 4.2: ở nhiệt độ thờng mọi thép đều cấu tạo bởi
hai pha cơ bản: F và Xê (trong đó P =[F+Xê]).
- Thép cùng tí ch: có tổ chức đơn giản là P

- Thép trớc và sau cùng tí ch: P+F và P+Xê
II

Khi nung nóng: + Khi T< A
1
cha có chuyển biến gì
+ Khi T= Ac
1
, P



theo phản ứng:Thép CT: [Fe

+ Xê]
0,80%C




0,80%C

Kí ch thớc hạt austenit: Hình 4.2. Giản đồ pha Fe-C
ýnghĩa:
(phần thép)


Hạt càng nhỏ M (hoặc tổ chức khác) có
độ dẻo, dai cao hơn
Cơ chế chuyển biến: P : cũng tạo và phát
triển mầm nh kết tinh (hình 4.4), nhng do
bề mặt phân chia giữa F-Xê rất nhiều nên số
mầm rất lớn hạt ban đầu rất nhỏ mịn (<
cấp 8-10, hình 4.4d)
chuyển biến peclit

austenit bao giờ cũng
làm nhỏ hạt thép, phải tận dụng

Hình 4.3. Giản đồ chuyển biến
đẳng nhiệt P



của thép cùng
tí ch




a) b) c) d)
Thép TCT và SCT: F và Xê
II
không thay đổi
+ Khi T> Ac
1
: F và Xê
II
tan vào nhng không hoàn toàn
+ Khi T> Ac
3
và Ac
m
: F và Xê
II
tan hoàn toàn vào
Trên đờng GSE mọi thép đều có tổ chức

b. Đặc điểm của chuyển biến peclit thành austenit
Nhiệt độ & thời gian chuyển biến:
(hình 4.3)
V
nung
càng lớn thì T chuyển biến càng cao
T
nung
càng cao, khoảng thời gian chuyển biến càng
ngắn
- Tốc độ nung V
2
> V
1
, thì nhiệt độ bắt đầu và kết thúc
chuyển biến ở càng cao và thời gian chuyển biến càng
n
gắn.
%C
0
0,5
500
nhiệ t độ,
o
C
1,0 1,5
2,0
600

700
800
900
1000
1100


+
+Xê
II
G
E
S
P
0,8
A
3
A
cm
P+Xê
II
P+F

A
1
a
1
, phút
25
0

5
10 20
15
700
750
800
nhiệ t độ ,
o
C
A
1
V
1
V
2
b
1
b
2
a
2
bắ t đầ u chuyể n biến

kết thúc chuyển biến


Hì nh 4.4. Quá trình tạo mầm và
phát
tiể ầ t ittừ lit(tấ )
49

Độ hạt austenit:
- peclit ban đầu: càng mịn nhỏ
- V
nung
càng lớn hạt càng nhỏ
- T&

giữ nhiệt lớn thì hạt lớn
- Theo bản chất thép: bản chất
hạt lớn và hạt nhỏ (hình 4.5).
Thép bản chất hạt nhỏ: thép
đợc khử ôxy triệt để bằng Al,
thép hợp kim Ti, Mo, V, Zr, Nb,...
dễ tạo cacbit ngăn cản phát triển
hạt.
Mn và P làm hạt phát triển
nhanh.
4.2.2. Mục đí ch của giữ nhiệt

- Làm đều nhiệt độ trên tiết diện
- để chuyển biến xảy ra hoàn
toàn
- Làm đồng đều % của

Hình 4.5. Sơ đồ phát triển hạt austenit
I- di truyền hạt nhỏ, II- di truyền hạt lớn
4.2.3. Các chuyển biến khi làm nguội
a. Giản đồ chuyển biến đẳng nhiệt austenit quá nguội (giản đồ T-T-T) của
thép cùng tí ch

Hình 4.6. Giản đồ T- T- T của thép cùng tí ch
- Giữ quá nguội ở sát A
1
: (T~ 700
o
C, T
0
nhỏ, ~25
o
C): Peclit (tấm), HRC 10 ữ 15
+ (T~ 650
o
C, T
0
~ 75
o
C): Xoocbit tôi, HRC 25 ữ 35
+ T ~ đỉnh lồi chữ C (khoảng 500
ữ
600
o
C): Trôxtit, HRC 40.
%C
0
0,5
500
nhiệ t độ ,
o
C

1,0 1,5
2,0
600
700
800
900
1000
1100


+


G
E
S
P
0,8
A
3
A
cm
A
1
727
độ lớn
930
800
I
II

peclit
austenit
b)
a)
+F+Xe
A
1
M
đ
~220
o
C
M
K
~ -50
o
C
mactenxit+

d
austenit
hỗ n hợp
F+Xê
peclit
xoocbit
trôxtit
bainit
austenit
quá
nguộ i

nhiệ t độ,
o
C
400
200
600
800
0
1 10
10
2
10
3
10
4
thờ i gian, s
Giản đồ T
Giản đồ TGiản đồ T
Giản đồ T-
--
-T
TT
T-
--
-T:
T: T:
T:

Nhiệt độ (T) - thời gian (T) và chuyển
biến (T)
Vì có dạng chữ "C") đờng cong chữ
C.
Khi bị nguội (tức thời) dới 727
o
C nó
cha chuyển biến ngay đợc gọi là

quá
nguội, không ổn định. Giản đồ có 5 vùng:
- trên 727
o
C là khu vực tồn tại của

ổn
định
- bên trái chữ "C" đầu tiên - vùng

quá
nguội
- giữa hai chữ "C" - đang chuyển biến
(tồn tại cả ba pha , F và Xe)
- bên phải chữ "C" thứ hai - các sản phẩm
phân hóa đẳng nhiệt quá nguội là hỗn
hợp: F - Xê với mức độ nhỏ mịn khá c nhau
1
2
3
4

5
50
Cả 3 chuyển biến trên đều là chuyển biến peclit, X, T là peclit phân tán.
+ Khi giữ austenit quá nguội ở nhiệt: ~450 ữ 250
o
C: Bainit, HRC 50 ữ 55, Đợc
coi là chuyển biến trung gian vì: F hơi quá bão hòa cacbon (0,10%),Xê là Fe
2,4-3
C,
có một lợng nhỏ (d), trung gian (giữa P và M).
Từ peclit (tấm), xoocbit, trôxtit cho tới bainit độ quá nguội tăng lên

mầm càng
nhiều

tấm càng nhỏ mịn hơn và độ cứng càng cao hơn.

Tóm lại: chuyển biến ở sát A
1
đợc peclit, ở phần lồi đợc trôxtit, ở giữa hai mức
trên đợc

V5: (làm nguội trong nớc lạnh) V
5
không cắt đờng cong chữ "C" nào, tức M
Kết luận: khi làm nguội liên tục, tổ chức tạo thành

vào vị trí của vectơ tốc độ
nguội trên đờng cong chữ "C
Đ/điểm 2:
Tổ chức đạt đợc thờng là không đồng nhất trên toàn tiết diện

Đ/điểm 3: Không đạt đợc tổ chức hoàn toàn bainit (B) (chỉ có thể T+B hoặc
T+B+M) vì nửa dới chữ C lõm vào
Đ/điểm 4:
Những điều trên chỉ đúng với thép cacbon, thép hợp kim đờng cong
chữ "C" dịch sang phải do đó:
+ V
th
có thể rất nhỏ. Ví dụ, thép gió tôi
trong gió.
+ Tổ chức đồng nhất trên tiết diện, ngay
cả đối với tiết diện lớn.
c. Giản đồ T - T - T của các thép khác
cùng tí ch
+ Thép trớc và sau cùng tí ch, có thêm
nhánh phụ (hình 4.9) biểu thị sự tiết ra F

(TCT) hoặc Xê
II
(SCT), có thêm đờng
ngang A
3
(TCT) hoặc A
cm
(SCT).

Hình 4.10. Giản đồ T-T-T của thép
khác cùng tí ch
3 điểm khác biệt so với thép cùng tí ch:
1- Đờng cong (chữ "C" và nhánh phụ)
xoocbit, phí a dới đợc bainit.
Làm nguội đẳng nhiệt nhận đợc tổ chức
đồng nhất trên tiết diện.
b. Sự phân hóa



khi làm nguội liên tục
Cũng xét giản đồ chữ C (hình 4.7) nh
chuyển biến đẳng nhiệt.
Đ/điểm 1: Tuỳ thuộc vào v
nguội
ta có:
V
1
: trên hình 4.7, ở sát A
1

:
peclit tấm
,
V
2
: (làm nguội trong k/khí tĩnh)
xoocbit
.
V
3
: (làm nguội trong không khí nén), cắt
ở phần lồi:
trôxtit
.
V
4
:

(làm nguội trong dầu),trôxtit +
mactenxit = bán mactenxit
A
1
M
đ

peclit
xoocbit
trôxtit
nhiệ t đ ộ,
400

200
600
800
0
1
10
10
2
10
3
10
4
thờ i gian, s
V
2
V
1
V
3
V
4
V
th
V
5
austenit
bainit
Hì nh 4.7.
Giản đồ T-T-T của thép cùng
tí ch với V

1
< V
2
< V
3
<V
4
< V
th
< V
5

austenit

1 peclit

xoocbit
trôxtit

bainit

nhiệ t độ ,
o
C
0
1 10
10
2
10
3

10
4
thờ i gian, s
A
1
V
2

V
3

hỗn hợp
F+Xê
F hoặc Xe
II
A
3
hoặc A
cm
M
đ

M
K

mactenxit+

d
51
2- Khi làm nguội chậm liên tục (V

2
), quá nguội sẽ tiết ra F (TCT) hoặc Xê
II
(SCT)
trớc sau đó mới phân hóa ra hỗn hợp F-Xê
3- Khi làm nguội đủ nhanh V
3
(hoặc >V
3
) để V
ng
không cắt nhánh phụ, quá nguội

F-Xê dới dạng X, T, B (B chỉ khi làm nguội đẳng nhiệt).
Thép không có thành phần đúng 0,80%C mà vẫn không tiết F hoặc Xê đợc gọi
là cùng tí ch giả.
Đối với thép hợp kim, ngoài ảnh hởng của C, các nguyên tố hợp kim (dịch chữ
"C" sang phải) sẽ xét sau.
4.2.4. Chuyển biến của austenit khi làm nguội nhanh - Chuyển biến
mactenxit (khi tôi)
Nếu V
ng
> V
th
thì M gọi đó là tôi thép.
V
th
: là tốc độ làm nguội nhỏ nhất để gây ra
chuyển biến mactenxit.
m

m
th
TA
V


=
1


Hình 4.11. Giản đồ T-T-T
và tốc độ tôi tới hạn V
th
(
m
và
T
m
- thời gian và nhiệt độ
ứng với kém ổn định nhất).

a. Bản chất của mactenxit
Đ/n: M là dung dịch rắn quá bão hòa của C trong Fe


Đ/điểm: vì quá bão hoà C

mạng chí nh phơng tâm khối (hình 4.12).
Độ chí nh phơng c/a = 1,001 ữ 1,06 ( %C) xô lệch mạng rất lớn M rất
cứng.

Hình 4.12. ô cơ sở của Hình 4.13. Đờng cong động
mạng tinh thể mactenxit. học chuyển biến mactenxit
b. Các đặc điểm của chuyển biến mactenxit
1) Chỉ xảy ra khi làm nguội nhanh và liên tục với tốc độ > V
th
.
2) Chuyển biến không khuếch tán: C ~ giữ nguyên vị trí , Fe: từ (A1) M (gần
nh A2)
3) Xảy ra với tốc độ rất lớn, tới hàng nghìn
m/s

T
m
A
1
mactenxit+
d
austenit
nhiệ t độ,

V
th
thời gian

m
Fe
C
a
c
% mactenxit
nhiệ t độ ,
o
C
20
25
50
75
M
K
M
đ
25
%



d
52
Hì nh 4.14: Độ cứng tôi phụ thuộ c vào %C
%C

30
45
60
độ cứng
0,3 0,6
4) Chỉ xảy ra trong khoảng giữa M
đ
và kết thúc M
K
. M
đ
và M
K
giảm khi tăng %C và
% nguyên tố hợp kim (trừ Si, Co và Al), M
đ
và M
K
không phụ thuộc vào V
nguội
.
5) Chuyển biến xảy ra không hoàn toàn vì hiệu ứng tăng thể tí ch gây lực nén lên



không thể chuyển biến,

không chuyển biến đợc gọi là

d. Điểm M

K

thờng thấp (<20
o
C) có khi rất thấp (ví dụ -100
o
C) lợng d có thể (20 ữ
30%). Tỷ lệ d : phụ thuộc vào các yếu tố sau:
+ Điểm M
K
: M
K
càng thấp dới 20
o
C lợng

d càng nhiều: M
K
giảm khi tăng
lợng nguyên tố hợp kim trong
+ %C tăng V d càng nhiều.
c. Cơ tí nh của mactenxit






Chú ý: phân biệt độ cứng của M và độ cứng của thép tôi: độ cứng của thép tôi là
độ cứng tổng hợp của M tôi+

d+ cacbit (Xê
II
nếu có). Thờng

d làm giảm độ
cứng của thép tôi:
> 10% làm giảm 3-5HRC (cá biệt tới 10HRC),vài % không đáng kể.
Tí nh giòn:là nhợc điểm của M làm hạn chế sử dụng, tí nh giòn phụ thuộc vào:
+ Kim M càng nhỏ tí nh giòn càng thấp

làm nhỏ hạt

khi nung thì tí nh giòn


+ ứng suất bên trong càng nhỏ tí nh giòn càng thấp
Dùng thép bản chất hạt nhỏ, nhiệt độ tôi và phơng pháp tôi thí ch hợp để giảm
ứng suất bên trong nh tôi phân cấp, đẳng nhiệt và ram ngay tiếp theo.
4.2.5. Chuyển biến khi nung nóng thép đã tôi (khi ram)
Đ/n: ram nung nóng thép sau khi tôi để điều chỉnh độ cứng và tí nh chất phù hợp
với yêu cầu.
a. Tí nh không ổn định của mactenxit và austenit
Tổ chức thép tôi=M+ d : khi nung nóng M F+Xê theo: Fe

(C) Fe
3
C + Fe

d F+Xê theo: Fe

(C) Fe
3
C + Fe


M và

d không chuyển biến ngay thành hỗn hợp F-Xê mà phải qua tổ chức
trung gian là M ram theo sơ đồ: (M + d) M ram F-Xê
b. Các chuyển biến xảy ra khi ram
Thép cùng tí ch (0,80%C): tổ chức M và d, quá trình chuyển biến khi ram:
Giai đoạn I
(T < 200
o
C)
- < 80
o
C trong thép tôi cha có chuyển biến gì, tức vẫn có M và

d.
- Từ 80-200
o
C: d cha chuyển biến,
M có tiết C dới dạng cacbit Fe
x
C (x=2,0ữ2,4), hình tấm mỏng, phân tán, %C
trong M giảm xuống còn khoảng 0,25
ữ

0,40%, c/a giảm đi. Hỗn hợp M í t cacbon
và cacbit đó đợc gọi là M ram (vẫn liền mạng):
(M tôi) Fe

(C)
0,8


[Fe

(C)
0,25
ữ
0,40
+ Fe
2
ữ
2,4
C] (M ram)
Giai đoạn II
(T= 200 ữ 260
o
C)
Độ cứng: (hình 4.14): %C



cứng tăng do đó:
Thép í t cacbon: %C 0,25%, độ cứng sau tôi HRC 40
Thép C trung bình: %C= 0,40ữ0,50%, độ cứng sau tôi

tơng đối cao, HRC 50
Thép C cao: %C 0,60%, độ cứng sau tôi cao, HRC 60
Chỉ có thép 0,40%C tôi mới tăng tí nh chịu mài mòn
.

53
Tiếp tục tiết C khỏi M xuống còn khoảng 0,15 ữ 0,20%:
Fe

(C)
0,25-0,4

[Fe

(C)
0,15
ữ
0,20
+Fe
2
ữ
2,4
C]
d thành M ram: ( d) Fe

(C)
0,8
[Fe

(C)

0,15
ữ
0,20
+ Fe
2
ữ
2,4
C] (M ram)
M ram là tổ chức có độ cứng thấp hơn M tôi, song lại í t giòn hơn do giảm đợc
ứng suất.
Độ cứng thứ II: Một số thép sau khi tôi có lợng d lớn (hàng chục %), khi ram
d thành M ram mạnh hơn hiệu ứng giảm độ cứng do C tiết ra khỏi dung dung
dịch rắn

độ cứng thứ II.
Giai đoạn III
(T= 260 ữ 400
o
C)
Sau giai đoạn II thép tôi có tổ chức M ram gồm hai pha: M nghèo C (0,15 ữ
0,20%) và cacbit

(Fe
2
ữ
2,4
C), đến giai đoạn III này cả hai pha đều chuyển biến:
- M nghèo cacbon trở thành ferit, cacbit (Fe
2
ữ

2,4
C) Xê (Fe
3
C) ở dạng hạt
Sơ đồ chuyển biến: Fe


(C)
0,15
ữ
0,20


Fe

+ Fe
3
C
hạt
, cac bit Fe
2
ữ
2,4
C

F+Xê
hạt = T ram
- Độ cứng: giảm còn (HRC 45 với thép cùng tí ch).
- Mất hoàn toàn ứng suất bên trong, tăng mạnh tí nh đàn hồi.
Giai đoạn IV

(T > 400
o
C)
T > 400
O
C xảy ra quá trình kết tụ (sát nhập, lớn lên) của Xê hạt.
- ở 500 ữ 650
o
C: đợc hỗn hợp F-Xê = X ram, có giới hạn chảy cao và độ dai va
đập tốt nhất.
- ở gần A
1
(727
o
C): đợc hỗn hợp F-Xê hạt thô hơn = peclit hạt.
Kết luận: ram là quá trình phân hủy M, làm giảm độ cứng, giảm ứng suất bên
trong sau khi tôi, tùy thuộc vào nhiệt độ ram có thể đạt đợc cơ tí nh khác nhau
phù hợp với yêu cầu sử dụng.
4.3. ủ và thờng hóa thép
Đ/n: là các phơng pháp thuộc nhóm nhiệt luyện sơ bộ, tạo độ cứng, tổ chức
thí ch hợp cho gia công (cắt, dập nguội, nhiệt luyện) tiếp theo.
4.3.1.

ủ thép

a. Định nghĩa và mục đí ch
Đ/n: là phơng pháp nung nóng thép đến nhiệt độ nhất định (từ 200 ữ trên
1000
o
C), giữ nhiệt lâu rồi làm nguội chậm cùng lò để đạt đợc tổ chức cân bằng

ổn định
(theo giản đồ pha Fe - C) với độ cứng thấp nhất và độ dẻo cao.
Hai nét đặc trng của ủ: nhiệt độ không có quy luật tổng quát và làm nguội với
tốc độ chậm để đạt tổ chức cân bằng.
Mục đí ch : đợc một số trong 5 mục đí ch sau:
1) làm mềm thép để dễ tiến hành gia công cắt, 2) tăng độ dẻo để dễ biến dạng
(dập, cán, kéo) nguội. 3) giảm hay làm mất ứng suất gây nên bởi gia công cắt,
đúc, hàn, biến dạng dẻo, 4) đồng đều thành phần hóa học trên vật đúc loại bị
thiên tí ch. 5) Làm nhỏ hạt thép.
Phân loại ủ: 2 nhóm: ủ có chuyển pha và ủ không có chuyển biến pha.
b- Các phơng pháp ủ không có chuyển biến pha
Đ/điểm: T ủ thấp hơn A
1
nên không có chuyển biến P . Chia thành 2 phơng
pháp:
ủ thấp: T= 200
ữ
600
o
C, mục đí ch làm giảm hay khử bỏ ứng suất,
54
ủ kết tinh lại: T> T
ktl
để khôi phục tí nh chất sau biến dạng.
c. Các phơng pháp ủ có chuyển biến pha
Thờng gặp, T> A
1
, P

, nhỏ hạt. Chia thành 3 phơng pháp:
- ủ hoàn toàn:
áp dụng cho thép trớc cùng tí ch
%C= 0,30 ữ 0,65%,
0
u
T
=A
3
+(20ữ30
o
C)
Mục đí ch: làm nhỏ hạt, giảm độ cứng và tăng độ dẻo để dễ cắt gọt và dập nguội
(160ữ 200HB).
- ủ không hoàn toàn và ủ cầu hóa: áp dụng cho thép dụng cụ %C= 0,70%,
A
1
<T<A
cm
:
0
u
T
= A
1
+ (20
ữ
30
o

C) = 750
ữ
760
o
C, T/c: peclit hạt , HB < 220 dễ gia công cắt
hơn, không áp dụng cho thép trớc cùng tí ch có C 0,65% vì ảnh hởng xấu
đến độ dai.
ủ cầu hóa: là dạng đặc biệt của ủ không hoàn toàn, T= 750
ữ
760
o
C-5min (phút)
rồi T= 650 ữ 660
o
C- 5
min
..., với lặp đi lặp lại cầu hóa xêmentit để tạo thành
peclit hạt.
- ủ đẳng nhiệt: dùng cho thép hợp kim cao do quá nguội có tí nh ổn định quá
lớn nên dù làm nguội chậm cùng lò cũng không đạt đợc tổ chức peclit mà là P-X,
X, X-T... nên không đủ mềm để gia công cắt ủ đẳng nhiệt: T= A
1
- 50
o
C (xác
định theo giản đồ T - T - T của chí nh thép đó) để nhận đợc tổ chức peclit.
- ủ khuếch tán: T rất cao 1100ữ1150
o
C - (10 ữ 15h) để khuếch tán làm đều thành
phần.

Lĩnh vực áp dụng: thép hợp kim cao khi đúc bị thiên tí ch

hạt to

cán nóng
hoặc ủ nhỏ hạt
Chú ý: ủ có chuyển biến pha, chỉ cần làm nguội trong lò đến 600
ữ
650
o
C, lúc đó
sự tạo thành peclit đã hoàn thành, cho ra nguội ngoài không khí và nạp mẻ khác
vào ủ tiếp.
4.3.2.

Thờng hóa thép

a. Đ/n: là nung nóng thép đến trạng thái hoàn toàn là austenit (> A
3
hay A
cm
), giữ
nhiệt rồi làm nguội tiếp theo trong không khí tĩnh, độ cứng tơng đối thấp (nhng
cao hơn ủ một chút).
- Nhiệt độ: giống nh ủ hoàn toàn toàn nhng đợc áp dụng cho cả thép sau cùng
tí ch: TCT:
0
th
T
= Ac

3
+ (30 ữ 50
o
C), SCT:
0
th
T
= Ac
cm
+ (30 ữ 50
o
C).
- Tốc độ nguội: nhanh hơn đôi chút nên kinh tế hơn ủ.
- Tổ chức và cơ tí nh: tổ chức đạt đợc là gần cân bằng với độ cứng cao hơn ủ đôi
chút.
b. Mục đí ch và lĩnh vực áp dụng:
1) Đạt độ cứng thí ch hợp cho gia công cơ:
+ thép 0,25%C - phả i thờng hóa,
+ thép 0,30 ữ 0,65%C- phải ủ hoàn toàn,
+ thép

0,70%C- phả i ủ không hoà n toà n (ủ cầ u hóa).