BỘ NGHỊCH LƯU QUANG ĐIỆN NỐI LƯỚI - QUY TRÌNH THỬ NGHIỆM DÙNG CHO CÁC PHÉP ĐO KHẢ NĂNG BỎ QUA ĐIỆN ÁP THẤP

Công ty luật Minh Khuê

www.luatminhkhue.vn
TIÊU CHUẨN QUỐC GIA
TCVN 12230:2018
IEC TS 62910:2015

BỘ NGHỊCH LƯU QUANG ĐIỆN NỐI LƯỚI - QUY TRÌNH THỬ NGHIỆM DÙNG CHO CÁC PHÉP
ĐO KHẢ NĂNG BỎ QUA ĐIỆN ÁP THẤP
Utility-interconnected photovoltaic inverters - Test procedure for low voltage ride-through
measurements
Lời nói đầu
TCVN 12230:2018 hồn tồn tương đương với IEC TS 62910:2015;
TCVN 12230:2018 do Ban kỹ thuật tiêu chuẩn quốc gia TCVN/TC/E13 Năng lượng tái tạo biên soạn,
Tổng cục Tiêu chuẩn Đo lường Chất lượng đề nghị, Bộ Khoa học và Công nghệ công bố.
BỘ NGHỊCH LƯU QUANG ĐIỆN NỐI LƯỚI - QUY TRÌNH THỬ NGHIỆM DÙNG CHO CÁC PHÉP
ĐO KHẢ NĂNG BỎ QUA ĐIỆN ÁP THẤP
Utility-interconnected photovoltaic inverters - Test procedure for low voltage ride-through
measurements
1 Phạm vi áp dụng
Tiêu chuẩn này đưa ra một quy trình thử nghiệm để đánh giá chức năng hoạt động bỏ qua điện áp
thấp (LVRT) trong các bộ nghịch lưu được sử dụng trong các hệ thống PV nối lưới.
Tiêu chuẩn này được áp dụng hầu hết cho các hệ thống lớn, trong đó các bộ nghịch lưu PV được kết
nối với các hệ thống phân phối lưới điện cao áp. Tuy nhiên, các quy trình áp dụng cũng có thể được
sử dụng cho hệ thống lắp đặt hạ áp ở những nơi triển khai các yêu cầu LVRT bao gồm các hệ thống
lắp đặt này, ví dụ như các hệ thống một pha hoặc ba pha.
Tính năng LVRT được đánh giá chỉ có hiệu lực đối với cấu hình và chế độ vận hành cụ thể của bộ
nghịch lưu được thử nghiệm. Việc đánh giá riêng rẽ được yêu cầu cho bộ nghịch lưu trong nhà máy
khác hoặc cấu hình người dùng có thể cài đặt, vì điều này có thể làm cho đáp ứng LVRT của bộ
nghịch lưu hoạt động khác nhau.
Quy trình đo cần được thiết kế sao cho vị trí càng khơng cụ thể càng tốt, để các đặc tính LVRT đo

được, ví dụ như tại vị trí thử nghiệm có thể xem là cũng có hiệu lực cho các vị trí khác.
Tiêu chuẩn này để thử nghiệm bộ nghịch lưu PV, tuy nhiên, tiêu chuẩn này cũng có các thơng tin có
thể hữu ích để thử nghiệm một nhà máy điện PV hoàn chỉnh bao gồm nhiều bộ nghịch lưu được kết
nối tại một điểm duy nhất với lưới điện. Tiêu chuẩn này cung cấp một cơ sở cho việc xác nhận model
và mô phỏng số bộ nghịch lưu PV kết nối lưới.
2 Tài liệu viện dẫn
Các tài liệu viện dẫn sau đây là cần thiết cho việc áp dụng tiêu chuẩn. Đối với các tài liệu viện dẫn ghi
năm cơng bố thì áp dụng bản được nêu. Đối với các tài liệu viện dẫn không ghi năm cơng bố thì áp
dụng phiên bản mới nhất, bao gồm cả các sửa đổi.
TCVN 10687-21:2018 (IEC 61400-21:2008), Tuabin gió - Phần 21: Đo và đánh giá đặc tính chất lượng
điện năng của tuabin gió nối lưới
3 Thuật ngữ, định nghĩa, ký hiệu và chữ viết tắt
3.1 Thuật ngữ, định nghĩa và ký hiệu
Tiêu chuẩn này sử dụng các thuật ngữ, định nghĩa và ký hiệu dưới đây
3.1.1
Độ sụt điện áp (drop depth)
Độ lớn của sụt điện áp trong quá trình xảy ra sự cố hoặc sự cố mô phỏng, là phần trăm của điện áp
cung cấp danh nghĩa.
3.1.2
Sụt điện áp kép (double drop)

LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162


Công ty luật Minh Khuê

www.luatminhkhue.vn

Sự suy giảm đột ngột của điện áp danh nghĩa đến một giá trị dưới 90 % điện áp của PCC, sau một
thời gian ngắn điện áp được phục hồi, mà xảy ra hai lần. Điện áp thay đổi không làm giảm điện áp

xuống dưới 90 % điện áp của PCC thì khơng được coi là sụt điện áp.
3.1.3
Thiết bị cần thử nghiệm (equipment under test)
EUT
EUT là thiết bị mà trên đó thực hiện các thử nghiệm và là bộ nghịch lưu PV nối lưới. Trong thời gian
thử nghiệm, EUT được nối với bộ mô phỏng PV thay vì các mơđun PV thực ở phía điện một chiều,
trong khi phía điện xoay chiều được nối lưới.
3.1.4
Hệ thống IT (IT systerm)
Hệ thống điện IT có tất cả các bộ phận mang điện được cách ly với đất hoặc một điểm được nối với
đất thông qua một trở kháng. Các bộ phận dẫn để hở của hệ thống lắp đặt điện được nối đất độc lập
hoặc nối đất tập trung hoặc nối đến đất của hệ thống.
[NGUỒN: TCVN 7447-1:2010 (IEC 60364-1:2005), 312.2.3]
3.1.5
Iq
Dòng điện phản kháng ra của EUT
3.1.6
Khả năng bỏ qua điện áp thấp (low voltage ride through)
LVRT
Khả năng của một bộ nghịch lưu để tiếp tục tạo ra điện cho các tải kết nối trong thời gian giới hạn mất
hoặc sụt điện áp lưới.
3.1.7
Điện áp MPP tối đa (maximun MPP voltage)
Điện áp tối đa tại đó EUT có thể chuyển đổi cơng suất danh định của nó trong điều kiện MPPT.
[Nguồn: EN 50530:2010]
3.1.8
Theo dõi điểm công suất tối đa (maximum power point tracking)
MPPT
Chiến lược kiểm soát vận hành tại điểm cơng suất tối đa hoặc gần đó.
3.1.9

Điện áp MPP tối thiểu (minimum MPP voltage)
Điện áp tối thiểu tại đó EUT có thể chuyển đổi cơng suất danh định của nó trong điều kiện MPPT.
[Nguồn: EN 50530:2010]
3.1.10
NEUT
Điểm tiếp cận của EUT trong q trình thử nghiệm.
3.1.11
PN
Cơng suất danh định của EUT.
3.1.12
Điểm ghép nối chung (point of common coupling)
PCC

LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162


Công ty luật Minh Khuê

www.luatminhkhue.vn

Điểm của mạng điện cung cấp, gần nhất về điện với một phụ tải cụ thể, tại đó các phụ tải khác được
nối vào hoặc có thể được nối vào.
CHÚ THÍCH 1: Các phụ tải này có thể là cơ cấu, thiết bị hoặc hệ thống, hoặc hệ thống lắp đặt riêng
của khách hàng.
CHÚ THÍCH 2: Trong một số ứng dụng, thuật ngữ “điểm ghép nối chung” chỉ giới hạn cho mạng công
cộng.
[NGUỒN: I EC 60050-161:1990,161-07-15]
3.1.13
Hằng số tỷ lệ K (proportionality constant K)
Hệ số K (K-factor)

Hỗ trợ điện áp của EUT phù hợp với sụt điện áp. Hệ số K được quy định bởi nhà chế tạo EUT.
3.1.14
Bộ mô phỏng dàn PV (PV array simulator)
Bộ mô phỏng có đặc tính l-V tương đương với dàn PV
3.1.15
Điện áp MPP của bộ mô phỏng PV (PV simulator MPP voltage)
UMPP, PVS
Điện áp MPP của đường cong PV đặt được cung cấp bởi bộ mô phỏng PV.
3.1.16
SEUT
Công suất ngắn mạch biểu kiến tại NEUT.
3.1.17
Sụt điện áp đơn (single drop)
Sự suy giảm đột ngột của điện áp danh nghĩa đến một giá trị dưới 90 % điện áp của PCC, sau một
thời gian ngắn điện áp được phục hồi, mà xảy ra một lần. Điện áp thay đổi không làm giảm điện áp
xuống dưới 90 % điện áp của PCC không được coi là sụt điện áp.
3.1.18
Zgrid
Giá trị trở kháng ngắn mạch lưới của MP1 (xem Hình 1).
3.1.19
Zi
Giá trị trở kháng giữa điểm sự cố và PCC.
3.1.20
Zp
Giá trị trở kháng giữa điểm sự cố và EUT.
3.2 Chữ viết tắt
AC Dòng điện xoay chiều
A/D Analog/Digital
DC Dòng điện một chiều
HV Điện áp cao

LV Điện áp thấp
MV Điện áp trung bình
RMS Giá trị hiệu dụng

LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162


Công ty luật Minh Khuê

www.luatminhkhue.vn

4 Thử nghiệm mạch và thiết bị
4.1 Quy định chung
Các mạch và thiết bị được mô tả trong điều này được đưa ra để cho phép thử nghiệm mô phỏng đầy
đủ các sự cố lưới điện dự kiến trước, bao gồm:
● Sự cố chạm đất một pha (pha bất kỳ).
● Sự cố cách ly hai pha, giữa hai pha bất kỳ.
● Sự cố chạm đất hai pha, bao gồm hai pha bất kỳ.
● Sự cố ngắn mạch ba pha.
Những sự cố này và kết quả tác động lên biên độ điện áp và góc pha được mô tả đầy đủ trong Phụ
lục A.
Bộ mô phỏng ngắn mạch và mô phỏng lưới được mô tả trong 4.3.3 và 4.3.4 là các ví dụ tham khảo và
khơng nhằm hạn chế tính linh hoạt của thiết kế. Các thiết kế khác có thể được sử dụng để đạt được
hoạt động thử nghiệm tương đương.
4.2 Mạch thử nghiệm
Mạch thử nghiệm LVRT bao gồm nguồn DC, EUT, bộ mô phỏng sự cố lưới và lưới. Một bộ mô phỏng
PV (hoặc dàn PV) cung cấp năng lượng đầu vào cho EUT. Đầu ra của EUT được nối với lưới thông
qua bộ mô phỏng sự cố lưới, như trên Hình 1.

CHÚ THÍCH: MP1 là điểm đo giữa lưới và bộ mô phỏng sự cố lưới: MP2 là điểm đo ở phía điện áp

cao của máy biến áp: MP3 là điểm đo ở phía điện áp thấp của máy biến áp.
Hình 1 - Sơ đồ mạch thử nghiệm
4.3 Thiết bị thử nghiệm
4.3.1 Dụng cụ đo
Dạng sóng phải được đo bằng thiết bị có chức năng nhớ, ví dụ như máy hiện sóng lưu giữ hoặc kỹ
thuật số, hoặc thiết bị thu thập dữ liệu tốc độ cao. Độ chính xác của máy hiện sóng hoặc hệ thống thu
thập dữ liệu ít nhất là 0,2 % tồn thang đo. Tín hiệu tương tự đưa vào bộ chuyển đổi A/D của thiết bị
đo phải có độ phân giải ít nhất 12 bit (để duy trì độ chính xác đo được yêu cầu).
Bộ biến đổi điện áp (hoặc máy biến đổi điện áp) và bộ biến đổi dòng điện (hoặc máy biến dòng) là các
bộ cảm biến cần thiết cho phép đo. Độ chính xác của bộ biến đổi nên là 0,5 % toàn thang đo hoặc tốt
hơn. Cần chọn dải đo của bộ biến đổi tùy thuộc vào giá trị bình thường của tín hiệu được đo. Dải đo
được chọn không được vượt quá 150 % giá trị bình thường của tín hiệu đo được. Các yêu cầu về độ
chính xác của bộ biến đổi được cho trong Bảng 1.
Bảng 1 - Độ chính xác của phép đo
Thiết bị đo

Độ chính xác

Thiết bị thu thập dữ liệu

0,2 % toàn thang đo

Bộ biến đổi điện áp

0,5 % tồn thang đo

Bộ biến đổi dịng điện

0,5 % tồn thang đo

4.3.2 Nguồn một chiều
Một dàn PV, bộ mô phỏng dàn PV hoặc nguồn một chiều có điều khiển có các đặc tính PV có thể
được sử dụng làm nguồn điện một chiều để cung cấp năng lượng đầu vào cho thử nghiệm LVRT. Là
nguồn đầu vào EUT, nguồn điện một chiều phải có khả năng cung cấp cơng suất vào tối đa cho EUT
và các mức công suất khác trong quá trình thử nghiệm, ở điện áp vận hành đầu vào tối thiểu và tối đa
của EUT.

LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162


Công ty luật Minh Khuê

www.luatminhkhue.vn

Bộ mô phỏng PV mô phỏng đặc tính dịng điện/điện áp của mơđun PV hoặc dàn PV mà EUT được
thiết kế. Thời gian đáp ứng của bộ mô phỏng PV không được dài hơn thời gian đáp ứng theo dõi MPP
của EUT.
Đối với EUT khơng có cách ly điện giữa phía DC và phía AC, đầu ra của bộ mô phỏng PV không
được nối đất.
Điện dung tương đương giữa đầu ra của bộ mô phỏng PV và đất phải càng thấp càng tốt để giảm
thiểu tác động lên EUT.
Một dàn PV được sử dụng làm nguồn đầu vào EUT phải có khả năng phù hợp với mức công suất đầu
vào EUT được quy định bởi các điều kiện thử nghiệm, cần chọn một khoảng thời gian để bức xạ mặt
trời ổn định và không thay đổi nhiều hơn 5 % trong quá trình thử nghiệm.
4.3.3 Bộ mô phỏng ngắn mạch
Là một phần của thiết bị mô phỏng lưới, bộ mô phỏng ngắn mạch được sử dụng để tạo ra sụt điện áp
do ngắn mạch giữa hai hoặc ba pha, hoặc giữa một hoặc hai pha chạm đất, thông qua mạng trở
kháng Z1 và Z2 như thể hiện trong cách bố trí thiết bị thử nghiệm trên Hình 2.

Hình 2 - Bộ mơ phỏng ngắn mạch

Trở kháng Z1 được sử dụng để giới hạn ảnh hưởng của ngắn mạch lên dịch vụ cấp nguồn cho mạch
thử nghiệm. Do đó, kích thước của Z1 sẽ giải thích cho tất cả các chuỗi thử nghiệm được thực hiện và
giới hạn dòng ngắn mạch được lấy từ lưới tới các giá trị mà không làm giảm điện áp lưới quá mức.
Xem xét giảm điện áp có thể chấp nhận được tối đa 5 % khi thực hiện thử nghiệm, giá trị nhỏ nhất
của Z1 phải bằng ít nhất 20 x Zgrid, khi Zgrid là trở kháng ngắn mạch lưới đo được tại điềm nối mạch thử
nghiệm.
Để đảm bảo rằng thử nghiệm là thực tế, tuy nhiên, công suất ngắn mạch biểu kiến (S EUT) có sẵn tại
nút kết nối EUT NEUT phải ít nhất bằng 3 x Pn, trong đó Pn là công suất danh định của EUT (giá trị nhỏ
nhất SEUT > 3 x Pn, và giá trị được khuyến nghị là SEUT = 5 đến 6 x Pn). Điều này có nghĩa là trong các

LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162


Cơng ty luật Minh Kh

www.luatminhkhue.vn

thử nghiệm ngắn mạch, sự đóng góp của dịng điện qua Z1 và Z2 từ lưới điện vẫn chiếm ưu thế so với
dịng điện được đóng góp bởi EUT. Theo cách này, dịng biến đổi khơng tạo ra sự gia tăng điện áp
đáng kể trong suốt thời gian thử nghiệm liên quan đến sụt điện áp khi không tải.
Hai điều kiện được mô tả ở trên xác định giới hạn lớn nhất và nhỏ nhất của Z1. Hai điều kiện kết hợp
cũng xác định các tiêu chí giới hạn cho sự lựa chọn của một cơ sở hạ tầng lưới điện phù hợp để thực
hiện các thử nghiệm với các mạch trở kháng. Nếu cơ sở hạ tầng lưới điện không thể đáp ứng các yêu
cầu trên, thì một mạch thử nghiệm thay thế sử dụng bộ chuyển đổi tựa lưng được cho phép, như trên
Hình 2 và có thể được thêm vào để giảm trở kháng ngắn mạch lưới Z Grid
Nói chung, giá trị X/R của cuộn cảm Z1 và Z2 đối với bộ mô phỏng ngắn mạch có thể gần với các giá
trị trở kháng truyền cho các quốc gia và khu vực khác nhau. Cũng thích hợp đối với trở kháng cảm
kháng Z1 và Z2 được đặc trưng bởi tỷ lệ X/R ít nhất bằng 3, để tái lập các giá trị tối thiểu điển hình của
X/R tìm thấy trong đường dây điện HV cũng như MV.
CHÚ THÍCH 1: X là trở kháng tương đương của cuộn cảm.

CHÚ THÍCH 2: R là điện trở tương đương của cuộn cảm.
Một đấu nối rẽ nhánh (công tắc St) của Z1 thường được sử dụng để ngăn ngừa quá nhiệt của trở
kháng Z1 trước và sau khi thực hiện của từng trình tự thử nghiệm.
Sụt điện áp được tạo ra bằng cách đấu nối trở kháng Z2 bằng công tắc S2. Nếu sụt điện áp được yêu
cầu phải để được tạo ra hai lần trong một khoảng thời gian ngắn (đối với các thử nghiệm sụt điện áp
kép), thì thường sử dụng cơng tắc song song S2'. Giá trị của Z2/(Z1 + Z2 + ZGrid) phải được điều chỉnh
theo biên độ điện áp yêu cầu. Ví dụ, khi biên độ điện áp yêu cầu là 50 % điện áp danh định, giá trị của
Z2/(Z1 + Z2 + ZGrid) là khoảng 0,5.
Cơng tắc S2 phải có khả năng điều khiển chính xác thời gian giữa nối và ngắt của Z2 đối với các thử
nghiệm một pha, hai pha hoặc ba pha. Nếu pha của công tắc S2 khơng thể điều khiển độc lập, có thể
sử dụng cơng tắc nối tiếp B1 để chọn pha sự cố. B2 được sử dụng để chọn xem sự cố có phải là chạm
đất hay khơng. Tất cả các cơng tắc có thể là bộ ngắt mạch cơ học hoặc thiết bị điện tử công suất.
Trạng thái của công tắc B1 và B2 nên được thiết lập trước khi thực hiện thử nghiệm. Trạng thái của
các công tắc tương ứng với các loại sự cố được thể hiện trong Bảng 2.
Báo cáo thử nghiệm phải xác định các giá trị của các trở kháng Z1 và Z2, tỷ lệ X/R liên quan và mơ tả
mạch được sử dụng. Ngồi ra, cơng suất ngắn mạch lưới có sẵn ở mức điện áp mà tại đó phép thử
được thực hiện phải được ghi lại.
Trạng thái của các công tắc và các loại sự cố được thể hiện trong Bảng 2.
Bảng 2 - Loại sự cố và trạng thái chuyển đổi
Loại sự cố

Trạng thái chuyển đổi
Pha A của B1

Pha B của B1

Pha C của B1

B2

Pha A chạm đất

Đã đóng

Mở

Mở

Đã đóng

Pha B chạm đất

Mở

Đã đóng

Mở

Đã đóng

Pha C chạm đất

Mở

Mở

Đã đóng

Đã đóng

Pha A và B chạm đất

Đã đóng

Đã đóng

Mở

Đã đóng

Pha B và C chạm đất

Mở

Đã đóng

Đã đóng

Đã đóng

Pha C và A chạm đất

Đã đóng

Mở

Đã đóng

Đã đóng

Pha A và B

Đã đóng

Đã đóng

Mở

Mở

Pha B và C

Mở

Đã đóng

Đã đóng

Mở

Pha C và A

Đã đóng

Mở

Đã đóng

Mở

Pha A, B và C

Đã đóng

Đã đóng

Đã đóng

-

Trong thời gian sụt điện áp, S1 nên được mở trước. S2 nên được đóng sau khi S1 được mở. Khoảng
thời gian giữa hai thao tác trên phải rất ngắn.
Trong thời gian phục hồi điện áp, S2 nên được mở trước. S1 nên được đóng sau khi S2 được mở.
Khoảng thời gian giữa hai thao tác trên phải rất ngắn.
4.3.4 Bộ chuyển đổi dựa trên bộ mô phỏng lưới

LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162


Công ty luật Minh Khuê

www.luatminhkhue.vn

Mạch thử nghiệm được đề cập ở 4.3.3 được khuyến cáo để mô phỏng các sự cố lưới điện. Tuy nhiên,
nếu không thể đáp ứng các điều kiện thử nghiệm, thì một mạch thử nghiệm thay thế sử dụng bộ
chuyển đổi tựa lưng được cho phép, như trên Hình 3.
Mạch thử nghiệm về cơ bản gồm một nguồn điện áp có điện trở trong thấp kết hợp với các bộ khuếch
đại băng thơng rộng (loại đóng cắt tuyến tính hoặc cưỡng bức) có khả năng tái lập chính xác ba điện
áp hình sin với thành phần hài điều khiển được, và biên độ có thể điều chỉnh, mối quan hệ về tần số
cơ bản và pha bên trong các biên rộng.

Khi bộ chuyển đổi được sử dụng phải đáp ứng các yêu cầu sau:
a) Phải có khả năng điều khiển độc lập ba pha theo biên độ và góc pha.
Phải kết hợp các trở kháng ZA, ZB và ZC, có thể được điều chỉnh để tái lập các thành phần điện trở và
điện cảm của các trở kháng ngắn mạch điển hình của lưới điện.
c) Phải có khả năng tái lập các điện áp pha và góc pha liên quan xuất hiện ở phía điện áp thấp của
máy biến áp trong trường hợp của từng loại sự cố khác nhau. (Xem Phụ lục A đối với cách thể hiện
vectơ cho từng sự cố).

Hình 3 - Ví dụ về bộ chuyển đổi
Nếu nguồn điện áp có thể lập trình là loại điện áp đầu ra hai chiều, được điều khiển và có khả năng tái
tạo ảnh hưởng của các trở kháng ngắn mạch điển hình của lưới, các trở kháng ZA, ZB, ZC có thể được
bỏ qua.
5 Thử nghiệm
5.1 Giao thức thử nghiệm
Giao thức thử nghiệm LVRT được thiết kế để xác minh rằng EUT đáp ứng một cách thích hợp với các
sụt điện áp (do các sự cố lưới). Trong quá trình thử nghiệm, EUT phải chứng minh rằng nó có thể:
● Phát hiện sự cố mơ phỏng một cách thích hợp.
● Bỏ qua sự cố và tiếp tục hoạt động như được quy định trong các đường cong áp dụng.
● Không phải chịu hư hại bất kỳ từ sự cố này.
CHÚ THÍCH: Các mức cơng suất tác dụng và công suất phản kháng được yêu cầu trong khoảng thời
gian sụt điện áp có thể khác nhau tùy thuộc quy phạm của quốc gia.
Đáp ứng với sụt điện áp được quy định trong Bảng 3 phải được ghi lại trong khoảng thời gian vận
hành EUT với hai dải công suất đầu ra:
a) giữa 0,1 Pn và 0,3 Pn
b) trên 0,9 Pn
và với hai điều kiện sự cố:
c) sụt điện áp ba pha;
d) sụt điện áp hai pha hoặc sụt điện áp một pha.
Các thử nghiệm nên được thực hiện ít nhất hai lần tại từng điểm thử nghiệm được liệt kê trong Bảng
3.

Bảng 3 - Quy định kỹ thuật thử nghiệm đối với LVRT (chỉ định)
Số lần sụt điện áp

Độ sụt điện ápb

Pha sụt điện ápc

Điều kiện đầu ra EUTd

Sụt điện áp đơn

A1

Ba pha

Tải toàn bộ (trên 0,9 Pn)

LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162


Công ty luật Minh Khuê
Số lần sụt điện áp

www.luatminhkhue.vn

Độ sụt điện ápb

Pha sụt điện ápc

Điều kiện đầu ra EUTd

Tải một phần (0,1 Pn và 0,3 Pn)

Hai pha
Hai pha chạm đất
Một pha chạm đất
Ba pha
Hai pha
…
Hai pha chạm đất
Một pha chạm đất
Ba pha
Hai pha
An
Hai pha chạm đất
Một pha chạm đất
Sụt điện áp képa

Ba pha
Hai pha
A1
Hai pha chạm đất
Một pha chạm đất
Ba pha
Hai pha
…
Hai pha chạm đất
Một pha chạm đất
An

Ba pha

Tải toàn bộ (trên 0,9 Pn)
Tải một phần (0,1 Pn và 0,3 Pn)
Tải toàn bộ (trên 0,9 Pn)
Tải một phần (0,1 Pn và 0,3 Pn)
Tải toàn bộ (trên 0,9 Pn)
Tải một phần (0,1 Pn và 0,3 Pn)
Tài toàn bộ (trên 0,9 Pn)
Tải một phần (0,1 Pn và 0,3 Pn)
Tải toàn bộ (trên 0,9 Pn)
Tải một phần (0,1 PPn và 0,3 Pn)
Tải toàn bộ (trên 0,9 Pn)
Tải một phần (0,1 Pn và 0,3 Pn)
Tải toàn bộ (trên 0,9 Pn)
Tải một phần (0,1 Pn và 0,3 Pn)
Tải toàn bộ (trên 0,9 Pn)
Tải một phần (0,1 Pn và 0,3 Pn)
Tải toàn bộ (trên 0,9 Pn)
Tải một phần (0,1 Pn và 0,3 Pn)
Tải toàn bộ (trên 0,9 Pn)
Tải một phần (0,1 Pn và 0,3 Pn)
Tải toàn bộ (trên 0,9 Pn)
Tải một phần (0,1 Pn và 0,3 Pn)
Tải toàn bộ (trên 0,9 Pn)
Tải một phần (0,1 Pn và 0,3 Pn)
Tải toàn bộ (trên 0,9 Pn)
Tải một phần (0,1 Pn và 0,3 Pn)
Tải toàn bộ (trên 0,9 Pn)
Tải một phần (0,1 Pn và 0,3 Pn)
Tải toàn bộ (trên 0,9 Pn)

Tải một phần (0,1 Pn và 0,3 Pn)
Tải toàn bộ (trên 0,9 Pn)
Tải một phần (0,1 Pn và 0,3 Pn)
Tải toàn bộ (trên 0,9 Pn)
Tải một phần (0,1 Pn và 0,3 Pn)
Tải toàn bộ (trên 0,9 Pn)
Tải một phần (0,1 Pn và 0,3 Pn)
Tải toàn bộ (trên 0,9 Pn)
Tải một phần (0,1 Pn và 0,3 Pn)
Tải toàn bộ (trên 0,9 Pn)

LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162


Công ty luật Minh Khuê
Số lần sụt điện áp

www.luatminhkhue.vn

Độ sụt điện ápb

Pha sụt điện ápc

Điều kiện đầu ra EUTd
Tải một phần (0,1 Pn và 0,3 Pn)

Hai pha
Hai pha chạm đất
Một pha chạm đất

Tải toàn bộ (trên 0,9 Pn)
Tải một phần (0,1 Pn và 0,3 Pn)
Tải toàn bộ (trên 0,9 Pn)
Tải một phần (0,1 Pn và 0,3 Pn)
Tải toàn bộ (trên 0,9 Pn)
Tải một phần (0,1 Pn và 0,3 Pn)

a

Thử nghiệm sụt điện áp kép có thể được yêu cầu ở một số nước hoặc khu vực. Đối với các thiết bị
cần thử nghiệm không yêu cầu thử nghiệm sụt điện áp kép, các điểm thử nghiệm ở trên có thể được
bỏ qua.
b

Độ sụt điện áp là điện áp dư trong thời gian thử nghiệm LVRT mà có thể được quyết định theo yêu
cầu được quy định bởi các quốc gia hoặc khu vực khác nhau (Xem Điều B.2 để tính tỷ lệ độ sụt điện
áp).
c

Pha sụt điện áp có thể được quyết định theo yêu cầu được quy định bởi các quốc gia hoặc khu vực
khác nhau; giá trị của điện áp hai pha là điện áp dây.
d

Thử nghiệm phải được thực hiện theo hệ số K được quy định bởi nhà chế tạo.

5.2 Đường cong thử nghiệm
Đặc tính đáp ứng LVRT phải đáp ứng các yêu cầu của đường cong LVRT được quy định bởi các quốc
gia và khu vực khác nhau khi cần thiết. Ví dụ về đường cong LVRT được cho trên Hình 4.

Hình 4 - Ví dụ đường cong LVRT

Đường cong ví dụ cho thấy EUT cần tiếp tục vận hành trong các điều kiện vận hành được chỉ ra trong
khu vực phía trên đường cong LVRT. Cụ thể, EUT cần tiếp tục vận hành trong (t 1 - t0) giây mà không
ngắt kết nối khỏi lưới điện khi điện áp liên kết sụt xuống 0 % điện áp danh định; trong (t 2-t0) giây khi
điện áp sụt xuống 30 % điện áp danh định; và trong (t3-t0) giây khi điện áp giảm xuống 70 % điện áp
danh định. EUT cần được ngắt kết nối khỏi lưới điện trong khi điều kiện vận hành được chỉ ra bên
trong các vùng được đánh bóng.
Ví dụ này thể hiện hai loại điểm trên đường cong LVRT: điểm thấp nhất và điểm uốn. Các thử nghiệm
phải được thực hiện ở cả hai loại điểm.
5.3 Quy trình thử nghiệm
5.3.1 Thử nghiệm sơ bộ
Trước khi thử nghiệm mô phỏng sự cố, EUT chạy ở chế độ vận hành bình thường. Đường cong LVRT
đã chọn được sử dụng để xác định các điểm sụt điện áp, bao gồm điểm thấp nhất và điểm uốn, cũng
như các điểm ngẫu nhiên khác trong đường cong. Việc chọn thời gian sụt điện áp phải tuân theo yêu
cầu của quốc gia hoặc khu vực áp dụng.

LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162


Công ty luật Minh Khuê

www.luatminhkhue.vn

5.3.2 Thử nghiệm không tải
Trước khi thử tải, điều chỉnh bộ mô phỏng sự cố để mô phỏng sụt điện áp đối xứng và không đối
xứng mà không nối EUT và xác nhận rằng các kết quả đo được là như dự kiến. Bước này đảm bảo
rằng biên độ điện áp và thời gian sụt điện áp tuân theo các yêu cầu trên Hình 5.
5.3.3 Dung sai
Dung sai của độ sụt điện áp và thời gian khi thử nghiệm không tải phải tham chiếu yêu cầu của Hình 6
trong TCVN 10687-21:2018 (IEC 61400-21:2008), và khơng vượt quá các giá trị được chỉ ra trên Hình
5.

Dung sai biên độ điện áp là ± 5 % điện áp danh định trong thời gian trước và trong khi sụt điện áp.
Dung sai biên độ điện áp là + 10 % điện áp danh định trong thời gian sau khi điện áp được phục hồi.
Dung sai phải được đo giữa 0 và + 5 % điện áp danh định đối với điểm thấp nhất và điểm uốn trong
điều kiện không tải.
Thời gian của từng sụt điện áp được xác định theo các yêu cầu của đường cong LVRT áp dụng. Dải
dung sai cho cả thời gian sụt điện áp và thời gian tăng lên là 40 ms.

Hình 5 - Dung sai sụt điện áp
5.3.4 Thử nghiệm có tải
Các thử nghiệm có tải phải được thực hiện sau khi kết quả thử nghiệm khơng tải đáp ứng tốt các u
cầu tính năng. Các thông số của bộ mô phỏng sự cố lưới phải nhất quán với thử nghiệm không tải.
Với EUT được nối với các thiết bị mô phỏng sự cố lưới và bộ mô phỏng PV (hoặc dàn PV), công suất
đầu ra cần được đặt đến (0,1 đến 0,3) Pn và trên 0,9Pn riêng rẽ. Các thử nghiệm tải bổ sung ở các
mức công suất khác phải được thực hiện như được xác định theo yêu cầu của quốc gia hoặc khu vực
cụ thể.
Trong thử nghiệm LVRT, MP1, MP2 và MP3 (thể hiện trong Hình 1) phải được chọn làm điểm thử
nghiệm để đo và ghi lại các giá trị của điện áp và dịng điện.
Dạng sóng và dữ liệu của điện áp và dòng điện đo được tại các điểm đo phải được ghi lại bởi thiết bị
thu thập dữ liệu từ thời điểm A trước khi sụt điện áp đến thời gian B sau khi điện áp tiếp theo tăng lên.
Đối với “A” và “B”, dữ liệu cụ thể được xác định bởi các quốc gia hoặc khu vực khác nhau.
6 Tiêu chí đánh giá
Các tiêu chí đánh giá khác nhau được xác định bởi các yêu cầu của các quốc gia hoặc khu vực khác
nhau. Các đặc tính và tiêu chí tính năng sử dụng được nêu trong Phụ lục B và có thể được tham
chiếu bởi người dùng.
Phụ lục A
(tham khảo)
Sự cố mạch điện và sụt điện áp
A.1 Kiểu sự cố
Các sự cố lưới điện của đường dây truyền tải điện cao áp thường được chia thành bốn kiểu khác

LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162


Công ty luật Minh Khuê

www.luatminhkhue.vn

nhau: sự cố chạm đất một pha, sự cố ngắn mạch hai pha, sự cố chạm đất hai pha và sự cố ngắn
mạch ba pha. Phổ biến nhất là sự cố chạm đất một pha, chiếm hơn 90 % tổng số sự cố.
Xem xét các pha sự cố khác nhau, các tuyến ngắn mạch cho tất cả các kiểu sự cố được thể hiện
trong Bảng A.1.
Bảng A.1 - Tuyến ngắn mạch đối với các kiểu sự cố khác nhau
Kiểu số
1

Kiểu ngắn mạch

Sơ đồ tương đương

Công thức toán học

Sự cố chạm đất ngắn mạch
một pha (A)
Vfa = 0
Ifa ≠ 0
Ifb = Ifc = 0

2

Sự cố chạm đất ngắn mạch

một pha (B)
Vfb = 0
Ifb ≠ 0
Ifa = Ifc = 0

3

Sự cố chạm đất ngắn mạch
một pha (C)
Vfc = 0
Ifc ≠ 0
Ifb = Ifb = 0

4

Sự cố cách ly ngắn mạch hai
pha (AB)
Vfa = Vfb ≠ 0
Ifc = 0
Ifa + Ifb = 0

5

Sự cố cách ly ngắn mạch hai
pha (BC)
Vfb = Vfc ≠ 0
Ifa = 0
Ifb + Ifc = 0

LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162

Công ty luật Minh Khuê
Kiểu số
6

Kiểu ngắn mạch

www.luatminhkhue.vn
Sơ đồ tương đương

Cơng thức tốn học

Sự cố cách ly ngắn mạch hai
pha (CA)
Vfa = Vfc ≠ 0
Ifb = 0
Ifa + Ifc = 0

7

Sự cố chạm đất ngắn mạch
hai pha (AB)
Vfa = Vfb = 0
Ifc = 0
Ifa + Ifb ≠ 0

8

Sự cố chạm đất ngắn mạch

hai pha (BC)
Vfb = Vfc = 0
Ifa = 0
Ifb + Ifc ≠ 0

9

Sự cố chạm đất ngắn mạch
hai pha (CA)
Vfa = Vfc = 0
Ifb = 0
Ifa + Ifc ≠ 0

10

Sự cố ngắn mạch ba pha

Vfa = Vfb = Vfc = 0
Ifa + Ifb + Ifc = 0

CHÚ THÍCH 1: Vfa, Vfb và Vfc là điện áp sự cố của pha A, pha B, pha C ở điểm sự cố riêng rẽ.
CHÚ THÍCH 2: Ifa, Ifb và Ifc là dòng điện sự cố của pha A, pha B, pha C ở điểm sự cố riêng rẽ.
CHÚ THÍCH 3: Kiểu số 1, 2, 3, 7, 8 và 9 không áp dụng cho hệ thống IT.
A.2 Sụt điện áp
A.2.1 Quy định chung
Khi xảy ra sự cố, biên độ điện áp trong pha bị sự cố bị giảm. Khi xảy ra sự cố giữa hai pha, góc pha

LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162

Cơng ty luật Minh Kh

www.luatminhkhue.vn

cần thay đổi ở phía đầu ra của bộ nghịch lưu. Do các kiểu nối dây khác nhau của máy biến áp, biên
độ và pha của điện áp AC của bộ nghịch lưu sẽ thay đổi. Hình A.1 chỉ ra cấu trúc liên kết mạch trong
điều kiện sự cố.

Hình A.1 - Sơ đồ sự cố lưới
Như chỉ ra trong Bảng A.1, giá trị điện áp pha sự cố tại điểm sự cố là zero. (Nếu kiểu sự cố lưới là sự
cố ngắn mạch hai pha không chạm đất, điện áp dây giữa hai pha sự cố bằng zero.) Vì PCC là điểm
ghép nối chung khơng xác định của lưới, Z1 giữa điểm sự cố và PCC có thể được coi là khơng xác
định. Biên độ sụt điện áp và độ lệch pha ở phía AC của bộ nghịch lưu PV được xác định bởi giá trị
của Zp và kiểu máy biến áp.
Máy biến áp “T” thể hiện sự biến đổi điện áp và pha tương đương với tất cả các máy biến áp giữa
điểm sự cố và bộ nghịch lưu PV, do một hoặc nhiều máy biến áp được kết nối. Máy biến áp tương
đương “T” chỉ có hai kiểu Y/Y hoặc Y/Δ. Để đơn giản hóa việc phân tích, cuộn dây của máy biến áp có
thể được xem như một trong hai kiểu, Yn/Yn12 và Δ/Yn11, với tỷ lệ 1.
CHÚ THÍCH 1: Trong thử nghiệm này, mạch điện ví dụ là một hệ thống ba pha có điểm trung tính nổi
và khơng có phụ tải điện.
CHÚ THÍCH 2: Đối với các loại hệ thống khác, sơ đồ ngắn mạch có thể khác với ví dụ.
A.2.2 Sự cố ngắn mạch ba pha
Hình A.2 minh họa sự thay đổi về biên độ và pha điện áp AC của bộ nghịch lưu khi xây ra sự cố ngắn
mạch ba pha:

Hình A.2 - Sơ đồ vector điện áp cho sự cố ngắn mạch ba pha
Hình A.2 (a) thể hiện trạng thái góc và pha với đấu nối máy biến áp Yn/Yn12. Hình A.2 (b) thể hiện
trạng thái góc và pha với đấu nối máy biến áp Δ/Yn11. Mối quan hệ tương ứng giữa pha sự cố và hai
pha còn lại được cho trong Bảng A.2 dưới đây.
Bảng A.2 - Biên độ và pha thay đổi trong sự cố ngắn mạch ba pha

Điện áp dư của
pha sự cố

Với máy biến áp Yn / Yn12
Pha A

Pha B

Với máy biến áp Δ/Yn11

Pha C

Pha A

Pha B

Pha C

%

Am.

Ph.

Am.

Ph.

Am.

Ph.

Am.

Ph.

Am.

Ph.

Am.

Ph.

100

1

0

1

0

1

0

1

30

1

30

1

30

LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162


Công ty luật Minh Khuê

www.luatminhkhue.vn

Với máy biến áp Yn / Yn12

Với máy biến áp Δ/Yn11

Điện áp dư của
pha 50
sự cố

0,5

0

0,5

0

0,5

0

0,5

30

0,5

30

0,5

30

%
20

0,2

0

0,2

0

0,2

0

0,2

30

0,2

30

0,2

30

0

0

-

0

-

0

-

0

-

0

-

0

-

CHÚ THÍCH: Am. là biên độ và Ph. Là pha ban đầu
A.2.3 Sự cố ngắn mạch hai pha chạm đất
Có ba sự cố chạm đất ngắn mạch hai pha có thể xảy ra tùy thuộc vào các pha sự cố. Lấy sự cố chạm
đất ngắn mạch hai pha (BC) làm ví dụ, sự thay đổi biên độ và pha của điện áp xoay chiều của bộ
nghịch lưu và được chỉ ra dưới đây:

Hình A.3 - Sơ đồ vec tơ điện áp của sự cố ngắn mạch hai pha (BC) chạm đất
Hình A.3 (a) thể hiện trạng thái góc và pha với đấu nối máy biến áp Yn/Yn12. Hình A.3 (b) thể hiện
trạng thái góc và pha với đấu nối máy biến áp Δ/Yn11. Mối quan hệ tương ứng giữa các pha bị sự cố
và các pha còn lại được thể hiện trong Bảng A.3.
Bảng A.3 - Biên độ và pha thay đổi trong sự cố ngắn mạch hai pha (BC) chạm đất
Điện áp dư của
pha sự cố

Với máy biến áp Yn/Yn12
Pha A

Pha B

Với máy biến áp Δ/Yn11

Pha C

Pha A

Pha B

Pha C

%

Am.

Ph.

Am.

Ph.

Am.

Ph.

Am.

Ph.

Am.

Ph.

Am.

Ph.

100

1

0

1

0

1

0

1

30

1

30

1

30

50

1

0

0,5

0

0,5

0

0,76

19

0,5

30

0,76

41

20

1

0

0,2

0

0,2

0

0,64

9

0,2

30

0,64

51

0

1

0

0

-

0

-

0,58

0

0

-

0,58

60

CHÚ THÍCH: Am. là biên độ và Ph. là pha ban đầu
A.2.4 Sự cố ngắn mạch hai pha khơng chạm đất
Có ba sự cố ngắn mạch hai pha (không chạm đất) có thể xảy ra tùy thuộc vào các pha sự cố. Lấy sự
cố ngắn mạch hai pha (BC) làm ví dụ, sự thay đổi biên độ và pha điện áp AC bộ nghịch lưu và được
chỉ ra dưới đây:

LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162

Cơng ty luật Minh Kh

www.luatminhkhue.vn

Hình A.4 - Sơ đồ vec tơ điện áp của sự cố ngắn mạch hai pha (BC)
Hình A.4 (a) thể hiện trạng thái góc và pha với đấu nối máy biến áp Yn/Yn12. Hình A.4 (b) thể hiện
trạng thái góc và pha với đấu nối máy biến áp Δ/Yn11. Mối quan hệ tương ứng giữa các pha bị sự cố
và các pha còn lại được thể hiện trong Bảng A.4.
Bảng A.4 - Biên độ và pha thay đổi trong sự cố ngắn mạch hai pha (BC)
Với máy biến áp Yn/Yn12

Điện áp dư của
pha sự cố

Pha A

Pha B

Với máy biến áp Δ/Yn11

Pha C

Pha A

Pha B

Pha C

%

Am.

Ph.

Am.

Ph.

Am.

Ph.

Am.

Ph.

Am.

Ph.

Am.

Ph.

100

1

0

1

0

1

0

1

30

1

30

1

30

50

1

0

0,66

19

0,66

-19

0,9

16

0,5

30

0,9

44

20

1

0

0,53

41

0,53

-41

0,87

7

0,2

30

0,87

53

0

1

0

0,5

60

0,5

-60

0,866

0

0

-

0,866

60

CHÚ THÍCH: Am. là biên độ và Ph. là pha ban đầu
A.2.5 Sự cố ngắn mạch một pha chạm đất
Có ba sự cố ngắn mạch một pha chạm đất có thể xảy ra, tùy thuộc vào pha bị sự cố. Lấy sự cố ngắn
mạch một pha (A) làm ví dụ, sự thay đổi biên độ và pha của điện áp xoay chiều của bộ nghịch lưu
được chỉ ra dưới đây:

Hình A.5 - Sơ đồ vec tơ điện áp của sự cố ngắn mạch một pha (A) chạm đất
thể hiện trạng thái góc và pha với đấu nối máy biến áp Yn/Yn12. Hình A.5 (b) thể hiện trạng thái góc
và pha với đấu nối máy biến áp Δ/Yn11. Mối quan hệ tương ứng giữa các pha bị sự cố và các pha
còn lại được thể hiện trong Bảng A.5.
Bảng A.5 - Biên độ và pha thay đổi trong sự cố ngắn mạch một pha (A) chạm đất
Điện áp dư của pha
sự cố
%

Với máy biến áp Yn/Yn12
Pha A
Am.

Ph.

Pha B

Am.

Ph.

Với máy biến áp Δ/Yn11

Pha C
Am.

Ph.

Pha A
Am.

Ph.

LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162

Pha B
Am.

Ph.

Pha C
Am.

Ph.


Công ty luật Minh Khuê

www.luatminhkhue.vn

Với máy biến áp Yn/Yn12

Với máy biến áp Δ/Yn11

Điện áp dư của pha
sự
cố
100
%
50

1

0

1

0

1

0

1

30

1

30

1

30

0,5

0

1

0

1

0

0,76

41

0,5

30

0,76

19

20

0,2

0

1

0

1

0

0,64

51

0,2

30

0,64

9

0

1

0

1

0

1

0

0,58

60

0

-

0,58

0

CHÚ THÍCH: Am. là biên độ và Ph. là pha ban đầu
Phụ lục B
(tham khảo)
Xác định các giá trị tính năng quan trọng trong thử nghiệm LVRT
B.1 Quy định chung
Phụ lục này đưa ra các phương pháp được đề xuất để xác định một số giá trị tính năng quan trọng

trong thử nghiệm LVRT. Các quốc gia và khu vực khác nhau có thể chọn phương pháp thay thế theo
yêu cầu của tiêu chuẩn của quốc gia, khu vực đó.
B.2 Tỷ lệ độ sụt điện áp
Do Vì điện áp của mạch thử nghiệm có thể khác với điện áp danh nghĩa của hệ thống, nên sử dụng
điện áp danh định của EUT làm điện áp tham chiếu để tính tốn tỷ lệ độ sụt điện áp, như trong cơng
thức B.1. Vì vậy, Khơng nên sử dụng giá trị của điện áp thực tế được đo trước khi thử nghiệm sụt
điện áp để tính tốn độ sụt điện áp.

trong đó:
An là tỷ lệ điện áp dư;
Udip là điện áp thực trong quá trình thử nghiệm sụt điện áp;
Un là điện áp xoay chiều danh định của EUT.
B.3 Thời gian bỏ qua
Trong khoảng thời gian sụt điện áp, EUT phải đáp ứng các yêu cầu về thời gian bỏ qua tương ứng với
độ sụt điện áp có thể áp dụng. Các yêu cầu này sẽ khác nhau tùy thuộc vào quốc gia và khu vực, tuy
nhiên tính năng LVRT phải đáp ứng hoặc vượt quá hầu hết các yêu cầu về nhu cầu đối với khu vực
quy định.
Các chức năng LVRT được thử nghiệm thành công theo các yêu cầu bỏ qua cụ thể chỉ nên được áp
dụng ở các quốc gia và khu vực tương ứng, nơi các u cầu đó được áp dụng.
B.4 Dịng điện phản kháng
Nếu EUT tạo ra dòng điện phản kháng là hàm của độ sụt điện áp trong thời gian sụt điện áp, thì thay
đổi điện áp gia tăng trong các pha khơng bị sự cố gây ra bởi dịng điện phản kháng tăng không được
vượt quá bất kỳ giá trị nào được quy định bởi hầu hết các yêu cầu về nhu cầu của quốc gia hoặc khu
vực khác nhau.
Nếu yêu cầu đòng điện phản kháng ra của EUT thay đổi động theo sự thay đổi điện áp trong thời gian
sụt điện áp thì khoảng thời gian để ước tính giá trị của dịng điện phản kháng được chọn từ khi bắt
đầu sụt điện áp đến khi bắt đầu phục hồi điện áp. Điều này được thể hiện là thời gian giữa t1 và t2
trong Hình B.1. Nói chung, khoảng thời gian giữa t2 và t3 không quá 20 ms.

LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162

Cơng ty luật Minh Kh

www.luatminhkhue.vn

Hình B.1 - Xác định dịng điện phản kháng ra
Đầu ra của dòng điện phản kháng ra có thể dao động trong khi thử nghiệm. Dao động này có thể dẫn
đến các giá trị dịng điện phản kháng cao hơn hoặc thấp hơn so với yêu cầu tiêu chuẩn trong quá
trình thử nghiệm, đặc biệt là trong khoảng thời gian sụt điện áp. Do đó, phép đo giá trị dịng điện phản
kháng cần được tính trung bình trong tồn bộ thời gian sụt điện áp.
B.5 Cơng suất tác dụng
Nếu các đặc tính điều khiển cơng suất tác dụng được yêu cầu bởi tiêu chuẩn trong các sự cố LVRT
thì cần đặc tính hóa các cơng suất tác dụng trước khi sụt điện áp (p0), trong quá trình sụt điện áp (p1),
và sau khi sụt điện áp (p2), như trên Hình B.2.
Cơng suất tác dụng (p1) có thể dao động trong khoảng thời gian sụt điện áp, đặc biệt là tại điểm (p s)
nơi bắt đầu phục hồi điện áp hệ thống. Do đó dễ gây hiểu lầm khi sử dụng giá trị của công suất tác
dụng ghi được tại ps để đánh giá điều khiển công suất tác dụng. Khuyến nghị thay vào đó, xác định
giá trị trung bình của cơng suất tác dụng trong khoảng thời gian giữa t 1 và t2 để đánh giá các đặc tính
của phục hồi cơng suất tác dụng.

Hỉnh B.2 - Xác định sự phục hồi của công suất tác dụng
Thư mục tài liệu tham khảo
[1] IEC 60050-161:1990, International Electrotechnical Vocabulary - Part 161: Bectromagnetic
compatibility
[2] IEC 60364-1:2005, Electrical installation of buildings - Part 1: Fundamental principles, assessment
of general characteristics, definitions
[3] EN 50530:2010, Overall efficiency of grid connected photovoltaic inverters
MỤC LỤC
Lời nói đầu

1 Phạm vi áp dụng
2 Tài liệu viện dẫn
3 Thuật ngữ, định nghĩa, ký hiệu và chữ viết tắt

LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162


Công ty luật Minh Khuê

www.luatminhkhue.vn

3.1 Thuật ngữ, định nghĩa và ký hiệu
3.2 Chữ viết tắt
4 Thử nghiệm mạch và thiết bị
4.1 Quy định chung
4.2 Mạch thử nghiệm
4.3 Thiết bị thử nghiệm
5 Thử nghiệm
5.1 Giao thức thử nghiệm
5.2 Đường cong thử nghiệm
5.3 Quy trình thử nghiệm
6 Tiêu chí đánh giá
Phụ lục A (tham khảo) - Sự cố mạch điện và sụt điện áp
Phụ lục B (tham khảo) - Xác định các giá tộ tính năng quan trọng trong thử nghiệm LVRT
Thư mục tài liệu tham khảo

LUẬT SƯ TƯ VẤN PHÁP LUẬT 24/7 GỌI 1900 6162