CHƯƠNG 3 NGUYÊN LÝ THIẾT KẾ THEO TIÊU CHUẨN 22TCN272-05

28
CHNG 3 NGUYấN Lí THIT K THEO TIấU CHUN 22TCN272-05
3.1Quan im chung v thit k
Trong thit k cỏc k s phi kim tra an ton v n nh ca phng ỏn kh thi ó c
chn .Cụng tỏc thit k bao gm vic tớnh toỏn nhm chng minh cho nhng ngi cú trỏch nhim thy
rng mi tiờu chun tớnh toỏn v cu to u c tho món .
iu kin m bo an ton ca mt cụng trỡnh l :
Sc khỏng ca vt liu

Hiu ng ca ti trng
iu kin trờn phi c xột trờn tt c cỏc b phn ca kt cu .
Khi núi v sc khỏng ca vt liu ta xột kh nng lm vic ti a ca vt liu m ta gi l trng
thỏi gii hn(TTGH).
Mt trng thỏi gii hn l mt trng thỏi m vt qua nú thỡ kt cu hay mt b phn no ú
khụng hon thnh mc tiờu thi
t k ra .
Mc tiờu l khụng vt quỏ TTGH, tuy nhiờn ú khụng phi l mc tiờu duy nht , m cn xột
n cỏc mc ớch quan trng khỏc , nh chc nng , m quan , tỏc ng n mụi trng v yu t kinh
t .S l khụng kinh t nu thit k mt cu m chng cú b phn no , chng bao gi b h hng .Do ú
cn phi xỏc nh õu l gii hn chp nhn c trong ri ro c
a xỏc sut phỏ hu . Vic xỏc nh mt
min an ton chp nhn c ( cng ln hn bao nhiờu so vi hiu ng ca ti trng )khụng da
trờn ý kin ch quan ca mt cỏ nhõn no m da trờn kinh nghim ca mt tp th .Tiờu chun
22TCN272-05 cú th ỏp ng c .
3.2S phỏt trin ca quỏ trỡnh thit k
1.Thit k theo ng sut cho phộp (-SCP-ASD)-Allowable Stress Design
Độ an toàn đợc xác định bằng cách cho rằng hiệu ứng của tải trọng sẽ gây ra ứng suất chỉ bằng
một phần của giới hạn chảy f
y
,

Hệ số an toàn F= Cng ca vt liu R / hiệu ứng tải trọng Q (3.1)
Q
R
F =

Do tiêu chuẩn đặt dới dạng ứng suất nên gọi là thiết kế theo SCP(ASD)
Phơng pháp này có nhiều nhợc điểm nh :
-Quan điểm về độ bền dựa trên sự làm việc đàn hồi của vật liệu đẳng hớng ,đồng nhất .
- Không biểu hiện đợc một cách hợp lý về cờng độ giới hạn là chỉ tiêu cơ bản về khả năng
chịu lực hơn là ứng suất cho phép
- Hệ số an toàn chỉ áp dụng riêng cho cờng độ , cha xét đến sự biến đổi của tải trọng
- Việc chọn hệ số an toàn dựa trên ý kiến chủ quan và không có cơ sở tin cậy về xác suất h
hỏng.
Để khắc phục thiếu sót này cần một phơng pháp thiết kế có thể :
- Dựa trên cơ sở cờng độ giới hạn của vật liệu
- Xét đến sự thay đổi tính chất cơ học của vật liệu và sự biến đổi của tải trọng
- Đánh giá độ an toàn liên quan đến xác suất phá hoại .

29
Phơng pháp khắc phục các thiếu sót trên đó là AASHTO-LRFD 1998 và nó đợc chọn làm cơ sở biên
soạn tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN272-05.
2.Thiết kế theo hệ số tải trọng và sức kháng LRFD ( Load and Resistance Factors Design)
Để xét đến sự thay đổi ở cả hai phía của bất đẳng thức trong phơng trình 1.1 .Phía sức kháng
đợc nhân với một hệ số sức kháng dựa trên cơ sở thống kê (<=1).Phía tải trọng đợc nhân lên với
hệ số tải trọng dựa trên cơ sở thống kê tải trọng , thờng lớn hơn 1.Vì hiệu ứng tải trong trạng thái
giới hạn bao gồm một tổ hợp của nhiều loại tải trọng (Q
i
) ở nhiều mức độ khác nhau của sự dự tính nên
phía tải trọng đợc biểu hiện là tổng của các giá trị
i

Q
i
.Nếu sức kháng danh định là R
n
, tiêu chuẩn
an toàn sẽ là :
R
n
Hiệu ứng của
i
Q
i
(3.2)
Vì phơng trình 1.2 chứa cả hệ số tải trọng và hệ số sức kháng nên phơng pháp thiết kế đợc gọi là
thiết kế theo hệ số tải trọng và sức kháng ( LRFD).
Hệ số sức kháng cho trạng thái giới hạn cần xét tới tính phân tán của :
- Tính chất vật liệu
- Phơng trình dự tính cờng độ
- Tay nghề công nhân
- Kiểm soát chất lợng
- Tình huống h hỏng
Hệ số tải trọng
i
dùng cho các tải trọng đặc biệt cần xét tới độ phân tán của :
- Độ lớn của tải trọng
- Sự sắp xếp của tải trọng
- Tổ hợp tải trọng có thể xảy ra
u điểm của LRFD:
- Có xét đến s biến đổi cả về sức kháng và tải trọng
- Đạt đợc mức độ an toàn đồng đều cho các TTGH khác nhau và các loại cầu mà không cần

phân tích xác suất và thống kê phức tạp.
- Phơng pháp thiết kế thích hợp
Nhợc điểm của LRFD:
- Yêu cầu thay đổi t duy thiết kế ( so với tiêu chuẩn cũ )
- Yêu cầu hiểu biết cơ bản về lý thuyết xác suất và thống kê
- Yêu cầu có các số liệu đầy đủ về thống kê và thuật toán tính xác suất để chỉnh lý hệ số sức
kháng trong trờng hợp đặc biệt.
3.3 Nguyờn tc c bn ca Tiờu chun 22TCN 272-05
3.3.1 Tng quỏt
Cu phi c thit k t c cỏc mc tiờu: thi cụng c, an ton v s dng c, cú
xột n cỏc yu t: kh nng d kim tra, tớnh kinh t, m quan. Khi thit k cu, t c nhng
mc tiờu ny, cn phi tha món cỏc trng thỏi gii hn. Kt cu thit k phi cú do, phi cú
nhiu ng truy
n lc (cú tớnh d) v tm quan trng ca nú trong khai thỏc phi c xột n.
Mi cu kin v liờn kt phi tha món phng trỡnh 3.3 i vi tt c trng thỏi gii hn.


i

i
Q
i
R
n
=R
r
(3.3)

30

Trong ú:
Q
i
Hiệu ứng tải trọng (ni lc do tải hoặc cỏc tỏc ng bờn ngoi sinh ra)

i
h s ti trng: h s nhõn da trờn thng kờ dựng cho các lc
R
n
sc khỏng danh nh
h s sc khỏng: h s nhõn da trờn thng kờ dựng cho sc khỏng danh nh
Đối với các trạng thái giới hạn sử dụng và trạng thái giới hạn đặc biệt, hệ số sức kháng đợc lấy bằng
1,0
R
r
sc khỏng tớnh toỏn, R
r
= . R
n


i
h s iu chnh ti trng, xột n tớnh do, tớnh d v tm quan trng trong khai thỏc

0,95
iDRI


=>
i vi ti trng dựng giỏ tr

max


1
1, 0
i
RDl


=
i vi ti trng dựng giỏ tr
min



D
= h s liờn quan n tớnh do


R
= h s liờn quan n tớnh d


I
= h s liờn quan n tm quan trng trong khai thỏc
Hai h s u cú liờn quan n cng ca cu, h s th ba xột n s lm vic ca cu trng
thỏi s dng.
Trừ trạng thái giới hạn cờng độ , đối với tất cả các TTGH khác ,

D

=

R
= 1,0.
1. Tính dẻo
Tớnh do l mt yu t quan trng i vi s an ton ca cu. Nh tớnh do, cỏc b phn chu
lc ln ca kt cu cú th phõn phi li ti trng sang nhng b phn khỏc cú d tr v cng . S
phõn phi li ny ph thuc vo kh nng bin dng ca b phn chu lc ln v liờn quan n s
phỏt
trin bin dng do m khụng xy ra phỏ hoi.
Hệ kết cấu của cầu phải đợc định kích thớc và cấu tạo để đảm bảo sự phát triển đáng kể và
có thể nhìn thấy đợc của các biến dạng không đàn hồi ở trạng thái giới hạn cờng độ và trạng thái giới
hạn đặc biệt trớc khi phá hoại.
Có thể giả định rằng các yêu cầu về tính dẻo đợc thoả mãn đối với một kết cấu bê tông ở đó
sức kháng của liên kết không thấp hơn 1,3 lần ứng lực lớn nhất do tác động không đàn hồi của các cấu
kiện liền kề tác động lên liên kết đó.
Đối với trạng thái giới hạn cờng độ :

D
1,05 cho cấu kiện và liên kết không dẻo.
= 1,00 cho các thiết kế thông thờng và các chi tiết theo đúng Tiêu chuẩn này.
0,95 cho các cấu kiện và liên kết có các biện pháp tăng thêm tính dẻo quy định vợt quá
những yêu cầu của Tiêu chuẩn này
Đói với các trạng thái giới hạn khác :
D
= 1,00
2. Tính d
Tính d có tầm quan trọng đặc biệt đối với khoảng an toàn của kết cấu cầu . Một kết cấu siêu tính
đợc xem là d vì nó có nhiều liên kết hơn so với yêu cầu cân bằng tĩnh học .

31
Các kết cấu có nhiều đờng truyền lực và kết cấu liên tục cần đợc sử dụng trừ khi có những lý
do bắt buộc khác.
Khỏi nim nhiu ng truyn lc l tng ng vi tớnh d. Cỏc ng truyn lc
n hay cỏc kt cu cu khụng d c khuyn cỏo khụng nờn s dng.
Các bộ phận hoặc cấu kiện chính mà sự h hỏng của chúng gây ra sập đổ cầu phải đợc coi là
có nguy cơ h hỏng và hệ kết cấu liên quan không có tính d, các bộ phận có nguy cơ h hỏng có thể
đợc xem là phá hoại giòn.
Các bộ phận hoặc cấu kiện mà sự h hỏng của chúng không gây nên sập đổ cầu đợc coi là
không có nguy cơ h hỏng và hệ kết cấu liên quan là d.
Đối với trạng thái giới hạn cờng độ :

R
1,05 cho các bộ phận không d
= 1,00 cho các mức d thông thờng
0,95 cho các mức d đặc biệt
Đối với các trạng thái giới hạn khác:

R
= 1,00
3. Tầm quan trọng trong khai thác
Điều quy định này chỉ dùng cho trạng thái giới hạn cờng độ và trạng thái giới hạn đặc biệt.
Cỏc cu cú th c xem l cú tm quan trng trong khai thỏc nu chỳng nm trờn con ng
ni gia cỏc khu dõn c v bnh vin hoc trng hc, hay l con ng dnh cho lc lng cụng an,
cu ha v cỏc phng tin gii cu i vi nh , c quan v cỏc khu cụng nghip. Cu cng cú th
c coi l quan trng nu chỳng giỳp gii quyt tỡnh trng i vũng do tc ng, giỳp tit kim thi
gian v xng du cho ngi lao
ng khi i lm v tr v nh. Núi túm li, khú cú th tỡm thy tỡnh
hung m cu khụng c coi l quan trng trong khai thỏc. Mt vớ d v cu khụng quan trng l cu

trờn ng ph dn ti mt vựng ho lỏnh c s dng khụng phi quanh nm.
Chủ đầu t có thể công bố một cầu hoặc bất kỳ cấu kiện hoặc liên kết nào của nó là loại cầu quan trọng
trong khai thác.
Đối với trạng thái giới hạn cờng độ:


I
1,05 cho các cầu quan trọng

= 1,00 cho các cầu điển hình

0,95 cho các cầu tơng đối ít quan trọng

Đối với các trạng thái giới hạn khác:


I
= 1,00



32
3.3.2 Cỏc trng thỏi gii hn
1 .Trạng thái giới hạn sử dụng
Trạng thái giới hạn sử dụng phải xét đến nh một biện pháp nhằm hạn chế đối với ứng suất,
biến dạng và vết nứt dới điều kiện sử dụng bình thờng.
2. Trạng thái giới hạn mỏi và phá hoại giòn
Trạng thái giới hạn mỏi phải đợc xét đến trong tính toán nh một biện pháp nhằm hạn chế về
biên độ ứng suất do một xe tải thiết kế gây ra với số chu kỳ biên độ ứng suất dự kiến.
Trạng thái giới hạn phá hoại giòn phải đợc xét đến nh một số yêu cầu về tính bền của vật liệu

theo Tiêu chuẩn vật liệu.
3. Trạng thái giới hạn cờng độ
Trạng thái giới hạn cờng độ phải đợc xét đến để đảm bảo cờng độ và sự ổn định cục bộ và
ổn định tổng thể đợc dự phòng để chịu đợc các tổ hợp tải trọng quan trọng theo thống kê đợc định ra
để cầu chịu đợc trong phạm vi tuổi thọ thiết kế của nó.
Trạng thái giới hạn cờng độ I: Tổ hợp tải trọng cơ bản liên quan đến việc sử dụng cho xe tiêu
chuẩn của cầu không xét đến gió
Trạng thái giới hạn cờng độ II: Tổ hợp tải trọng liên quan đến cầu chịu gió với vận tốc vợt
quá 25m/s
Trạng thái giới hạn cờng độ III: Tổ hợp tải trọng liên quan đến việc sử dụng xe tiêu chuẩn của
cầu với gió có vận tốc 25m/s
TTGH cng l mt TTGH c quyt nh bi cng tnh ca vt liu ti mt mt ct cú vt
nt ó cho. Cú 3 t hp ti trng cng khỏc nhau c quy nh trong bng 1.1. i vi mt b
phn riờng bit ca kt cu cu, ch mt hoc cú th hai trong s cỏc t hp ti trng ny cn
c xột
n. S khỏc bit trong cỏc t hp ti trng cng ch yu liờn quan n cỏc h s ti trng c
quy nh i vi hot ti. T hp ti trng sinh ra hiu ng lc ln nht c so sỏnh vi cng hoc
sc khỏng ca mt ct ngang ca cu kin.
Trong tớnh toỏn sc khỏng i vi hiu ng t
i trng ó nhõn h s nh lc dc trc, lc un, lc ct
hoc xon, s khụng chc chn c biu th qua h s gim cng hay h s sc khỏng
H s
l h s nhõn ca sc khỏng danh nh
R
n
v iu kin an ton l tho món phng trỡnh tng quỏt 3.3.
Trong cỏc cu kin BTCT, cú nhng yu t khụng m bo c chớnh xỏc nh cht lng vt liu,
kớch thc mt ct ngang, vic t ct thộp v nhng cụng thc c dựng tớnh sc khỏng.
Mt s mụ hỡnh phỏ hoi cú th c a ra vi chớnh xỏc cao hn cỏc mụ hỡnh khỏc v hu qu
do s c ca chỳng l ớt nguy him. Chng hn, dm ch

u un thng c thit k tng i ớt ct
thộp, do ú phỏ hoi xy ra do s chy t t ca ct thộp chu kộo, trong khi cỏc ct chu nộn thng b
phỏ hoi t ngt khụng cú bỏo trc. Mụ hỡnh phỏ hoi do ct thng ớt c hiu bit v nú l s kt
hp ca mụ hỡnh phỏ hoi do kộo v do nộn. Do vy, h s
trong trng hp ny phi nm trong
khong gia h s
ca dm chu un v ca ct chu nộn. Hu qu s phỏ hoi ca ct l nghiờm trng

33
hơn của dầm vì một cột bị phá hoại sẽ kéo theo sự sụp đổ của một số dầm, do đó, dự trữ trong thiết kế
cột cần phải lớn hơn. Tất cả các lý do trên cũng như các nguyên nhân khác được phản ánh trong hệ số
sức kháng, được quy định bởi AASHTO và được giới thiệu trong bảng sau
Bảng Hệ số sức kháng đối với các kết cấu thông thường
Trạng thái giới hạn cường độ
Hệ số
φ
Đối với uốn và kéo
Bê tông cốt thép
Bê tông cốt thép dự ứng lực

0,90
1,00
Đối với cắt và xoắn
Bê tông có trọng lượng trung bình
Bê tông nhẹ

0,90
0,70
Đối với nén dọc trục có cốt thép xoắn, trừ trường hợp động đất vùng 3 và 4 0,75
Đối với bộ phận đỡ tựa trên bê tông 0,70

Đối với nén trong mô hình chống và giằng 0,70
Đối với nén tại vùng neo
Bê tông có trọng lượng trung bình
Bê tông nhẹ

0,80
0,65
Đối với kéo trong cốt thép tại vùng neo 1,00
Đối với trường hợp uốn và nén kết hợp, hệ số φ trong trường hợp nén có thể được lấy tăng lên tuyến
tính từ giá trị 0,75 ở lực dọc trục nhỏ cho tới hệ số
φ đối với uốn thuần tuý ở lực dọc bằng không. Một
lực dọc nhỏ được định nghĩa là 0,10.f’
c
.A
g
với f’
c
là cường độ chịu nén 28 ngày của bê tông và A
g
là
diện tích mặt cắt ngang nguyên của cấu kiện chịu nén.
Đối với các dầm chịu kéo hoặc không chịu kéo được đặt cốt thép thường và cốt thép dự ứng lực hỗn
hợp, hệ số
φ phụ thuộc vào tỉ lệ dự ứng lực bộ phận (PPR) và được tính bằng công thức sau:
φ= 0,90 + 0,10.(PPR)
trong đó:

()
ps py
p

spy sy
Af
PPR
A
fAf
=
+

với
A
ps
= diện tích cốt thép dự ứng lực,
f
py
= giới hạn chảy của cốt thép dự ứng lực,
A
s
= diện tích cốt thép thường,

34
f
y
= gii hn chy ca ct thộp thng.
4. Trạng thái giới hạn đặc biệt
Trạng thái giới hạn đặc biệt phải đợc xét đến để đảm bảo sự tồn tại của cầu khi động đất hoặc
lũ lớn hoặc khi bị tầu thuỷ, xe cộ va, có thể cả trong điều kiện bị xói lở.

3.4 Tải trọng và hệ số tải trọng theo 22TCN 272-01
3.4.1.
Tải trọng và tên tải trọng

Các tải trọng và lực thờng xuyên và tạm thời sau đây phải đợc xem xét đến:
Tải trọng thờng xuyên
DD = tải trọng kéo xuống (xét hiện tợng ma sát âm)
DC = tải trọng bản thân của các bộ phận kết cấu và thiết bị phụ phi kết cấu
DW = tải trọng bản thân của lớp phủ mặt và các tiện ích công cộng
EH = tải trọng áp lực đất nằm ngang
EL = các hiệu ứng bị hãm tích luỹ do phơng pháp thi công.
ES = tải trọng đất chất thêm
EV = áp lực thẳng đứng do tự trọng đất đắp.
Tải trọng tạm thời
BR = lực hãm xe
CE = lực ly tâm
CR = từ biến
CT = lực va xe
CV = lực va tầu
EQ = động đất
FR = ma sát
IM = lực xung kích (lực động ) của xe
LL = hoạt tải xe
LS = hoạt tải chất thêm
PL = tải trọng ngời đi
SE = lún
SH = co ngót
TG = gradien nhiệt
TU = nhiệt độ đều
WA = tải trọng nớc và áp lực dòng chảy
WL = gió trên hoạt tải
WS = tải trọng gió trên kết cấu
3.4.2 Hệ số tải trọng và tổ hợp tải trọng
Tổng ứng lực tính toán phải đợc lấy nh sau:

35
iii
QQ

=
(3-4)
trong đó:

i
= hệ số điều chỉnh tải trọng lấy theo Điều 1.3.2
Q
i
= tải trọng quy định ở đây

i
= hệ số tải trọng lấy theo Bảng 3.1 và 3. 2
Các cấu kiện và các liên kết của cầu phải thoả mãn phơng trình 1.3 cho các tổ hợp thích hợp của ứng
lực cực hạn tính toán đợc quy định cho từng trạng thái giới hạn sau đây:
Trạng thái giới hạn cờng độ I: Tổ hợp tải trọng cơ bản liên quan đến việc sử dụng cho xe tiêu chuẩn
của cầu không xét đến gió
Trạng thái giới hạn cờng độ II: Tổ hợp tải trọng liên quan đến cầu chịu gió với vận tốc vợt quá 25m/s
Trạng thái giới hạn cờng độ III: Tổ hợp tải trọng liên quan đến việc sử dụng xe tiêu chuẩn của cầu với
gió có vận tốc 25m/s
Trạng thái giới hạn đặc biệt: Tổ hợp tải trọng liên quan đến động đất, lực va của tầu thuyền và xe cộ, và
đến một số hiện tợng thuỷ lực với hoạt tải đã chiết giảm khác với khi là một phần của tải trọng xe
va xô, CT.
Trạng thái giới hạn sử dụng
:

Tổ hợp tải trọng liên quan đến khai thác bình thờng của cầu với gió có
vận tốc 25m/s với tất cả tải trọng lấy theo giá trị danh định. Dùng để kiểm tra độ võng, bề rộng vết
nứt trong kết cấu bê tông cốt thép và bê tông cốt thép dự ứng lực, sự chảy dẻo của kết cấu thép và
trợt của các liên kết có nguy cơ trợt do tác dụng của hoạt tải xe. Tổ hợp trọng tải này cũng cần
đợc dùng để khảo sát ổn định mái dốc.
Trạng thái giới hạn mỏi
:

Tổ hợp tải trọng gây mỏi và đứt gẫy liên quan đến hoạt tải xe cộ trùng phục và
xung kích dới tác dụng của một xe tải đơn chiếc có cự ly trục đợc quy định trong Điều 3.6.1.4.1.
Bảng 3.1 Các tổ hợp và hệ số tải trọng
Cùng một lúc
chỉ dùng một
trong các tải
trọng

Tổ hợp tải
trọng
Trạng thái
giới hạn

DC
DD
DW
EH
EV
ES

LL
IM

CE
BR
PL
LS
EL

WA

WS

WL

FR

TU
CR
SH

TG

SE
eq ct cv
Cờng độ I

p
1,75 1,00 - - 1,00
0,5/1.20

TG

SE

- - -
Cờng độ II

p

- 1,00 1,40 - 1,00
0,5/1.20

TG


SE

- - -
Cờng độ III

p

1,35 1,00 0.4 1,00 1,00
0,5/1.20

TG


SE

- - -
Đặc biệt

p

0,50 1,00 - - 1,00
-
- - 1,00 1,00 1,00
Sử dụng
1.0 1,00 1,00 0,30 1,00 1,00
1,0/1,20

TG


SE

- - -
Mỏi chỉ có LL,
IM & CE
- 0,75 - - - -
-
- - - - -
1.

Khi phải kiểm tra cầu dùng cho xe đặc biệt do Chủ đầu t quy định hoặc xe có giấy phép thông
qua cầu thì hệ số tải trọng của hoạt tải trong tổ hợp cờng độ I có thể giảm xuống còn 1,35.

36
2.

Các cầu có tỷ lệ tĩnh tải trên hoạt tải rất cao (tức là cầu nhịp lớn) cần kiểm tra tổ hợp không có

hoạt tải, nhng với hệ số tải trọng bằng 1,50 cho tất cả các kiện chịu tải trọng thờng xuyên.
3.

Đối với cầu vợt sông ở các trạng thái giới hạn cờng độ và trạng thái sử dụng phải xét đến hậu
quả của những thay đổi về móng do lũ thiết kế xói cầu.
4.

Đối với các cầu vợt sông, khi kiểm tra các hiệu ứng tải EQ, CT và CV ở trạng thái giới hạn đặc
biệt thì tải trọng nớc (WA) và chiều sâu xói có thể dựa trên lũ trung bình hàng năm. Tuy nhiên
kết cấu phải đợc kiểm tra về về những hậu quả do các thay đổi do lũ, phải kiểm tra xói ở
những trạng thái giới hạn đặc biệt với tải trọng nớc tơng ứng (WA) nhng không có các tải
trọng EQ, CT hoặc CV tác dụng.
5.

Để kiểm tra chiều rộng vết nứt trong kết cấu bê tông cốt thép dự ứng lực ở trạng thái giới hạn sử
dụng, có thể giảm hệ số tải trọng của hoạt tải xuống 0,08.
6.

Để kiểm tra kết cấu thép ở trạng thái giới hạn sử dụng thì hệ số tải trọng của hoạt tải phải
tăng lên 1,30.
Hệ số tải trọng tính cho gradien nhiệt
TG

và lún
SE

cần đợc xác định trên cơ sở một đồ án cụ
thể riêng. Nếu không có thông tin riêng có thể lấy
TG

bằng:
0,0 ở các trạng thái giới hạn cờng độ và đặc biệt
1,0 ở trạng thái giới hạn sử dụng khi không xét hoạt tải, và
0,50 ở trạng thái giới hạn sử dụng khi xét hoạt tải
Bảng 3.2 Hệ số tải trọng dùng cho tải trọng thờng xuyên,

p
Hệ số tải trọng
Loại tải trọng
Lớn nhất Nhỏ nhất
DC: Cấu kiện và các thiết bị phụ 1,25 0,90
DW: Lớp phủ mặt cầu và các tiện ích 1,50 0,65
3.4.3 Tải trọng thờng xuyên
Tĩnh tải bao gồm trọng lợng của tất cả cấu kiện của kết cấu, phụ kiện và tiện ích công cộng kèm
theo, trọng lợng đất phủ, trọng lợng mặt cầu, dự phòng phủ bù và mở rộng.
Khi không có đủ số liệu chính xác có thể lấy tỷ trọng nh Bảng 3.3 để tính tĩnh tải
Bảng 3.3 Tỷ trọng
Vật liệu
Tỷ trọng (kg/m
3
)
Hợp kim nhôm 2800
Lớp phủ bê tông at-phan 2250
Xỉ than 960
Cát chặt. phù sa hay đất sét 1925
Nhẹ 1775
Cát nhẹ 1925

Bê tông
Thờng 2400

Cát rời. phù sa. sỏi 1600
Đất sét mền 1600
Sỏi. cuội. macadam hoặc balat 2250
Thép 7850
Đá xây 2725
Ngọt 1000 Nớc
Mặn 1025


37
3.4.4 Hoạt tải
3.4.4.1 Hoạt tải thẳng đứng
• Số làn xe thiết kế
Bề rộng làn xe được lấy bằng 3500 mm để phù hợp với quy định của “Tiêu chuẩn thiết kế đường ô tô”.
Số làn xe thiết kế được xác định bởi phần nguyên của tỉ số
w/3500, trong đó w là bề rộng khoảng trống
của lòng đường giữa hai đá vỉa hoặc hai rào chắn, tính bằng mm.
• Hệ số làn xe
Hệ số làn xe được quy định trong bảng 3.4
• Hoạt tải xe ô tô thiết kế
Hoạt tải xe ô tô trên mặt cầu hay các kết cấu phụ trợ có ký hiệu là HL-93, là một tổ hợp của xe tải thiết
kế hoặc xe hai trục thiết kế và tải trọng làn thiết kế (hình 1.2).

Bảng 3.4 Hệ số làn xe m
Số làn chất tải Hệ số làn
1 1,20
2 1,00
3 0,85
>3 0,65

Xe tải thiết kế
Trọng lượng, khoảng cách các trục và khoảng cách các bánh xe của xe tải thiết kế được cho trên hình
3.1a. Lực xung kích được lấy theo bảng 3.5.
35 kN 145 kN 145 kN
4300 mm 4300 mm
tíi 900mm
600 mm nãi chung
300mm mót thõa cña mÆt cÇu
Lµn thiÕt kÕ 3600 mm


Hình 3.1 Đặc trưng của xe tải thiết kế và xe hai trục thiết kế
Cự ly giữa hai trục sau của xe phải được thay đổi giữa 4300 mm và 9000 mm để gây ra ứng lực lớn
nhất.
Đối với các cầu trên các tuyến đường cấp IV và thấp hơn, chủ đầu tư có thể xác định tải trọng trục thấp
hơn tải trọng cho trên hình 1.1a bởi các hệ số chiết giảm 0,50 hoặc 0,65.

38

Xe hai trục thiết kế
Đặc trưng của xe hai trục thiết kế được cho trên hình 3.2b. Lực xung kích được lấy theo bảng 3.5.
Xe hai trục gồm một cặp trục 110.000 N cách nhau 1200 mm. Khoảng cách theo chiều ngang của các
bánh xe bằng 1800 mm.
Đối với các cầu trên các tuyến đường cấp IV và thấp hơn, chủ đầu tư có thể xác định tải trọng hai trục
thấp hơn tải trọng cho trên hình 3.2b bởi các hệ số chiết giảm 0,50 hoặc 0,65.

Tải trọng làn thiết kế
Tải trọng làn thiết kế là tải trọng có cường độ 9,3 N/mm phân bố đều theo chiều dọc cầu. Theo chiều
ngang cầu, tải trọng được giả thiết là phân bố đều trên bề rộng 3000 mm. Khi tính nội lực do tải trọng
làn thiết kế, không xét tác động xung kích.

Hình 3.2 Hoạt tải thiết kế theo Tiêu chuẩn 22 TCN 272-01 và AASHTO LRFD

Lực xung kích
Tác động tĩnh học của xe tải thiết kế hoặc xe hai trục thiết kế phải được lấy tăng thêm một tỉ lệ phần
trăm cho tác động xung kích
IM, được quy định trong bảng 3.5.

Bảng 3.5 Lực xung kích IM
Cấu kiện IM
Mối nối bản mặt cầu, đối với tất cả các trạng thái
giới hạn
75%
Tất các các cấu kiện khác
• Trạng thái giới hạn mỏi
• Các trạng thái giới hạn khác

15%
25%