TIỂU LUẬN TƯƠNG THÍCH ĐIỆN TỪ

TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HÀ NỘI

VIỆN ĐÀO TẠO SAU ĐẠI HỌC

TIỂU LUẬN

TƯƠNG THÍCH ĐIỆN TỪ

Giảng viên hướng dẫn

: PGS-TS. ĐÀO NGỌC CHIẾN

Học viên cao học
SHHV
Lớp

: NGUYỄN HẢI CƯỜNG
: CB110816
: 11BKTTT1

Hà Nội, tháng 12/2011


[16] A. Shoory, R. Moini, H. Sadeghi, and V. A. Rakov, “Analysis of lightningradiated
electromagnetic fields in the vicinity of lossy ground,” IEEE Trans. Electromagn.
Compat., vol. 47, no. 1, pp. 131–145, Feb. 2005.
[17] R. Moini, B. Kordi, G. Rafi, and V. A. Rakov, “A new lightning return stroke model
based on antenna theory,” J. Geophys. Res., vol. 105, no. D24, pp. 29693–29702, Dec.
2000.
[18] V. Javor, “Approximating decaying part of the lightning return stroke channel-base
current,” in Proc. 3rd Int. Symp. Lightning Phys. Effects, Vienna, Austria, Apr. 2008, pp.

26.
[19] D. M. Velickovic and S. R. Aleksic, “A new approximation of pulse phenomena,” (in
Serbian), in Proc. 2nd Serbian Symp. Appl. Electrostatics IIEC1986, Nis, Serbia, Nov.
1986, pp. 6.1–6.9.
[20] V. Javor and P. D. Rancic, “Application of one suitable lightning returnstroke current
model,” in Proc. Eur. Int. Symp. Electromagn. Compat. Eur.2006, Barcelona, Spain, Sep.
2006, pp. 941–946.
[21] Protection Against Lightning—Part I: General Principles, IEC Standard 62305-1,
2006.
[22] F. Heidler, W. Zischank, Z. Flisowski, Ch. Bouquegnau, and C. Mazzetti,
“Parameters of lightning current given in IEC 62305-background, experience and
outlook,” presented at the 29th Int. Conf. Lightning Protection, Uppsala, Sweden, Jun.
2008.
[23] V. Javor, “New functions for IEC 62305 standard lightning currents,”presented at the
Int. Conf. Lightning Protection ICLP, Cagliari, Italy, Sep.2010, pp. 1066-1–1066-5.
[24] V. Javor and P. D. Rancic, “On the choice of the lightning channel current decay
constant in the modified transmission line model with exponential decay,” J. Commun.,
Softw. Syst., vol. 5, no. 4, pp. 135–139, Dec. 2009.
[25] V. Javor and P. D. Rancic, “Electromagnetic field in the vicinity of lightning
protection rod at a lossy ground,” IEEE Trans. Electromagn. Compat., vol. 51, no. 2, pp.
320–330, May 2009.

Mơ hình giả lập hóa hệ thống chống sét cho hệ thống truyền dẫn với các thông
số tổng hợp và hiệu ứng phi tuyến
Z. Mazloom, N. Theethayi, và R. Thottappillil
Tóm tắt - Điện áp cảm ứng do sét đánh dọc theo đường dây hệ thống truyền tải nhiều
đường (MTL) kết thúc với tải khác nhau ở hai đầu đường dây đã được nghiên cứu rộng
Học viên: Nguyễn Hải Cường – Lớp: 11BKTTT1

rãi bằng cách giải các phương trình điện báo bằng cách sử dụng phương pháp hữu hạn thời gian khác biệt – miền. Tuy nhiên, hệ thống MTL với các thông số tổng hợp và kết nối
các thiết bị / thành phần dọc theo dịng đã khơng thu hút nhiều sự chú ý. Có nhiều phương
pháp có sẵn để giới thiệu các thông số cùng hệ thống MTL. Trong bài báo này, một
phương pháp trước đây được phát triển bởi các tác giả sẽ được sử dụng để xác định điện
áp cảm ứng trên máy biến áp kết nối với các dây dẫn và mạch theo dõi chuyển tiếp đơn vị
dọc theo hệ thống MTL của một hệ thống đường sắt Thụy Điển theo dõi đối với trường
hợp của sét gián tiếp .Phi tuyến như ion hóa đất và các chất cách điện cũng được xem xét.
Nó được tìm thấy rằng cả hai phi tuyến và các thành phần gộp lại với nhau thống trị biên
độ điện áp cảm ứng và hình dạng sóng trên các thiết bị /thành phần.
Chỉ số hiện - Nhiễu xuyên âm, điện hệ thống mô phỏng, mơ hình truyền trực tuyến.
Bản thảo nhận được ngày 22/02/2010, sửa đổi ngày 25/05/2010; chấp nhận ngày
17/06/2010. Công bố ngày 10/12/2010, phiên bản hiện tại ngày 16/02/2011. Cơng trình
này được hỗ trợ bởi đường sắt quốc gia Thụy Điển Quản lý (Banverket).
Z. Mazloom với Sở Khoa học, Đại học Hồi giáo Azad, Chi nhánh Mehriz, Mehriz 8981856571, Iran (email: Mazloom @iaumehriz.ac.ir).
N. Theethayi với Mainline và Metros, Bombardier Transportation,Västerås, như SE-722
14, Thụy Điển (e-mail: nelson.theethayi @ se.transport.bombardier.com).
R. Thottappillil với Phòng Kỹ thuật điện, Học viện Cơng nghệ Hồng gia, Stockholm,
SE-100 44, Thụy Điển (email: Rajeev.Thottappillil @ ee.kth.se).
Phiên bản màu sắc của một hoặc nhiều trong những nhân vật trong bài viết này có sẵn
trực tuyến tại .
Đối tượng nhận dạng kỹ thuật số 10.1109/TEMC.2010.2072960
I. GIỚI THIỆU
Một mơ hình với hầu hết các thiết bị phổ biến kết nối dọc theo đường dây hệ thống
truyền tải nhiều đường (MTL) của Thụy Điển là hệ thống đường sắt điện khí hóa, tức là,
tăng cường máy biến áp (trạm BTS), máy biến áp tự động (ATS), và các mạch theo dõi,
và mạch theo dõi, đánh giá công tác tuyên truyền điện áp và dòng điện do sét đánh và
chuyển đổi nguồn tạm thời được phát triển bởi tác giả[1]. Khi khả năng giữa dây và cột
trên mặt đất vượt quá các xung chất cách điện chịu được mức điện áp, sự phóng điện xảy
ra và do đó cần phải được thực hiện trong mơ hình. Trong bài báo này, sét đánh gián tiếp
[2], chúng ta nghiên cứu những tác động của những thông số tổng hợp nói trên kết hợp

với những tác động phi tuyến của điện trở nối đất do đất ion hóa [3], và dịng điện cực [4]
theo điện áp tăng của hệ thống MTL.

Học viên: Nguyễn Hải Cường – Lớp: 11BKTTT1


II. ĐIỆN ÁP CẢM ỨNG TRÊN THIẾT BỊ TỔNG HỢP DỌC THEO HỆ THỐNG
KIỂM SỐT DẠNG DÂY XÍCH
Nguồn giao thoa điện từ (EMI) được sử dụng trong tính tốn đại diện cho sự đột biến
ngược trở lại sau khi sét đánh. Luồng sét được mơ phỏng phóng điện từ ở khoảng cách
50m thẳng góc trực tiếp với điểm chính giữa của hệ thống. Đường truyền sét dòng điện cơ
bản dạng sóng, tại thời điểm t, được thể hiện gồm 2 thành phần được thể hiện như (1), với
các thông số như đã nêu trong bảng I(2). Với những tham số, đỉnh dịng điện chính giá trị
khoảng 12kA. Dịng điện này được giả định để truyền đạt trên tia sét theo quy định mơ
hình truyền dẫn thay đổi với sự suy giảm tuyến tính [5],[6].
(

i(0,t) =
với

(

)

)

exp( ).

(1)

]

(2)

)

η = exp[- ( ) (

và I0 là biên độ của các cơ sở kênh hiện tại, τ1 và τ2 là hằng số thời gian trước và sau,
tương ứng, η là nhân tố điều chỉnh biên độ, và n là một số mũ.
Mơ hình trường dịng ghép nối được thơng qua trong tính tốn là Agrawal et al. mơ hình
[7]. Trong mơ hình này, các trường điện từ được biểu diễn hàng loạt và kết nối với nguồn
điện áp dọc theo dòng của hệ thống MTL [2], [7].
Trong phân tích, một hệ thống MTL, đại diện của hệ thống theo dõi dây xích của một hệ
thống điện khí hóa đường sắt duy nhất của Thụy Điển, như trong hình.1, được xem xét.
Như đã thấy, hệ thống MTL dài 6 km bao gồm năm đường dây, S-đường sắt, I-đường sắt,
dây xích, dây dẫn trở lại / nạp âm (gọi là dây dẫn trở lại), và dây phụ trợ. Tất cả các dòng
chấm dứt mặt đất hữu hạn thực hiện (mặt đất điện trở suất 1000 Ωm) trở kháng đặc trưng
của họ.Bán kính dây dẫn và trở kháng đặc trưng được đưa ra trong Bảng II.Trở kháng đặc
trưng được tính cho mặt đất lý tưởng, và chỉ gần đúng cho hữu hạn tiến hành mặt đất.
Phương trình điện báo cho hệ thống đường dây truyền tải 5 dẫn trên hữu hạn tiến hành
mặt đất được đưa ra như sau:
( , )

+ AI(x,t) +

( , )

+ Ce

( , )

√

=0

(∫

√

( ,
(

)

)

d ) + Le
(3b)

( , )

+∫ ( − )

Học viên: Nguyễn Hải Cường – Lớp: 11BKTTT1

( , )

dτ =

(x,h,t)

(3a)


BẢNG I
GIÁ TRỊ THƠNG SỐ DỊNG ĐIỆN GỐC

Hình 1. Hệ thống MTL đại diện của hệ thống đường truyền điển hình cùng với hệ thống
chất dẫn thêm vào sử dụng trong mơ phỏng.[1]
BẢNG II.
BÁN KÍNH DẪN VÀ THƠNG SỐ TRỞ KHÁNG CHO ĐẦU CUỐI ĐƯỜNG DÂY
TRONG HÌNH 1

Học viên: Nguyễn Hải Cường – Lớp: 11BKTTT1


Hình.2. Chất cách điện, đường dẫn, và điện trở cực cân bằng trong hệ thống BT đơn
đường. (đã thông qua ở mục [4])
BẢNG 3
VẬT LIỆU CÁCH ĐIỆN VÀ ĐIỆN ÁP CHỊU ĐỰNG

Trong (3), V và I là điện áp và dòng điện tương ứng, A và B là hằng số cho hiệu ứng bề
mặt vào cho [8], ς(t) là trở kháng mặt đất tạm thời được tính bằng cách sử dụng biểu thức
trong [9], và E là điện trường ngang, dọc theo đường truyền, bao gồm những hiệu ứng của
độ dẫn điện giới hạn của mặt đất bằng các sử dụng cơng thức Cooray-Rubinstein [10].
Sử dụng lí thuyết trên trong hệ thống, ba trường hợp sẽ xảy ra.

Học viên: Nguyễn Hải Cường – Lớp: 11BKTTT1

Hình 3: Giao diện chương trình giữa các phương pháp FDTD và giải quyết các mạch để
giải thích hệ thống TL có gộp thiết bị nối tiếp và rẽ nhánh tại các địa điểm khác nhau của
các hệ thống MTL[1]
1) Trường hợp 1: Hệ thống MTL mà khơng có bất cứ thành phần nào, không liên tục và
phi tuyến
2) Trường hợp 2: Hệ thống MTL tương ứng với một hệ thống cho một hệ thống cung cấp
BT với mạch theo dõi, một đơn vị BT, đường dẫn- I, cột điện trở nối đất và sự đánh thủng
tiếp giáp.
3) Trường hợp 3: Hệ thống MTL tương ứng với một hệ thống cung cấp AT với mạch theo
dõi, một đơn vị AT, đường dẫn- I không liên tục, điện trở nối cực đất và sự đánh thủng
tiếp giáp
Cực được đặt tại các vị trí cách nhau 60m dọc theo hệ thống MTL trong mô phỏng ở các
trường hợp 2 và 3, không được thể hiện trong hình 1. Các điện áp trên đường dẫn biến
đổi trên cuộn dây biến áp và các đơn vị chuyển tiếp, kết nối dọc theo đường dẫn được
điều tra.
Trong hình 2, mối liên kết và các điểm đất được kết nối với các cực được hiển thị trong
trường hợp của một BTs. Tại tất cả các cực, đường dẫn – S là ngắn mạch đường cực và
các đường dây điện trên đầu được kết nối với các cuwcjvowwir các chất cách điện, với
xung lực điện áp chịu đựng theo bảng III. Điện trở Rg là điện trở cực cân bằng, được thể
hiện như sau [3],[4]
(t) =

Ig(t) =

⁄

(4a)

(4b)

Học viên: Nguyễn Hải Cường – Lớp: 11BKTTT1


Trong (4) R0 là điện trở cực cân bằng đo được với dòng thấp, IR là dòng điện sét chạy qua
điện trở cân bằng, và Ig là dòng điện cần thiết để sinh ra một Gradient E0 đất, tại vị trí xảy
ra sự cố.
Tại cực cách điện phóng điện bề mặt có thể được mơ hình hóa như vịng cung, như trong
[4]. Tuy nhiên, do sự đơn giản, trong các tính tốn được thực hiện trong trang này, phóng
điện bề mặt được giả định để tạo thành một ngắn mạch giữa cực và dây dẫn như điện áp
xuyên qua chất cách điện khi vượt quá điện áp chịu đựng của chất cách điện.
Các dạng sóng màu xám trong hình 4-9, tương ứng với các cấp điện áp thu được cho các
cổng/địa điểm trong trường hợp 1.
Trong mơ hình, các thiết bị gộp (đại diện là một mơ hình mạch, như thể hiện trong hình 3)
cùng hệ thống MTL được giải quyết, như giải thích trong [1]. Trong hình 3, mạch điện
được giải quyết bằng cách sử dụng định luật dòng điện của Kirchhoff’s. Điện áp và dòng
điện dọc theo MTL được giải quyết bằng cách sử dụng phương pháp miền thời gian khác
biệt hữu hạn (FDTD-finite diference time domain).
A. Cổng điện áp BT và AT
Trong hình 4, nó được nhìn thấy rằng dòng điện trên các cuộn dây dọc theo bên dây dẫn
dạng dây xích và bên phần dẫn điện ngược lại là có biên độ tương tự và lớn hơn so với
trường hợp tương ứng 1. Các điện áp dao động do phi tuyến. Ngược lại so sánh trường
hợp 1 và 3 trong hình 5, nó được nhìn thấy rằng điện áp đỉnh trên dây dẫn của AT có thể
so sánh bao gồm cả phi tuyến. Hơn nữa, điện áp trên dây dẫn của AT cao hơn nhiều so
với trường hợp của BT tương ứng. Ta có thể thấy ở hình 5 rằng dây biến áp qua các
feeder tiêu cực đến đường dẫn – S chịu đựng điện áp cao nhất có thể hơn 35kV. Một lần
nữa, nó được nhìn thấy dạng sóng điện áp dao động.

Học viên: Nguyễn Hải Cường – Lớp: 11BKTTT1

Hình 4. Điện áp xuất hiện trên cuộn dây BT đối với các trường hợp tương ứng với các
trường hợp 1(màu xám) và 2( màu đen)

Hình 5. Điện áp xuất hiện trên cuộn dây AT trong trường hợp tương ứng trường hợp
1(xám) và 3 (đen)

Học viên: Nguyễn Hải Cường – Lớp: 11BKTTT1


Hình 6. Điện áp xuất hiện trên các đơn vị chuyển tiếp giữa dòng đối với các trường hợp
tương ứng với các trường hợp 1(nâu) và 2 (đen)

Hình 7. Điện áp xuất hiện trên các đơn vị chuyển tiếp giữa các dây dẫn đối với trường
hợp tương ứng với các trường hợp 1(xám) và 2 (đen)

Học viên: Nguyễn Hải Cường – Lớp: 11BKTTT1


Hình 8. Điện áp xuất hiện trên các đơn vị chuyển tiếp tới đường dây cuối đối với các
trường hợp tương ứng với các trường hợp 1(xám) 2(đen).
B. Mạch theo dõi cổng điện áp
Các điện áp cảm ứng trên các đơn vị chuyển tiếp giữa đường dây tương tự như đối với các
trường hợp 2 và 3(hệ thống cung cấp BT và AT , tương ứng) và thể hiện sự dao động rất
nhanh sau một khoảng thời gian ngắn, như trong hình 6, và 7. Điện áp cảm ứng đỉnh xuất
hiện trên các đơn vị gần nhau chuyển tiếp đến tận cùng của hệ thống tương tự đối với
trường hợp 2 và 3 (Hệ thống cung cấp BT và AT tương ứng) và cho thấy sự ít dao động
hơn như trong hình 8 và 9. Nó được xem là đơn vị chuyển tiếp thứ 5 trong hệ thống BT(
xem hình 8, trường hợp 2) và phải chịu đựng điện áp đỉnh cao nhất. Nếu khơng, so sánh
Hình.6 và 7 với Hình 8 và 9, nói chung, điện áp đỉnh trên các đơn vị chuyển tiếp ở giữa

đường dây tăng gấp đôi so với các đơn vị chuyển tiếp cuối của đường dây.

Học viên: Nguyễn Hải Cường – Lớp: 11BKTTT1


Hình 9.Điện áp xuất hiện trên các đơn vị chuyển tiếp gần gũi hơn với dòng kết thúc đối
với trường hợp tương ứng với trường hợp 1 (màu xám) và 3 (màu đen).
III. KẾT LUẬN
Trong (4) là điện trở cực cân bằng được đo với dòng điện thấp, Ir là dòng điện sét chạy
qua điện trở cân bằng, và Ig là dòng điện cần thiết để sinh ra một Gradient E0 với vị trí xảy
ra đánh thủng.
Trong trang này, nó được thể hiện mối quan hệ giữa phi tuyến với điện trở cực cân bằng
và dây dẫn tới phóng điện xuyên qua hợp chất cách điện tại cực, trong liên kếtgộp các kết
nối dạng nối tiếp và rẽ nhánh Thiết bị/thành phần kết nối, ảnh hưởng đến điện áp cảm
ứng trên các thành phần theo hệ thống MTL của một hệ thống đường dẫn điển hình. Nó
đã được nhìn thấy rằng bề mặt phóng điện bề mặt xảy ra chủ yếu tại các địa điểm cực lên
đến 300m từ điểm giữa hệ thống MTL, gần nhất với vị trí sét đánh. Nó cũng được coi là
có các chất cách điện đường dây bị đánh xuyên bề mặt chủ yếu của truyền dẫn dây xích
và chất dẫn trở lại. Tùy thuộc vào vị trí tương đối gộp của thiết bị /thành phần đối với vị
trí sét, đối với nguồn sét với đỉnh của dòng điện là 12kA, đỉnh điện áp trên dây dẫn AT có
thể lên tới 35kV so với trường hợp trong cuộn dây của BT vào khoảng 15kV. Điện áp
đỉnh trên đơn vị chuyển tieepscos thể cao tới 60kV. Các mơ hình( với những thay đổi bao
gồm các thành phần nhiều hơn hoặc mở rộng để tăng gấp đôi hệ thống theo dõi) có thể sử
dụng như một cơng cụ bảo vệ chống sét cho các nghiên cứu trong hệ thống truyền dẫn.

Học viên: Nguyễn Hải Cường – Lớp: 11BKTTT1


THAM KHẢO
[1] Z. Mazloom, N. Theethayi, and R. Thottappillil, “A method for interfacing lumpedcircuit models and transmission-line system models with application to railways,” IEEE

Trans. Electromagn. Compat., vol. 51, no. 3, pp. 833–841, Aug. 2009.
[2] C. A. Nucci, F. Rachidi, M. Ianoz, and C. Mazzetti, “Lightning-induced voltages on
overhead lines,” IEEE Trans. Electromagn. Compat., vol. 35, no. 1, pp. 75–86, Feb. 1993.
[3] Technical Council of the IEEE Power Engineering Society, IEEE Guide for the
Application of Insulation Coordination, IEEE Standard 1313.2, 1999.
[4] N. Theethayi, Y. Liu, R. Montano, R. Thottappillil, M. Zitnik, V. Cooray, and V.
Scuka,“Theoretical study on the consequence of a direct lightning strike to electrified
railway system in Sweden,” J. Electr. Power Syst. Res., vol. 74, pp. 267–280, 2005.
[5] V. Rakov and A. A. Dulzon, “Calculated electromagnetic fields of lightning return
strokes,”Tekhnicheskaya Elektrodinamika, vol. 42, no. 1, pp. 87–89, 1987.
[6] R. Thottappillil, V. A. Rakov, and M. A. Uman, “Distribution of charge along the
lightning channel: Relation to remote electric and magnetic fields and to return-stroke
models,” J.Geophys. Res., vol. 102, pp. 6987–7006, 1997.
[7] A. K. Agrawal, H. J. Price, and S. Gurbaxani, “Transient response of a multiconductor
transmission line excited by a nonuniform electromagnetic field,” IEEE Trans.
Electromagn. Compat., vol. 22, no. 2, pp. 119–129, May 1980.
[8] C. R. Paul, Analysis of Multiconductor Transmission Lines. New York: Wiley, 1994.
[9] R. Araneo and S. Celozzi, “Direct time domain analysis of transmission lines above a
lossy ground,” Inst. Elect. Eng., (IEE) Proc. Sci., Meas. Technol., vol. 148, no. 2, pp. 73–
79, Mar. 2001.
[10] F. Rachidi, C. A. Nucci, M. Ianoz, and M. Mazzetti, “Influence of a lossy ground on
lightning induced voltages on overhead lines,” IEEE Trans. Electromagn. Compat., vol.
38, no. 3, pp. 250–264, Aug. 1996.

Nghiên cứu sự suy giảm và sự phản xạ
Di Wu và Gang Zhu
Tóm tắt – Các tiêu chuẩn là quan trong cho việc hiệu chuẩn antenna. Tuy nhiên nhiều văn
bản thực tế khơng hồn hảo cho các hiệu chuẩn anten do phản xạ và không chắc chắn
trong đo lường. Các nghiên cứu trước hoặc là khơng đúng theo thực tế hoặc khơng đúng
cho tính tốn. Bài viết này phát triển một phương pháp mới để tính tốn sự suy giảm

thơng thường (NSA) với các phản xạ gần đó. Dựa trên tính tốn NSA thơng thường, mô
Học viên: Nguyễn Hải Cường – Lớp: 11BKTTT1


hình thanh giống như phản xạ thực tế được xây dựng bởi các lý thuyết truyền sóng, cái
mà chưa được xem xét trước đó. Với phương pháp mới này, giao thoa của thanh được coi
là con đường phản xạ ngắn nhất. Các kết quả mới của ông đề xuất phương pháp cho thấy
thỏa mãn tốt với các kết quả mô phỏng số.
Chỉ số giới hạn Anten, đo lường suy giảm, khả năng tương thích điện từ (EMC), phương
pháp thời điểm, truyền đạt.
I.

GIỚI THIỆU

Hệ số Anten là cơ sở để tính tốn cường độ tính tốn cường độ điện trường sự cố chính
xác trong các thử nghiệm EMC. Do đó, các Anten cần phải được hiệu chuẩn chính xác để
tránh những thử nghiệm khơng chính xác. Tuy nhiên, có tồn tại một vấn đề về thủ tục
trong hiệu chuẩn anten [1] và xác nhận vị trí [2].: Anten cần phải được hiệu chuẩn trên
một vị trí tiêu chuẩn mà lần lượt được xác nhận bởi anten với AF được biết đến. Vì vậy,
AF chứa sự khơng chắc chắn gây ra bởi các vị trí ( khu vực) nó được hiệu chỉnh trên,
nhưng chất lượng các vị trí theo thử nghiệm chỉ có thể được biết đến với sự khơng chắc
chắn hiệu chinht anten[3]. Các vị trsi thử nghiệm các phương pháp này để giải quyết vấn
đề [4].
Một vị trí thử nghiệm tiêu chuẩn nên được mở, phẳng, mức khu vực là rõ ràng trên
đường dây và cấu trúc sự phản xạ. Để đánh giá vị trí thực tế, nó là cần thiết để so sánh sự
suy hao thông thường (NSA).
Bản thảo đã nhận được vào ngày 10/2/2010; Sửa đổi ngày 5/7/2010; Được chấp nhận
ngày 30/8/2010. Ngày công bố ngày 21/10/2010, ngày 16/2/2011- phiên bản hiện tại.
Cơng trình này được hỗ trợ bởi chương trình chung của quỹ khoa học tự nhiên quốc gia
Trung Quốc dưới tài trợ 60830001, Phịng thí nghiệm truyền dẫn và kiểm soát tài trợ.

RCS2008zz007, và các chương trình học giả Trường Giang và nghiên cứu sáng tại trường
đại học được tài trợ IRT0949
Digital Object Identifier 10.1109/TEMC.2010.2078823
0018-9375/$26.00 © 2010 IEEE
Các tác giả chính của phịng thí nghiệm Nhà nước kiểm sốt giao thơng đường sắt và an
tồn, Đại học Giao thông Bắc Kinh, Bắc Kinh, 100044, Trung Quốc (e-mail:
; ).
Các phiên bản màu sắc của một hoặc nhiều trong những nhân vật trong bài viết này có sẵn
trực tuyến tại .
Đối tượng nhận dạng kỹ thuật số 10.1109/TEMC.2010.2078823

Học viên: Nguyễn Hải Cường – Lớp: 11BKTTT1