DABT1

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

1


ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP 1

MỤC LỤC
CHƯƠNG 1. TÍNH TOÁN BẢN SÀN..........................................................................6
1.1. PHÂN LOẠI BẢN SÀN.....................................................................................6
1.2. CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN.......................................................7
1.2.1. Chọn sơ bộ chiều dày bản sàn......................................................................7
1.2.2. Chọn sơ bộ tiết diện của dầm phu................................................................7
1.2.3. Chọn sơ bộ tiết diện của dầm chính.............................................................7
1.3. SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN..........................................................................................7
1.4. XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG...................................................................................8
1.4.1. Tĩnh tải.........................................................................................................8
1.4.2. Hoạt tải.........................................................................................................8
1.4.3. Tổng tải........................................................................................................8
1.5. XÁC ĐỊNH NỘI LỰC........................................................................................9
1.6. TÍNH CỐT THÉP CHO SÀN.............................................................................9
1.6.1. Bố trí cốt thép cho sàn theo phương cạnh ngắn............................................9
1.6.2. Bố trí cốt thép cho sàn theo phương cạnh dài.............................................11
CHƯƠNG 2. TÍNH TỐN DẦM PHỤ.......................................................................12
2.1. SƠ ĐỒ TÍNH TỐN........................................................................................12
2.2. XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG.................................................................................12
2.2.1. Tĩnh tải.......................................................................................................12
2.2.2. Hoạt tải.......................................................................................................12
2.2.3. Tổng tải......................................................................................................12
2.3. XÁC ĐỊNH NỘI LỰC......................................................................................13
2.3.1. Biểu đồ bao moment..................................................................................13

2.3.2. Biểu đồ bao lực cắt.....................................................................................14
2.4. TÍNH CỐT THÉP CHO DẦM PHỤ.................................................................14
2.4.1. Tính cốt thép dọc cho dầm phu tại nhịp.....................................................15
2.4.2. Tính cốt thép dọc cho dầm phu tại gối.......................................................16
2.4.3. Tính cốt đai cho dầm phu...........................................................................18
2.5. BIỂU ĐỒ VẬT LIỆU.......................................................................................19
2.5.1. Tính khả năng chịu lực của tiết diện..........................................................19
CHƯƠNG 3. TÍNH TỐN DẦM CHÍNH..................................................................21
3.1. SƠ ĐỒ TÍNH TỐN........................................................................................21

2


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

3.2. XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG.................................................................................21
3.2.1. Tĩnh tải.......................................................................................................21
3.2.2. Hoạt tải.......................................................................................................21
3.3. XÁC ĐỊNH NỘI LỰC......................................................................................21
3.3.1. Các trường hợp đặt tải trọng......................................................................21
TLBT................................................................................................................... 22
3.3.2. Biểu đồ bao moment..................................................................................23
3.3.3. Biểu đồ bao lực cắt.....................................................................................24
3.4. TÍNH CỐT THÉP CHO DẦM CHÍNH............................................................25
3.4.1. Tính cốt thép dọc cho dầm chính tại nhịp..................................................26
3.4.2. Tính cốt thép dọc cho dầm chính tại gối....................................................27
3.4.3. Tính cốt đai cho dầm chính........................................................................28
3.4.4. Tính cốt treo gia cường..............................................................................30
 Lực tập trung do dầm phu truyền lên dầm chính là:.......................................30
3.5. BIỂU ĐỒ BAO VẬT LIỆU..............................................................................30

3.5.1. Tính tốn khả năng chịu lực của từng tiết diện...........................................30
DANH MỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO.....................................................................32

3


ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP 1

PHÂN TÍCH SỐ LIỆU VÀ TỔNG HỢP SỐ LIỆU
ĐỀ BÀI
Dữ kiện đề bài:
 Sơ đồ

Hình 1. Sơ đồ tính tốn
 Ta có:


l1  2.8C+0.15B=2.8  1+0.15  1  2.95(m)

 l2  6.1C  0.21B  6.1  1  0.21 1  6.31(m)
 Hoạt tải tiêu chuẩn có giá trị:
tc
2
 p  7.2CB  0.4 B  7.2  1 1  0.4  1  7.6kN m

 Chọn kích thước cột: 300  300mm
Vật liệu sử dụng:
 Bê tông cấp độ bền B25 có:
 Rb  14.5MPa , Rbt  1.05MPa

 Hệ số làm việc của bê tông là:  b  0.9
 Thép cho sàn và thép đai dùng loại CI có:
 Rs  Rsc  225MPa , Rsw  175MPa
 Thép dầm chính và dầm phu dùng loại CII có:
 Rs  Rsc  280MPa , Rsw  225MPa

4


ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP 1

CHƯƠNG 1. TÍNH TỐN BẢN SÀN
1.1. PHÂN LOẠI BẢN SÀN
l2 6.31

 2.14
l
2.95
 Xét tỷ số 1
> 2 nên sàn thuộc loại ô bản 1 phương, làm việc theo
phương cạnh ngắn.

1.2. CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN
1.2.1. Chọn sơ bộ chiều dày bản sàn


hs 

D
1

l1   2950  98.33mm
m
30

→ Vậy chọn chiều dày bản sàn: hs  100mm
1.2.2. Chọn sơ bộ tiết diện của dầm phụ



1 1
hdp    l2  394.375  525.83mm
h  400mm
 12 16 
→ Chọn dp
1 1
bdp    hdp  100  200mm
b  200mm
2 4
→ Chọn dp

1.2.3. Chọn sơ bộ tiết diện của dầm chính



1 1 
hdc     ldc  491.67  737.5mm
 8 12 
(với ldc  2l1 ) → Chọn hdc  600mm
1 1
bdc    hdc  150  300mm

 2 4
→ Chọn bdc  300mm

5


ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP 1

1.3. SƠ ĐỒ TÍNH TỐN

Hình 1-1. Mặt bằng kết cấu dầm sàn
 Tiến hành cắt theo phương cạnh ngắn một dãy có b = 1m, xem như dầm liên tuc
nhiều gối tựa là các dầm phu

Hình 1-2. Sơ đồ xác định nhịp tính tốn của bản
 Nhịp tính tốn của bản:
l  l  1.5bdp  2950  1.5  200  2650mm
Nhịp biên: 0b 1
l  l  b  2950  200  2750mm
Nhịp giữa: 0 1 dp
1.4. XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG
1.4.1. Tĩnh tải
Căn cứ theo lớp cấu tạo sàn, lập bảng giá trị như sau:
Bảng 1.1 Tĩnh tải tác dụng lên sàn

Các lớp cấu tạo

Chiều

Trọng

Hệ số

Giá trị tiêu

Giá trị tính
6


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

dày
 mm 

lượng
riêng

 kN m 
3

Lớp gạch ceramic
10
Lớp hồ dầu
5
Lớp vữa lót
30
Lớp bê tông cốt thép sàn
100
Lớp vữa trát
15

Tải trọng trần treo, M&E
Tổng tải trọng

20
18
18
25
18

vượt
tải
n
1.1
1.3
1.3
1.1
1.3
1.1

toán g s

chuẩn

 kN m 

 kN m 

0.2
0.09
0.54

2.5
0.27
0.5
4.1

0.22
0.117
0.702
2.75
0.351
0.55
4.69

2

2

1.4.2. Hoạt tải


ps  p tc n  7.6  1.2  9.12kN m 2

1.4.3. Tổng tải


qs  ps  g s  9.12  4.69  13.81kN m 2

 Vì tính toán với dải bản 1m nên qs  13.81 1  13.81kN m
1.5. XÁC ĐỊNH NỘI LỰC
 Đối với dãy bản sàn đang xét ở trên sẽ làm việc như dầm liên tuc chịu tải phân

bố đều qs
Bảng 1.2 Moment bản sàn

Moment lớn nhất

Cơng thức tính

l02b
 qs
11

Giá trị
 kNm 

Nhịp biên

M nb

Gối thứ 2

M g 2   qs

l02b
11

-8.82

M ng  M gg

l02

  qs
16

 6.53

Các nhịp giữa và gối giữa

8.82

7


ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP 1

Hình 1- 3 Sơ đồ tính và biểu đồ bao moment của bản sàn

1.6. TÍNH CỐT THÉP CHO SÀN
1.6.1. Bố trí cốt thép cho sàn theo phương cạnh ngắn
 Bê tông B25: Rb  14.5MPa , Rbt  1.05MPa
 Cốt thép của sàn là loại cốt thép CI : Rs  Rsc  225MPa , Rsw  175MPa
 Do cắt theo phương cạnh ngắn một dãy có b = 1m nên tiết diện tính cốt thép
của sàn là hình chữ nhật có b  h  1000  100mm
 Vì tính tốn theo sơ đồ dẻo nên:

 pl  0.37  pl   pl (1  0.5 pl )  0.37  (1  0.5  0.37)  0.3
,
 Tính tốn cốt thép cho nhịp biên:
 Chọn lớp bê tông a  20mm , chiều cao làm việc của bản là:
h0  hs  a  80mm
Tính  m :

m 

M nb
8.82

 0.095
2
 b Rbbh0 1 14.5 103  1 0.082
 pl  0.3

m <
Tính  :
  1  1  2 m  1  1  2  0.095  0.1
 <  pl =0.3 → Đặt cốt đơn
Diện tích cốt thép:
 b Rbbh0 0.1 114.5  1000  80
As 

Rs



225

 515.6mm 2

2
→ Chọn 10a150 có Asc  523.6mm
Kiểm tra hàm lượng cốt thép:

A
523.6
  sc  100 
 100  0.65%
bh0
1000  80

8


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

Rb
14.5
 100  0.37 
 100  2.38%
Rs
225
 0.05%
   max → Thỏa hàm lượng cốt thép

max   pl

min
min

Bảng 1.3 Tính thép sàn

Tiết
diện

M
 kNm 

m



8.82

0.095

-8.82

6.53

Nhịp
biên
Gối
thứ hai
Nhịp
giữa và
gối
giữa

As

Chọn cốt thép
Asc
a



 mm 

d
 mm 

 mm 

 mm 

 %

0.1

515.6

10

150

523.6

0.65

0.095

0.1

515.6

10

150

523.6

0.65

0.07

0.073

376.4

10

200

392.7

0.49

2

 Chiều dài đoạn neo cốt thép nhịp vào gối tựa:
Lan   10  20   10   100  200  mm
→ Chọn Lan  100mm
 Cốt thép cấu tạo của bản dặt dọc theo các gối biên tại mặt cắt C-C và dầm chính

măt cắt B-B như hình vẽ được xác định như sau:

 6a200
As , pb  
2

50% Asgg  0.5  392.7  196.35mm
→ Chọn 6a125
1.6.2. Bố trí cốt thép cho sàn theo phương cạnh dài
 Cốt thép phân bố theo phương l2 có tác dung tránh cho bản bị nứt, giữ ổn định
théo chịu lực, tăng độ cứng tổng thể cho ô bản đặt theo cấu tạo như sau:
l2
3
l1
lấy As 2  10% As
2
2

Với

l2
3
l1
lấy As 2  20% As

l2
397.2
 2.14  3
As 2  20% As  20 
 79.44mm 2

l1
100
, chọn

2
→ Chọn  6a300 có As  84.78mm

9


ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP 1

CHƯƠNG 2. TÍNH TỐN DẦM PHỤ
2.1. SƠ ĐỒ TÍNH TỐN
 Dầm phu đuợc tính theo sơ đồ khớp dẻo. Sơ đồ tính là dầm liên tuc 4 nhịp có
các gối tựa là dầm chính

Hình 2- 4 Nhịp tính tốn và sơ đồ tính của dầm phụ

 Nhịp tính tốn của dầm phu:
dp
Nhịp biên: l0b  l2  1.5bdc  6310  1.5  300  5860mm
dp
Nhịp giữa : l0  l2  bdc  6310  300  6010mm
2.2. XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG
2.2.1. Tĩnh tải
 Trọng lượng bản thân dầm phu:
g 0  bdp hdp  hs n bt  0.2   0.4  0.1  1.1  25  1.65kN m





 Tĩnh tải từ sàn truyền vào:
l l 
g1  g s  1  1   4.69  2.95  13.84 kN m
2 2
 Tổng tĩnh tải:
g dp  g 0  g1  1.65  13.84  15.5kN m
2.2.2. Hoạt tải
 Hoạt tải từ bản sàn truyền vào:
l l 
pdp  ps  1  1   9.12  2.95  26.9 kN m
2 2
2.2.3. Tổng tải
 Tổng tải tác dung lên dầm phu:
qdp  g dp  pdp  15.5  26.9  42.4 kN m

10


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

2.3. XÁC ĐỊNH NỘI LỰC
2.3.1. Biểu đồ bao moment
pdp 26.9

 1.74
g dp 15.5
 Lập tỷ số:

. Tra bảng lấy k = 0.239
 Moment âm triệt tiêu cách mép gối tựa một đoạn:
x1  kl0dpb  0.239  5.86  1.4m
 Moment dương triệt tiêu cách các gối một đoạn:
dp
x

0.15
l
2
0
b  0.15  5.86  0.879m
Đối với nhịp biên:
dp
Đối với nhịp giữa: x3  0.15l0  0.15  6.01  0.9015m
 Moment dương lớn nhất cách gối tựa biên một đoạn:
x4  0.425l0dpb  0.425  5.86  2.4905m
 Tung độ tại các tiết diện của biểu đồ bao moment được tính theo cơng thức:
 l dp  6.01; l0dpb  5.86m  và  - hệ số tra bảng
M   qdp (l0 ) 2
với 0

Bảng 2.4 Tung độ biểu đồ bao moment của dầm phụ
Nhịp

Biên

Thứ 2

Tiết

diện
0
1
2
0.425l0
3
4
5
6
7
0.5l0
8
9
10

l0

qdp l02

 m

 kNm 

5.86

6.01

1456

1531.5

 max

 min

M max

0
0.065
0.09
0.091

0
94.64
131.04
132.5

0.075
0.02
0
0.018
0.058
0.0625

109.2
29.12
0
27.57
88.83
95.72

0.058
0.018
0

-0.0715
-0.0294
-0.006
-0.003
-0.022
-0.0625

88.83
27.57
0

M min

-104.1
-45.03
-9.19
-4.6
-33.7
-95.72

11


ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP 1

Hình 2- 5 Biểu đồ bao moment dầm phụ

2.3.2. Biểu đồ bao lực cắt
 Tung độ biểu đồ bao lực cắt được xác định như sau:
Gối thứ 1:
Q1  0.4qdpl0dpb  0.4  42.4  5.86  99.39kN
Bên trái gối thứ 2:
Q2T  0.6q pd l0dpb  0.6  42.4  6.01  152.9kN
Bên trái và bên phải các gối giữa:
Q2p  Q3T  Q3P  0.5qdpl0dp  0.5  42.4  6.01  127.41kN

Hình 2-6 Biểu đồ bao lực cắt dầm phụ

2.4. TÍNH CỐT THÉP CHO DẦM PHỤ
 Bê tông B20: Rb  14.5MPa , Rbt  1.05MPa
 Cốt thép dọc của dầm phu là loại thép CII: Rs  Rsc  280MPa , Rsw  225MPa
 Cốt đai dầm phu là loại thép CI: Rs  Rsc  225MPa , Rsw  175MPa
 Tiết diện dầm phu: Là tiết diện hinh chữ T

12


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

1 
 2 l0 
1375 


 1 dp 



S f  min  l0   min 976.7   600mm
6 
600 


6h f 





2.4.1. Tính cốt thép dọc cho dầm phụ tại nhịp
 Chọn lớp bê tông a  30mm , chiều cao làm việc của dầm phu tại nhịp là:
h0  hdp  a  400  30  370mm

h 

0.1 

M f  Rbb f h f  h0  f   14500  1.4  0.1  0.37 
  649.6kNm
2 
2 


 Ta có:
n
M f  M max

 132.5kNm
→ Truc trung hòa đi qua cánh nên tiết diện tính cốt
thép cho dầm phu tại nhịp là tiết diện hình chữ nhật lớn có kích thước
b f  hdp  1400  400mm 
 Tính  m :

m 

nb
M max
132.5

 0.048
2
 b Rbb f h0 1 14.5  103  1.4  0.37 2
 m <  pl  0.3

 Tính  :
  1  1  2 m  1  1  2  0.048  0.049
 <  pl =0.3 → Đặt cốt đơn
 Diện tích cốt thép:

13


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

 b Rbb f h0 0.049  1 14.5  1400  370

 1314.43mm 2

Rs
280
2
→ Chọn 3 24 có Asc  1356.48mm
As 

 Kiểm tra hàm lượng cốt thép:
A
1356.48
  sc  100 
 100  0.261%
b f h0
1400  370
Rb
14.5
 100  0.37 
 100  1.916%
Rs
280
 0.05%
   max → Thỏa hàm lượng cốt thép

max   pl

min
min

Bảng 2.5 Tính thép nhịp dầm phụ

Tiết

diện
Nhịp
biên
Nhịp
thứ 2

M max

As

Chọn cốt thép
Asc
d
 mm 
 mm 

 %



m



 mm 

74.44

0.037

0.0377

733.32

318

763.02

0.161

51.13

0.0254 0.0257

499.9

218

508.68

0.107

 kNm 

2

2.4.2. Tính cốt thép dọc cho dầm phụ tại gối
 Do tại gối dầm phu chịu moment âm nên tiết diện tính tốn của dầm phu tại gối
là tiết diện hình chữ nhật nhỏ có tiết diện

bdp  hdp  200  400mm 

14


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

 Chọn a  30mm , chiều cao làm việc của dầm phu tại nhịp là:
h0  hdp  a  400  30  370mm
 Tính  m :

m 

2
M max
58.49

 0.186
2
 b Rb bdp h0 1  11.5  103  0.2  0.37 2
 m <  pl  0.3

 Tính  :
  1  1  2 m  1  1  2  0.186  0.207
 <  pl =0.3 → Đặt cốt đơn
 Diện tích cốt thép:
 R b h 0.207  1  11.5  200  370
As  b b dp 0 
 629.13mm 2
Rs

280
2
→ Chọn 216  118 có Asc  656.26mm
 Kiểm tra hàm lượng cốt thép:
A
656.26
  sc  100 
 100  0.88%
b f h0
200  370

Rb
11.5
 100  0.37 
 100  1.52%
Rs
280
 0.05%
    max → Thỏa hàm lượng cốt thép

max   pl

min
min

15


ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP 1

Bảng 2.6 Tính thép gối dầm phụ

Tiết
diện

M
 kNm 

m

Gối
thứ 2

58.49

0.186

Gối
thứ 3

51.13

0.162



Chọn cốt thép

As

Asc



 mm 

d
 mm 

 mm 

 %

0.207

629.13

216  118

656.26

0.88

0.178

540.99

216  114

555.78

0.75

2

2.4.3. Tính cốt đai cho dầm phụ
 Tính cốt đai cho tiết diện bên trái gối thứ 2 có lực cắt lớn nhất là: Q  90.27kN
 Khả năng chịu lực cắt của bê tông:
Qb   b 3  1   f   n   b Rbt bh0

f

 0.6   1  0  0   1  0.9  103  0.2  0.37  39.96kN

: hệ số xét đến ảnh hưởng của cánh chịu nén trong tiết diện chữ T

 n : hệ số xét đến ảnh hưởng của lực dọc
Vì Qmax  90.27  Qb nên cần tính tốn cốt đai cho dầm

 Chọn cốt đai  6 có 2 nhánh
 Khoảng cách cốt đai tính tốn:
 b 2  1   f   n   b Rbt bh02
2
Stt  Rsw n d sw
2
Qmax
 175  2  6 
2

2   1  0  0   1  0.9  200  3702

 90.27  103 

2

 239.41mm

 Khoảng cách cốt đai lớn nhất:
 b 4  1   f   n   b Rbt bh02
S max 
Qmax

1.5   1  0  0   1  0.9  200  3702

 409.47mm
90.27  103
 Khoảng cách cối đai cấu tạo:
Vùng gần gối tựa:
h 
 400 
 


Sct  min  2   min  2   150mm


150 

150 


Vùng giữa dầm:

16


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

 3h 
 3  400 




Sct  min  4   min  4   300mm
500 
500

 Khoảng cách cốt đai thiết kế:
l0dp
Vùng gối tựa 4 :
 Stt 
239.41 




Stk  min  Smax   min 409.47   150mm
S 
150 



 ct 

l0dp
→ Bố trí cốt đai  6a150mm cho đoạn 4 tại gối của dầm phu
l0dp
Vùng giữa dầm 2 :
 Stt 
 239.41 




Stk  min  S max   min  409.47   239.41mm
S 


300 
 ct 
l0dp
→ Bố trí cốt đai  6a200mm cho đoạn 2 tại nhịp của dầm phu
 Kiểm tra khả năng chịu ứng suất nén của dầm
62
2
4
E A
21  10
4  1.07  1.3
 w1  1  5 s sw  1  5 


Eb bs
27  103 200  150
 b1  1   Rb  1  0.01  11.5  0.885

Qbt  0.3 w1 b1 Rbbh0  0.3  1.07  0.885  11.5  103  0.2  0.37  241.76kN
Qmax  90.27kN  Qbt  241.76kN
→ Vậy bê tông không bị nén vỡ dưới tác dung của ứng suất nén chính
2.5. BIỂU ĐỒ VẬT LIỆU
2.5.1. Tính khả năng chịu lực của tiết diện
 Tại tiết diện đang xét, cốt thép bố trí có diện tích là: As
 Chọn lớp bê tơng bảo vệ là: abv  20mm
 Tính ath :

3.14 
16 
3.14 
18 
  20   2  182 
 20 

4
2
4
2
 Asi xi 


ath 
 28.4mm
656.26

 Asi
h0 th  hdp  ath  400  28.4  371.6mm
162 

→

 Tính  :

17


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

Rs As
280  656.26

 0.215
 b Rbbh0th 1  11.5  200  371.6


 Tính  :
 Tính

    1  0.5   0.215   1  0.5  0.215   0.192
M
:

 M    b Rbbh02th  0.192  1  11.5  103  0.2  0.37162  60.98kNm
Bảng 2.7 Khả năng chịu lực của thép trong dầm phụ

Tiết
diện

As

ath

h0th

M

Cốt thép

 mm 

 mm 

 mm 





318
Cắt 118

763.02

29

371

0.0391

0.0383

77.59

508.68

29

371

0.0261

0.0257

52.27

656.26

28.4

371.6

0.215

0.192

60.98

Còn 216

401.92

28

372

0.132

0.123

39.15

Nhịp
giữa

218

508.68

29

371

0.0261

0.0257

52.27

555.78

27.7

372.3

0.182

0.165

52.6

Gối 3

216  114
Cắt 114
Còn 216

401.92

28

372

0.132

0.123

39.15

Nhịp
biên

Gối 2

Còn 218
216  118
Cắt 118

2

 kNm 

l
l
 Cắt thép theo kinh nghiệm: Cắt tại vị trí 6 đối với nhịp và 4 đối với gối tính từ
mép gối tựa.

18


ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP 1

CHƯƠNG 3. TÍNH TỐN DẦM CHÍNH
3.1. SƠ ĐỒ TÍNH TỐN
 Do dầm chính chịu toàn bộ tải trọng ( tĩnh tải và hoạt tải ) từ bản sàn và dầm
phu truyền vào, tải trọng này khá lớn nên để an tồn ta tính dầm chính theo sơ

đồ đàn hồi ( coi dầm cứng, cột yếu để giải theo dầm liên tuc)
 Kích thước cột 300mm  300mm
 Dầm chính truc C là dầm liên tuc 5 nhịp gối lên cột với kích thước tiết diện
300mm  700mm
 Nhịp tính tốn ( lấy theo truc):
Nhịp biên = nhịp giữa : l0b  l0  7800mm

Hình 3-7 Sơ đồ tính tốn của dầm chính

3.2. XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG
3.2.1. Tĩnh tải
 Trọng lượng bản thân dầm chính:
g 0 dc  n bt bdc  hdc  hs   1.1  25  0.3   0.65  0.09   4.62 kN m
 Tải trọng do dầm phu truyền lên dầm chính:
l 
l
 6.2 6.2 
g1dc  gdp  2  2   12.5756  

  77.97kN
2 
2 2
 2
.
3.2.2. Hoạt tải
 Do dầm phu truyền lên dầm chính:
l 
l
 6.2 6.2 
pdc  pdp  2  2   10.92  


  67.704kN
2 
2 2
 2
3.3. XÁC ĐỊNH NỘI LỰC
3.3.1. Các trường hợp đặt tải trọng

19


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

 TH1 = TT + HT1
 TH2 = TT + HT2
 TH3 = TT + HT3

 TH4 = TT + HT4
 TH5 = TT + HT5
 TH6 = TT + HT6

 TH7 = TT + HT7
 TH8 = TT + HT8
 TH9 = TT + HT9

20


TLBT

TT

TH1

TH2

TH3

TH4

TH5

TH6

TH7


TH8

TH9

3.3.2. Biểu đồ bao moment
TH1

TH2

TH3

TH4

TH5

TH6


TH7

TH8

TH9

Hình 3-8 Biểu đồ bao moment của dầm chính

3.3.3. Biểu đồ bao lực cắt
TH1

TH2

TH3

TH4


TH5

TH6

TH7

TH8

TH9

Hình 3- 9 Biểu đồ bao lực cắt của dầm chính

3.4. TÍNH CỐT THÉP CHO DẦM CHÍNH
 Bê tơng B20: Rb  11.5MPa , Rbt  0.9MPa
 Cốt thép dọc của dầm chính là loại thép CII: Rs  Rsc  280MPa ,
Rsw  225MPa
 Cốt đai dầm chính là loại thép CI: Rs  Rsc  225MPa , Rsw  175MPa
 Tiết diện dầm chính: Là tiết diện hinh chữ T


 1 dp 
1

l

5900
0
2 
2





1 
1


S f  min  ldc   min   7800   540mm
6 
6

 6h f 
540






3.4.1. Tính cốt thép dọc cho dầm chính tại nhịp
 Chọn a  50mm , chiều cao làm việc của dầm chính tại nhịp là:
h0  hdc  a  700  50  650mm
 Ta có:
h 

0.09 

M f  Rbb f h f  h0  f   11500  1.38  0.09   0.65 
  864.12kNm
2
2




n
M f  M max

 317.34kNm
→ Truc trung hịa đi qua cánh nên tiết diện tính cốt
thép cho dầm chính tại nhịp là tiết diện hình chữ nhật lớn có kích thước
b f  hdc  1380  700mm 
 Tính  m :
1
M max
317.34
m 

 0.0473
2
 b Rb b f h0 1  11.5  103  1.38  0.652
 m <  R  0.429

 Tính  :
  1  1  2 m  1  1  2  0.0473  0.0485
 <  R  0.623 → Đặt cốt đơn
 Diện tích cốt thép:
 R b h 0.0485  1  11.5  1380  650
As  b b f 0 
 1786.79mm 2
Rs
280