Nghiên cứu ứng xử uốn dầm cầu dự ứng lực sử dụng bê tông chất lượng siêu cao (UHPC) trong điều kiện Việt Nam

Bạn đang xem bản rút gọn của tài liệu. Xem và tải ngay bản đầy đủ của tài liệu tại đây (4.97 MB, 196 trang )

Trang 1<div class="page_container" data-page="1">

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO

TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG HÀ NỘI

Ngô Quý Tuấn

NGHIÊN CỨU ỨNG XỬ UỐN DẦM CẦU DỰ ỨNG LỰC SỬ DỤNG BÊ TÔNGCHẤT LƯỢNG SIÊU CAO (UHPC) TRONG ĐIỀU KIỆN VIỆT NAM

Chuyên ngành: Kỹ thuật xây dựng cơng trình giao thơng – Xây dựng Cầu HầmMã số: 62580205-1

LUẬN ÁN TIẾN SĨ

Hà Nội – Năm 2024

</div>Trang 2<div class="page_container" data-page="2">

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO

TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG HÀ NỘI

Ngô Quý Tuấn

NGHIÊN CỨU ỨNG XỬ UỐN DẦM CẦU DỰ ỨNG LỰC SỬ DỤNG BÊ TÔNGCHẤT LƯỢNG SIÊU CAO (UHPC) TRONG ĐIỀU KIỆN VIỆT NAM

Chun ngành: Kỹ thuật xây dựng cơng trình giao thông– Xây dựng Cầu Hầm

</div>Trang 3<div class="page_container" data-page="3">

LỜI CAM ĐOAN

Tôi xin cam đoan đây là cơng trình nghiên cứu của riêng tôi, các kết quả nghiên cứu được trình bày trong luận án là trung thực, khách quan và chưa từng được công bố ở bất kỳ nơi nào.

Tác giả luận án

Ngô Quý Tuấn

</div>Trang 4<div class="page_container" data-page="4">

LỜI CẢM ƠN

Lời đầu tiên em xin chân thành cảm ơn Ban Giám hiệu, Khoa Đào tạo Sau đại học trước đây và nay là Phòng Quản lý đào tạo Trường Đại học Xây Dựng Hà Nội nơi em học tập, đã tạo điều kiện, giúp đỡ em trong suốt quá trình học tập và nghiên cứu.

Em xin gửi lời cảm ơn sâu sắc đến Ban Giám hiệu Trường Đại học Nông Lâm – Đại học Huế nơi em đang công tác đã tạo điều kiện để em hoàn thành tốt luận án Tiến sỹ này.

Em xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến PGS.TS. Nguyễn Bình Hà, TS. Lê Bá Danh đã hướng dẫn, động viên, giúp đỡ và tạo mọi điều kiện thuận lợi nhất trong thời gian em thực hiện và hoàn thành luận án.

Em xin gửi lời cảm ơn tới Khoa Cầu Đường, tập thể cán bộ Bộ môn Cầu và Cơng trình ngầm, Bộ mơn Vật Liệu xây dựng, Trường Đại học Xây dựng Hà Nội đã tận tình giúp đỡ, dành nhiều thời gian trao đổi, đóng góp những ý kiến quý báu trong quá trình em thực hiện luận án.

Em xin gửi lời cảm ơn đến chương trình nghiên cứu khoa học và công nghệ cấp Bộ: “Nghiên cứu ứng dụng bê tông chất lượng siêu cao trong xây dựng cầu quy mơ nhỏ và trung bình” do PGS.TS. Phạm Duy Hòa làm chủ nhiệm đã tạo điều kiện cho em tham gia chương trình và hỗ trợ em trong quá trình thực hiện nghiên cứu.

Em cũng xin chân thành cảm ơn các thầy cô giáo, các nhà khoa học, các chuyên gia đã dành nhiều thời gian trao đổi, đóng góp những ý kiến quý báu cho luận án trong quá trình thực hiện.

Cuối cùng, em xin trân trọng cảm ơn sự giúp đỡ, động viên, chia sẻ của gia đình đã hết sức giúp em có hậu phương vững chắc, tạo điều kiện thuận lợi, khích lệ và động viên tinh thần để em hoàn thành luận án Tiến sỹ này.

Tác giả luận án

Ngô Quý Tuấn

</div>Trang 5<div class="page_container" data-page="5">

CHƯƠNG 1. TỔNG QUAN VỀ TÌNH HÌNH NGHIÊN CỨU VÀ ỨNG DỤNGVẬT LIỆU BÊ TÔNG CHẤT LƯỢNG SIÊU CAO CHO KẾTCẤU NHỊP CẦU...7

1.1. Tổng quan về vật liệu UHPC...7

1.1.1. Khái niệm vật liệu UHPC...7

1.1.2. Các nguyên tắc chế tạo và ưu, nhược điểm của UHPC...7

1.1.3. Sự hình thành và phát triển của vật liệu UHPC...8

1.1.4. Thành phần vật liệu chế tạo UHPC...10

1.2. Tổng quan nghiên cứu về vật liệu UHPC trên thế giới...12

1.3. Tổng quan nghiên cứu về vật liệu UHPC ở Việt Nam...13

1.4. Tổng quan về ứng dụng vật liệu UHPC trong xây dựng cơng trình cầu trên thế giới và ở Việt Nam...15

1.4.1. Ứng dụng vật liệu UHPC trong xây dựng cầu trên thế giới...15

1.4.2. Tổng quan về ứng dụng vật liệu UHPC cho cơng trình cầu tại Việt Nam...20

1.5. Tổng quan nghiên cứu phương pháp xác định sức kháng uốn dầm UHPC...23

1.6. Tổng quan nghiên cứu các dạng đường quan hệ ứng suất – biến dạng áp dụng cho thiết kế uốn dầm UHPC...32

1.6.1. Hiệp hội kỹ sư dân dụng Nhật Bản (JSCE)...32

1.6.2. Hướng dẫn thiết kế K-UHPC của Hàn Quốc...33

1.6.3. Hiệp hội đường bộ Hoa Kỳ (FHWA)...34

1.6.4. Chỉ dẫn thiết kế dầm UHPC DƯL của Ductal...35

1.6.5. Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu UHPC của Hiệp hội xây dựng Pháp...36

1.7. Nghiên cứu phương pháp phân tích ứng xử dầm UHPC bằng mơ hình số....42

1.8. Nhận xét rút ra từ nghiên cứu tổng quan và đề xuất nghiên cứu...43

CHƯƠNG 2. CƠ SỞ KHOA HỌC VÀ PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU...46

</div>Trang 6<div class="page_container" data-page="6">

2.1. Nghiên cứu thực nghiệm...46

2.2. Cơ sở khoa học và phương pháp xây dựng đường quan hệ ứng suất – biến dạng vật liệu UHPC tại Việt Nam...50

2.2.1. Đường quan hệ ứng suất - biến dạng nén...51

2.2.2. Đường quan hệ ứng suất - biến dạng kéo...52

2.3. Cơ sở khoa học và phương pháp xây dựng cơng thức tính tốn sức kháng uốn dầm cầu UHPC DƯL...57

2.3.1. Các giả thiết tính tốn...57

2.3.2. Phương pháp xây dựng biểu đồ ứng suất khối chữ nhật tương đương trên tiết diện ngang và lập công thức xác định sức kháng uốn...58

2.4. Phương pháp mơ hình số PTHH mơ phỏng sự làm việc của dầm cầu UHPC DƯL 59 2.4.1. Mơ hình hóa vật liệu UHPC...60

2.4.2. Mơ hình hóa vật liệu cốt thép dự ứng lực...65

2.4.3. Phần tử sử dụng để mơ hình hóa kết cấu UHPC...65

CHƯƠNG 3. XÂY DỰNG ĐƯỜNG QUAN HỆ ỨNG SUẤT – BIẾN DẠNG VÀĐỀ XUẤT CƠNG THỨC TÍNH TỐN SỨC KHÁNG UỐN DẦMCẦU UHPC DƯL...69

3.1. Xử lý số liệu thí nghiệm uốn để xây dựng đường quan hệ ứng suất – biến dạng69 3.2. Xây dựng đường quan hệ ứng suất – biến dạng UHPC phục vụ thiết kế...73

3.2.1. Quan hệ ứng suất – biến dạng nén UHPC...73

3.2.2. Quan hệ ứng suất – biến dạng kéo UHPC...74

3.3. Xác định sức kháng uốn dầm UHPC DƯL bằng phương pháp phân tích mặt cắt 76 3.3.1. Sức kháng uốn dầm UHPC DƯL tiết diện chữ I...76

3.3.2. Sức kháng uốn dầm UHPC DƯL tiết diện chữ T...80

</div>Trang 7<div class="page_container" data-page="7">

3.4. Xây dựng cơng thức xác định vị trí trục trung hồ và sức kháng uốn danh định

của dầm UHPC DƯL...85

3.5. Nhận xét Chương 3...92

CHƯƠNG 4. MƠ HÌNH SỐ KẾT CẤU UHPC BẰNG PHƯƠNG PHÁP PHẦNTỬ HỮU HẠN...93

4.1. Kết quả mơ hình số mẫu hình trụ thí nghiệm nén vật liệu UHPC...94

4.2. Kết quả mơ hình số mẫu dầm thí nghiệm uốn vật liệu UHPC...96

4.3. Mơ hình mẫu dầm UHPC DƯL tiết diện chữ I...99

4.3.1. Mơ hình kết cấu dầm I – UHPC DƯL...99

4.3.2. Kết quả dầm sau khi cắt cáp dự ứng lực...100

4.3.3. Kết quả dầm khi gia tải thí nghiệm...101

4.4. Mơ hình mẫu dầm UHPC DƯL tiết diện chữ T...104

4.4.1. Kết quả dầm sau khi cắt cáp dự ứng lực...105

4.4.2. Kết quả dầm khi gia tải thí nghiệm...105

4.5. Nhận xét Chương 4...108

CHƯƠNG 5. ÁP DỤNG KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU TRONG THIẾT KẾ UỐNDẦM CẦU BẰNG VẬT LIỆU UHPC DƯL...110

5.1. Chọn kết cấu cầu phục vụ nghiên cứu...110

5.2. Kết quả tính tốn sức kháng uốn dầm bằng cơng thức đề xuất...113

5.3. Kết quả phân tích khả năng chịu uốn dầm bằng mơ hình số đề xuất...116

5.3.1. Kết quả mơ hình hóa dầm I42...116

5.3.2. Kết quả mơ hình số DƯL dầm I42...117

5.3.3. Kết quả phân tích độ võng và khả năng chịu uốn của dầm I42...118

5.3.4. Kết quả phân tích biến dạng và vị trí trục trung hịa tại giữa nhịp dầm I42 120 5.4. Đánh giá kết quả từ công thức và mơ hình số dầm UHPC DƯL I42...122

5.5. Nhận xét Chương 5...124

KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ...125

DANH MỤC CÁC CÔNG TRÌNH ĐÃ CƠNG BỐ...127

TÀI LIỆU THAM KHẢO...128

</div>Trang 8<div class="page_container" data-page="8">

DANH MỤC CÁC HÌNH

Hình 1.1. Các loại bê tơng đặc biệt [33]...9Hình 1.2. Sự phân bố ứng suất – biến dạng ở trạng thái giới hạn cường độ cho mặt cắt ngang

Hình 1.4. Sự phân bố ứng suất, biến dạng trên tiết diện ngang dầm I-UHPC chịu uốn ở trạngthái giới hạn cường độ, (a) Trường hợp trục trung hòa qua sườn; (b) Trục trung hịa qua bản

...26

Hình 1.5. Sự phân bố ứng suất, biến dạng trên tiết diện ngang (a) trạng thái giới hạn sử

Hình 1.7. Các mơ hình ứng suất khối điển hình cho đơn giản hóa phân tích: (a) biểu đồ biến dạng tuyến tính; (b) khối ứng suất nén dạng parabol, ứng suất kéo phân bố đều; (c) khối ứng suất nén dạng chữ nhật theo ACI, ứng suất kéo phân bố đều; (d) khối ứng suất nén dạng chữ nhật theo ACI, ứng suất kéo dạng hình tam giác; (e) khối ứng suất nén dạng hình tam giác, ứng suất kéo phân bố đều [60]

...29

Hình 1.8. Sơ đồ phân bố ứng suất và biến dạng: (a) tiết diện, (b) biểu đồ phân bố biến dạng, (c) biểu đồ phân bố ứng suất [87]

...30

Hình 1.9. Mơ hình phân tích tiết diện nhiều lớp: (a) phân lớp tiết diện lý tưởng, (b) biểu đồ phân bố biến dạng lý tưởng, (c) biểu đồ phân bố ứng suất lý tưởng, (d) sự cân bằng lực trên tiết diện [87]

...30

Hình 1.10. Lưu đồ tính tốn sức kháng uốn dầm UHPC [93]...31Hình 1.11. Đường cong ứng suất - biến dạng theo JSCE [18]...32Hình 1.12. Biểu đồ ứng suất - biến dạng theo K-UHPC...33

</div>Trang 9<div class="page_container" data-page="9">

Hình 1.13. Biểu đồ ứng suất - biến dạng UHPC [49]...35

Hình 1.14. Đường quan hệ ứng suất – biến dạng khi nén [47]...36

Hình 1.15. Đường quan hệ ứng suất – biến dạng khi kéo [47]...36

Hình 1.16. Quan hệ ứng suất – biến dạng khi nén cho phân tích phi tuyến [42]...37

Hình 1.17. Quan hệ ứng suất – biến dạng nén cho thiết kế uốn TTGH cường độ [42]...38

Hình 1.18. Xác định cường độ chịu kéo sau nứt khi có xuất hiện cực đại cục bộ [42]...40

Hình 1.19. Xác định cường độ chịu kéo sau nứt khi khơng xuất hiện cực đại cục bộ [42]...40

Hình 1.20. Quan hệ ứng suất – biến dạng khi kéo UHPC cấu kiện dày nhóm T1* và T2* [42]... 41

Hình 1.21. Quan hệ ứng suất – biến dạng khi kéo UHPC cấu kiện dày nhóm T3* [42]...41

Hình 1.22. Quan hệ ứng suất – biến dạng khi kéo UHPC cấu kiện mảnh dạng 1 [42]...41

</div>Trang 10<div class="page_container" data-page="10">

Hình 1.23. Quan hệ ứng suất – biến dạng khi kéo UHPC cấu kiện mảnh dạng 2 [42]...42

Hình 1.24. Sơ đồ cấu trúc luận án...45

Hình 2.1. Cát quắc...48

Hình 2.2. Cốt sợi thép...50

Hình 2.3. Dạng biểu đồ đường quan hệ ứng suất – biến dạng nén [42]...51

Hình 2.4. Dạng biểu đồ đường quan hệ ứng suất – biến dạng kéo [42]...52

Hình 2.5. Sự phân bố biến dạng và ứng suất trên chiều cao nứt và khơng nứt [41]...54

Hình 2.6. Sự phân bố biến dạng và ứng suất trên tiết diện ngang dầm ở trạng thái giới hạn khả năng chịu uốn dầm UHPC....

58Hình 2.7. Bề mặt giới hạn Drucker – Prager và Rankine trong khơng gian hai chiều [25]....60

Hình 2.8. Tổ hợp bề mặt giới hạn Drucker – Prager trong không gian ba chiều [25]...63

Hình 2.9. Mơ hình HSD hàm số mũ (HSD2)...63

Hình 2.10. Mơ hình HSD cốt thép gia cường (HSD4)...64

Hình 2.11. Mơ hình HSD năng lượng phá hủy (HSD5)...64

Hình 2.12. Mơ hình HSD năng lượng phá hủy (HSD6)...64

Hình 2.13. Hình dạng phần tử SOLID185 [25]...66

Hình 2.14. Hình dạng phần tử LINK180 [25]...66

Hình 2.15. Hình dạng phần tử COMBIN39 và đường cong lực – chuyển vị [25]...67

Hình 3.1. Đường quan hệ tải trọng – độ võng thí nghiệm uốn 4 điểm [7]...70

Hình 3.2. Đường quan hệ tải trọng – độ võng thí nghiệm uốn 3 điểm [7]...70

Hình 3.3. Cường độ chịu kéo sau nứt thí nghiệm uốn 3 điểm...72

Hình 3.4. Quan hệ ứng suất – độ mở rộng vết nứt thí nghiệm uốn 3 điểm...72

Hình 3.5. Đường quan hệ ứng suất – biến dạng nén UHPC...74

Hình 3.6. Đường quan hệ ứng suất – biến dạng kéo UHPC...75

Hình 3.7. Quan hệ ứng suất – biến dạng kéo và nén UHPC...76

Hình 3.8. Sự phân bố biến dạng và ứng suất trên tiết diện ngang dầm I - UHPC...77

Hình 3.9. Biểu đồ mơ men – độ cong trên tiết diện ngang dầm I - UHPC...79

Hình 3.10. Phân bố biến dạng, ứng suất trên tiết diện ngang dầm I - UHPC...79

Hình 3.11. Phân bố biến dạng, ứng suất trên tiết diện ngang dầm I - UHPC...80

Hình 3.12. Sự phân bố biến dạng và ứng suất trên tiết diện ngang dầm T - UHPC...81

Hình 3.13. Biểu đồ mô men – độ cong trên tiết diện ngang dầm T - UHPC...83

Hình 3.14. Phân bố biến dạng, ứng suất trên tiết diện ngang dầm T - UHPC...83

Hình 3.15. Phân bố biến dạng, ứng suất trên tiết diện ngang dầm T - UHPC...84

Hình 3.16. Sự phân bố ứng suất khối tương đương trên tiết diện dầm T - UHPC...85

Hình 3.17. Mối quan hệ giữa hệ số 𝛼1 và cường độ chịu nén 𝑓𝑐′...88

</div>Trang 11<div class="page_container" data-page="11">

Hình 3.18. Mối quan hệ giữa hệ số 𝛽1 và cường độ chịu nén 𝑓𝑐′...89

Hình 3.19. Mối quan hệ giữa hệ số 𝛽2 và cường độ chịu nén 𝑓𝑐′...89

Hình 4.1. Kết quả mơ phỏng số phân tích biến dạng đàn hồi của mẫu...95

Hình 4.2. Kết quả phá hoại mẫu theo mơ hình số và thực nghiệm...95

Hình 4.3. So sánh đường quan hệ ứng suất – biến dạng nén giữa mơ hình số và thực nghiệm... 96

Hình 4.4. Mơ hình 3D kết cấu dầm...97

Hình 4.5. Ứng suất trong bê tơng khi chịu tải...97

Hình 4.6. Sự hình thành vết nứt và phá hoại dầm thí nghiệm...98

Hình 4.7. Quan hệ Tải trọng – độ võng từ mơ hình số và thực nghiệm...99

Hình 4.8. Mơ hình hố kết cấu dầm I-UHPC...100

Hình 4-9. Kết quả độ vồng dầm I-UHPC sau khi cắt cáp...101

Hình 4.10. Kết quả mơ hình biến dạng dẻo dầm I-UHPC trước khi phá hoại...102

Hình 4.11. So sánh sự hình thành vết nứt giữa mơ hình số và thực nghiệm...102

Hình 4.12. Kết quả độ võng dầm I-UHPC khi gia tải...103

Hình 4.13. So sánh quan hệ tải trọng – độ võng dầm I-UHPC...103

Hình 4.14. Mơ hình hố kết cấu dầm T-UHPC...104

Hình 4.15. Kết quả độ vồng dầm T-UHPC sau khi cắt cáp...105

Hình 4.16. Kết quả mơ hình biến dạng dẻo dầm T-UHPC trước khi phá hoại...106

Hình 4.17. So sánh sự hình thành vết nứt giữa mơ hình số và thực nghiệm...107

Hình 4.18. Kết quả độ võng dầm T-UHPC khi gia tải...107

Hình 4.19. So sánh quan hệ tải trọng – độ võng dầm T-UHPC...108

Hình 5.1. Mặt cắt ngang cầu...111

Hình 5.2. Mặt cắt ngang dầm I42...111

Hình 5.3. Phân bố ứng suất khối chữ nhật...113

Hình 5.4. Bố trí gia tải phân tích thí nghiệm dầm I42...116

Hình 5.5. Mơ hình hố kết cấu dầm I42-UHPC...117

Hình 5.6. Độ vồng dầm I42-UHPC cao 1,1m sau khi cắt cáp...118

Hình 5.7. Độ võng dầm I42-UHPC cao 1,1m khi gia tải cực đại...119

Hình 5.8. Quan hệ Tải trọng - độ võng dầm I42-UHPC ứng với các chiều cao dầm khác nhau... 119

Hình 5.9. Biến dạng dầm I42-UHPC cao 1,1m khi gia tải cực đại...120

Hình 5.10. Biến dạng dầm I42-UHPC khi gia tải cực đại...121

Hình 5.11. Vị trí trục trung hịa...122

Hình 5.12. So sánh sức kháng uốn dầm...123

</div>Trang 12<div class="page_container" data-page="12">

DANH MỤC CÁC BẢNG

Bảng 1.1. Thành phần vật liệu UHPC [50, 67, 76]...11

Bảng 1.2. Tổng hợp ứng dụng UHPC cho cơng trình cầu trên thế giới [96]...16

Bảng 1.3. Tổng hợp ứng dụng UHPC trong mối nối cầu [96]...18

Bảng 1.4. Tổng hợp ứng dụng UHPC cho lớp phủ mặt cầu [96]...20

Bảng 1.5. Tổng hợp ứng dụng UHPC cho cơng trình cầu ở Việt Nam [16]...21

Bảng 2.1. Thành phần vật liệu NUCE-UHPC [6]...47

Bảng 2.2. Tính chất cơ lý của cát quắc [14]...47

Bảng 2.3. Thành phần hạt cát quắc [14]...48

Bảng 2.4. Tính chất cơ lý của xi măng [14]...48

Bảng 2.5. Tính chất của GGBFS sử dụng trong nghiên cứu [14]...49

Bảng 2.6. Tính chất và thành phần hạt của SF [14]...49

Bảng 2.7. Thông số kỹ thuật của cốt sợi thép [14]...50

Bảng 3.1. Kết quả xác định cường độ chịu kéo đàn hồi từ thí nghiệm uốn 4 điểm...71

Bảng 3.2. Kết quả xác định cường độ chịu kéo sau nứt từ thí nghiệm uốn 3 điểm...72

Bảng 3.3. Các thơng số đường quan hệ ứng suất – biến dạng nén UHPC...73

Bảng 3.4. Các thông số đường quan hệ ứng suất – biến dạng kéo UHPC...74

Bảng 3.5. Kết quả phân tích ứng xử uốn dầm chữ I UHPC...78

Bảng 3.6. Kết quả điều chỉnh cốt thép dầm chữ I - UHPC...80

Bảng 3.7. Kết quả phân tích ứng xử uốn dầm chữ T UHPC...82

Bảng 3.8. Kết quả điều chỉnh cốt thép dầm chữ T - UHPC...84

Bảng 3.9. Kết quả xác định 𝛼1, 𝛽1, 𝛽2 theo cấp cường độ chịu nén UHPC...88

Bảng 3.10. So sánh kết quả tính tốn sức kháng uốn dầm UHPC DƯL với các kết quả nghiên cứu đã công bố...

91Bảng 4.1. Tham số vật liệu UHPC sử dụng cho mô hình Drucker – Prager...93

Bảng 5.1. Vật liệu sử dụng cho dầm và bản mặt cầu [73]...111

Bảng 5.2. Kết quả xác định hệ số phân bố ngang...112

Bảng 5.3. Bảng kết quả tính tốn nội lực mơ men dầm...113

Bảng 5.4. Bảng kết quả tính tốn sức kháng uốn và độ võng...115

Bảng 5.5. Độ vồng dầm sau khi cắt cáp DƯL...118

Bảng 5.6. Kết quả khả năng chịu uốn từ phân tích mơ hình số...120

Bảng 5.7. Kết quả vị trí trục trung hịa...121

Bảng 5.8. Kết quả so sánh giá trị vị trí trục trung hòa...122

Bảng 5.9. Kết quả so sánh giá trị sức kháng uốn Mn...124

</div>Trang 13<div class="page_container" data-page="13">

DANH MỤC CÁC CHỮ VIẾT TẮT

ACI American Concrete Institute Viện bê tông Mỹ AFNOR Association Franỗaise deNormalisation

American Association of State AASHTO Highway and Transportation

Hip hi tiêu chuẩn Pháp

Hiệp hội Đường cao tốc và Giao thông Hoa Kỳ

LRFD Load and Resistance FactorDesign

ASTM American Society for Testingand Materials Association Franỗaise de Gộnie

CRC Compact Reinforced Composite Hn hợp gia cường đặc chắc

FHWA Federal Highway Administration Cục quản lý đường bộ liên bang Mỹ

FRC Fiber Reinforced Concrete Bê tông cốt sợi

GGBFS Ground Granulated BlastFurnace Slag Xỉ lị cao hạt hóa nghiền mịn HPC High Performance Concrete Bê tông chất lượng cao

</div>Trang 14<div class="page_container" data-page="14">

Chữ viết tắtTiếng Anh/PhápTiếng Việt

HSD Hardening, Softening andDilatation Hóa cứng, hóa mềm và độ nở JSCE Japan Society of Civil Engineers Hiệp hội kỹ sư xây dựng Nhật

PCE Polycarboxylate Ether Phụ gia siêu dẻo gốc Polycarboxylate

RPC Reactive Powder Concrete Bê tông bột phản ứng

SCC Self Compacting Concrete Bê tông tự đầm

UHPC Ultra High Performance

</div>Trang 15<div class="page_container" data-page="15">

MỞ ĐẦU

1. Tính cấp thiết của đề tài

Bê tông chất lượng siêu cao (Ultra-high performance concrete - UHPC) là một sản phẩm bê tơng thế hệ mới, thành phần vật liệu chính bao gồm xi măng Poóc lăng, cát nghiền mịn, bột quắc, silica fume, phụ gia siêu dẻo, sợi thép và nước [86, 95]. UHPC thể hiện tính chất cơ học vượt trội với cường độ chịu nén lớn hơn 120 MPa [29], cường độ chịu kéo khi uốn lên đến 50 MPa [50], cường độ chịu kéo dọc trục từ 6 ÷ 12 MPa [41], mô đun đàn hồi từ 42 ÷55 GPa [1, 50]. Ngồi ra, UHPC có độ đặc chắc, tính dẻo dai cao, khả năng chống ăn mịn tốt giúp tăng độ bền và tuổi thọ cơng trình.

UHPC được nghiên cứu và ứng dụng đầu tiên vào những năm cuối thập niên 90 của thế kỷ XX. Trong hơn hai thập kỷ qua, UHPC đang thu hút sự quan tâm ở nhiều quốc gia khác nhau trong việc ứng dụng cho kết cấu cơng trình xây dựng dân dụng và cơng nghiệp, cơng trình cầu, cảng biển, cơng nghiệp dầu khí, kết cấu ngồi khơi, kết cấu thủy lực, sửa chữa và phục hồi kết cấu [77]. Trong tất cả những ứng dụng này thì ứng dụng UHPC trong lĩnh vực cầu đường được xem là phổ biến nhất [26]. Ứng dụng UHPC cho kết cấu cơng trình cầu đã được thực hiện ở nhiều quốc gia khác nhau bao gồm Úc, Áo, Canada, Trung Quốc, Cộng hòa Séc, Pháp, Đức, Ý, Nhật Bản, Malaysia, Hà Lan, New Zealand, Slovenia, Hàn Quốc, Thụy Sĩ và Hoa Kỳ [77].

Ở Việt Nam, nghiên cứu về UHPC được thực hiện trong khoảng 10 năm gần đây. Các nghiên cứu này tập trung chủ yếu vào thành phần cốt liệu và hướng đến sử dụng các vật liệu địa phương để chế tạo UHPC[2, 10-12, 15]. Nhiều cơng trình đã tiến hành nghiên cứu ứng dụng UHPC cho kết cấu nhằm nâng cao khả năng chịu lực, độ bền trong môi trường đặc biệt và tải trọng nổ [4, 7, 8, 17, 53]. Việc áp dụng UHPC cho cơng trình cầu là một trong những hướng đi mới, mở ra cơ hội lớn cho sự phát triển cơ sở hạ tầng giao thông ở Việt Nam. Tuy nhiên, việc đi sâu nghiên cứu về các dạng ứng xử kết cấu khi tham gia chịu lực phục vụ cơng tác tính tốn, thiết kế loại vật liệu này vẫn còn hạn chế. Điều này đã gây cản trở rất lớn trong việc ứng dụng loại vật liệu mới này cho kết cấu cơng trình cầu ở Việt Nam hiện nay. Cụ thể, đến nay mặc dù chúng ta đã có một số ứng dụng loại vật liệu này cho cơng trình cầu nhưng chỉ mới thử nghiệm đối với cầu quy mô nhỏ. Đồng thời, cũng chưa ban hành bất cứ tiêu chuẩn nào về thiết kế, thi cơng và nghiệm thu cơng trình sử dụng UHPC.

UHPC có cường độ chịu kéo cao, vì vậy khi thiết kế uốn, cường độ chịu kéo của UHPC không bỏ qua như đối với bê tông thông thường. Sự lý tưởng hóa đường quan hệ ứng suất – biến dạng khi kéo và nén phục vụ thiết kế kết cấu UHPC là đề tài

</div>Trang 16<div class="page_container" data-page="16">

được các nhà nghiên cứu quan tâm. Hiện nay, các tiêu chuẩn thiết kế, khuyến nghị thiết kế và một số nhà nghiên cứu đã đề xuất một đường tuyến tính (dạng hình thang) và dạng hình xấp xỉ dạng chữ nhật [18, 41-43, 47, 56]. Khi nghiên cứu thiết kế uốn dầm UHPC DƯL, tác giả Graybeal [49] kết luận rằng “Cho đến khi hoàn thành một số lượng đáng kể các thí nghiệm uốn mơ hình thực, thì khơng thể đưa ra một tập hợp các tham số chuẩn để sử dụng trong thiết kế uốn dầm UHPC DƯL”. Sau đó, một số nhà nghiên cứu đã thực hiện các nghiên cứu thiết kế uốn kết cấu UHPC. Khi tính tốn khả năng chịu uốn dầm UHPC, ứng suất khối Whitmey quen thuộc sử dụng cho kết cấu BTCT truyền thống là khơng cịn phù hợp và được thay thế bằng đường tuyến tính hoặc đường hai đoạn thẳng cho các cấu kiện UHPC.

Nhìn chung, các nghiên cứu đã xác định rằng mối quan hệ ứng suất – biến dạng cho UHPC trong kéo có ảnh hưởng đến mơ men kháng uốn danh định lớn hơn quan hệ ứng suất – biến dạng trong nén. Điều này nhấn mạnh tầm quan trọng của việc mô tả đặc trưng kéo của UHPC sử dụng phương pháp thí nghiệm phù hợp hoặc xây dựng đường quan hệ ứng suất – biến dạng đơn giản hóa phải dựa trên kết quả thí nghiệm. Các phương pháp thiết kế uốn đã trình bày cho đến nay bao gồm biến dạng nén lớn nhất bằng hoặc cao hơn so với 0,003 [24, 47, 49, 70]. Giới hạn biến dạng kéo được lấy trong hầu hết các nghiên cứu là 0,007 [49, 70], tương ứng với 70% biến dạng kéo thu được khi kéo tụt sợi trong dầm ngay trước khi nứt lớn, biến dạng cục bộ và phá huỷ dầm.

Trên thế giới, đã có các tiêu chuẩn và khuyến nghị thiết kế uốn dầm UHPC, trong đó đáng chú ý là tiêu chuẩn của Pháp NF P18-710 (AFNOR), Thuỵ Sĩ SIA 2052 (SIA) và Canada CSA S6: 19 (CSA). Trong các tiêu chuẩn này, phương pháp thiết kế uốn dựa trên phân tích mặt cắt sử dụng nguyên lý cân bằng và tương thích biến dạng, đồng thời sử dụng các biểu đồ đường cong UHPC để xác định ứng suất trên tiết diện ngang. Trong tiêu chuẩn thiết kế của Pháp và Canada, khả năng chịu mô men uốn của dầm UHPC cốt thép được tính tốn từ điều kiện cân bằng lực trên tiết diện ngang với biểu đồ biến dạng tuyến tính gồm biên giới hạn biến dạng nén tương ứng với biến dạng phá vỡ UHPC và biên giới hạn biến dạng kéo tương ứng với kéo đứt cốt thép.

Tóm lại, để tính tốn sức kháng uốn của dầm UHPC DƯL, cần phải có các mơ hình cơ học vật liệu được suy ra từ kết quả thí nghiệm cơ học vật liệu phù hợp với nhóm vật liệu UHPC, các mơ hình cơ học vật liệu này cần được lý tưởng và đơn giản hoá để phục vụ tính tốn. Đồng thời, cần phải có một phương pháp tính tốn sức kháng uốn cụ thể, thuận lợi bằng các công thức lập sẵn tương tự như các cơng thức tính tốn được ban hành trong tiêu chuẩn thiết kế cầu đường bộ TCVN 11823:2017 để áp dụng chung cho kết cấu UHPC DƯL chịu uốn phục vụ thiết kế dầm cầu ở Việt Nam. Ngoài ra, trong điều kiện nghiên cứu bằng thực nghiệm gặp nhiều khó khăn, việc ứng dụng mơ hình số phù hợp để mô phỏng ứng xử vật liệu UHPC cũng rất cần thiết hiện nay.

</div>Trang 17<div class="page_container" data-page="17">

Xuất phát từ những vấn đề nêu trên, với mong muốn cung cấp thêm các cơ sở khoa học phục vụ thiết kế uốn dầm cầu UHPC DƯL tại Việt Nam, nghiên cứu sinh đã

thực hiện đề tài nghiên cứu Tiến sĩ là: “Nghiên cứu ứng xử uốn dầm cầu dự ứng lựcsử dụng bê tông chất lượng siêu cao (UHPC) trong điều kiện Việt Nam”.

2. Mục đích nghiên cứu

Mục đích của đề tài là nghiên cứu khả năng chịu uốn của dầm UHPC DƯL sử dụng vật liệu sẵn có trong nước, phục vụ ứng dụng cho kết cấu nhịp cầu tại Việt Nam.

3. Mục tiêu nghiên cứu

(1) Nghiên cứu tính chất cơ học UHPC sử dụng thành phần vật liệu và công nghệ trong nước được chế tạo và ứng dụng tại Việt Nam, đồng thời đề xuất các đường quan hệ ứng suất – biến dạng khi kéo và khi nén phục vụ thiết kế uốn.

(2) Xây dựng cơ sở khoa học tính tốn sức kháng uốn dầm cầu UHPC DƯL, từ đó đề xuất phương pháp và cơng thức tính tốn sức kháng uốn dầm cầu UHPC DƯL.

(3) Xây dựng mơ hình số dầm cầu UHPC DƯL chịu uốn và so sánh với kết quả thực nghiệm, từ đó đề xuất phương pháp mơ hình số phù hợp để mơ phỏng ứng xử vật liệu UHPC. Có thể sử dụng mơ hình số này để khảo sát các kết cấu nhịp UHPC DƯL.

4. Đối tượng nghiên cứu và phạm vi nghiên cứu

Đối tượng nghiên cứu: dầm cầu UHPC DƯL chịu uốn được chế tạo từ các vật liệu thành phần sẵn có trong nước.

Phạm vi nghiên cứu:

(1) Các tính chất cơ học bao gồm cường độ chịu nén, cường độ chịu kéo, mô đun đàn hồi, hệ số Poisson và ứng xử khi kéo, nén của UHPC được chế tạo tại Trường Đại học Xây dựng Hà Nội.

(2) Nghiên cứu về sức kháng uốn của dầm UHPC DƯL ở trạng thái giới hạn cường độ.

(3) Phương pháp mơ hình số mô phỏng ứng xử uốn dầm đơn sử dụng phương pháp PTHH trong không gian 3 chiều.

5. Phương pháp nghiên cứu

(1) Phương pháp nghiên cứu tài liệu: sử dụng để nghiên cứu tổng quan tài liệu nhằm kế thừa, tổng hợp, phân tích các nghiên cứu trong và ngoài nước về vật liệu UHPC đã được công bố thời gian gần đây. Đồng thời, phương pháp này cũng phục vụ nghiên

</div>Trang 18<div class="page_container" data-page="18">

cứu cơ sở lý thuyết tính tốn sức kháng uốn dầm UHPC DƯL.

(2) Phương pháp nghiên cứu thực nghiệm: sử dụng để xác định các tính chất cơ học vật liệu UHPC và đánh giá ứng xử khi uốn và sức kháng uốn của dầm UHPC DƯL.

(3) Phương pháp mơ hình số PTHH: sử dụng để mơ hình hố các ứng xử vật liệu UHPC cho các mẫu thí nghiệm cơ học vật liệu và mẫu dầm UHPC DƯL.

(4) Phương pháp xử lý thông tin: các thông tin định tính và định lượng được xử lý nhằm tìm ra các quy luật và các mối quan hệ phục vụ phân tích, so sánh kết quả nghiên cứu.

6. Nội dung chính nghiên cứu

(1) Nghiên cứu tổng quan về UHPC DƯL trên thế giới và ở Việt Nam.

(2) Nghiên cứu xây dựng biểu đồ đường quan hệ ứng suất – biến dạng kéo và nén cho UHPC sử dụng thành phần vật liệu ở Việt Nam để phục vụ tính tốn sức kháng uốn của dầm cầu.

(3) Nghiên cứu xây dựng biểu đồ phân bố ứng suất dạng khối chữ nhật tương đương, từ đó đề xuất cơng thức tính sức kháng uốn dầm cầu UHPC DƯL.

(4) Nghiên cứu mơ hình số bằng phương pháp PTHH để mô phỏng sự làm việc của dầm cầu UHPC DƯL chịu uốn và so sánh với kết quả kết quả thực nghiệm. Từ đó, có thể sử dụng mơ hình số để nghiên cứu ứng xử uốn của dầm trong điều kiện hạn chế về số liệu thực nghiệm.

(5). Ứng dụng các kết quả nghiên cứu để thiết kế uốn cho một dạng kết cấu dầm cầu UHPC DƯL cụ thể.

7. Ý nghĩa khoa học và ý nghĩa thực tiễn của luận án

- Luận án đã cung cấp cơ sở dữ liệu về các chỉ tiêu cơ học vật liệu UHPC phục vụ thiết kế chịu uốn dầm UHPC DƯL trên cơ sở vật liệu thành phần ở Việt Nam.

</div>Trang 19<div class="page_container" data-page="19">

- Đề xuất cơ sở lý thuyết về tính tốn sức kháng uốn, cơ sở lý thuyết về mơ hình số dầm UHPC DƯL phục vụ thiết kế nhịp cầu qua đó góp phần thúc đẩy việc ứng dụng loại vật liệu này cho kết cấu cầu tại Việt Nam.

8. Những đóng góp mới của luận án

1. Luận án đã xây dựng mơ hình đường quan hệ ứng suất – biến dạng nén và kéo cho UHPC có sử dụng thành phần vật liệu trong nước chế tạo tại Trường Đại học Xây dựng Hà Nội để xác định khả năng chịu uốn của dầm cầu UHPC DƯL tại Việt Nam.

2. Luận án đề xuất và xây dựng biểu đồ phân bố ứng suất khối hình chữ nhật tương đương để tính sức kháng uốn của dầm cầu UHPC DƯL, với cạnh hình chữ nhật được thể hiện thông qua các hệ số quy đổi hình khối ứng suất (𝛼1, 𝛽1, 𝛽2) được biểu diễn bằng các công thức dưới đây:

𝛼1 = 1.2132 − 0.00345𝑓𝑐 ; 𝛽1 = 0.795 − 0.0005𝑓𝑐 ; 𝛽2 = 0.5 + 2279.9𝑒 𝑐

3. Luận án đã lập cơng thức tính tốn sức kháng uốn dầm cầu UHPC DƯL cho tiết diện chữ T tổng quát được thể hiện theo biểu thức sau:

4. Luận án đã đề xuất mơ hình số ứng xử dầm UHPC DƯL phục vụ nghiên cứu, thiết kế và ứng dụng trong thực tiễn.

5. Luận án đã tiến hành nghiên cứu ứng dụng UHPC có thành phần vật liệu trong nước cho kết cấu cầu, kết quả theo điều kiện sức kháng uốn và độ võng, chiều cao dầm tiết diện chữ I nhịp giản đơn dài 42 m khi sử dụng UHPC DƯL có chiều cao 1,1m so với 1,6m khi sử dụng dầm BT DƯL thông thường.

9. Cấu trúc của luận án

Ngoài phần mở đầu, phần kết luận, kiến nghị và phần phụ lục, luận án được bố cục thành 5 chương với cấu trúc và nội dung như sau:

Chương 1: Tổng quan về tình hình nghiên cứu và ứng dụng vật liệu bê tôngchất lượng siêu cao cho kết cấu nhịp cầu.

Gồm các nội dung chính: Tổng quan về vật liệu UHPC; Tổng quan tình hình nghiên cứu, ứng dụng vật liệu UHPC trên thế giới và ở Việt Nam; Tổng quan nghiên cứu phương pháp xác định sức kháng uốn dầm UHPC; Tổng quan nghiên cứu các

</div>Trang 20<div class="page_container" data-page="20">

6 dạng

</div>Trang 21<div class="page_container" data-page="21">

đường quan hệ ứng suất – biến dạng áp dụng cho thiết kế uốn dầm UHPC; Nghiên cứu phương pháp phân tích ứng xử dầm UHPC bằng mơ hình số. Trên cơ sở đó, đề xuất nội dung cần nghiên cứu của luận án.

Chương 2: Cơ sở khoa học và phương pháp nghiên cứu.

Gồm các nội dung chính: Cơ sở lý thuyết và phương pháp xây dựng biểu đồ đường quan hệ ứng suất – biến dạng kéo và nén cho vật liệu UHPC; Cơ sở lý thuyết và phương pháp xây dựng công thức tính tốn sức kháng uốn dầm cầu UHPC DƯL; Phương pháp mơ hình số PTHH để mơ phỏng sự làm việc của dầm cầu UHPC DƯL chịu uốn và so sánh với kết quả tính tốn sức kháng uốn, kết quả nghiên cứu thực nghiệm. Kết quả nghiên cứu của chương này làm cơ sở cho nghiên cứu các chương tiếp theo.

Chương 3: Xây dựng đường quan hệ ứng suất – biến dạng và đề xuất cơngthức tính tốn sức kháng uốn dầm cầu UHPC DƯL.

Gồm các nội dung chính: Xử lý số liệu thí nghiệm uốn để xây dựng đường quan hệ ứng suất – biến dạng; Xây dựng đường quan hệ ứng suất – biến dạng UHPC phục vụ thiết kế; Xác định sức kháng uốn dầm UHPC DƯL bằng phương pháp phân tích mặt cắt; Xây dựng cơng thức xác định vị trí trục trung hồ và sức kháng uốn danh định của dầm UHPC DƯL. Kết quả nghiên cứu của chương này là xây dựng đường quan hệ ứng suất – biến dạng UHPC, xây dựng cơng thức tính tốn sức kháng uốn và được kiểm chứng thông qua các nghiên cứu thực nghiệm được công bố trong thời gian gần đây.

Chương 4: Mơ hình số kết cấu uhpc bằng phương pháp phần tử hữu hạn.

Gồm các nội dung chính: Kết quả mơ hình số mẫu hình trụ thí nghiệm nén vật liệu UHPC; Kết quả mơ hình số mẫu dầm thí nghiệm uốn vật liệu UHPC; Mơ hình mẫu dầm UHPC DƯL tiết diện chữ I và chữ T. Kết quả nghiên cứu mơ hình số được so sánh với kết quả thực nghiệm, qua đó đề xuất áp dụng mơ hình số phù hợp khi phân tích kết cấu bằng vật liệu UHPC.

Chương 5: Áp dụng kết quả nghiên cứu trong thiết kế uốn dầm cầu bằngvật liệu UHPC DƯL.

Gồm các nội dung chính: Chọn kết cấu cầu phục vụ nghiên cứu; Kết quả tính tốn sức kháng uốn dầm bằng công thức đề xuất; Kết quả phân tích khả năng chịu uốn dầm bằng mơ hình số đề xuất; Đánh giá kết quả từ cơng thức và mơ hình số dầm UHPC DƯL.

Phụ lục: Trình bày kết quả nghiên cứu thực nghiệm trên các mẫu thí nghiệm

UHPC.

</div>Trang 22<div class="page_container" data-page="22">

CHƯƠNG 1. TỔNG QUAN VỀ TÌNH HÌNH NGHIÊN CỨU VÀ ỨNGDỤNG VẬT LIỆU BÊ TÔNG CHẤT LƯỢNG SIÊU CAO CHO KẾT CẤU

NHỊP CẦU

1.1.1.Khái niệm vật liệu UHPC

Vật liệu UHPC là một sản phẩm bê tông thế hệ mới, thành phần vật liệu chính bao gồm xi măng Pc lăng, cát nghiền mịn, bột quắc, silica fume, phụ gia siêu dẻo, sợi thép và nước [86, 95]. UHPC thể hiện tính chất cơ học vượt trội với cường độ chịu nén lớn hơn 120 MPa [29], cường độ chịu kéo khi uốn lên đến 50 MPa [50], cường độ chịu kéo dọc trục từ 6 ÷ 12 MPa [41], mơ đun đàn hồi từ 42 ÷ 55 GPa [1, 50]. Ngồi ra, UHPC có độ đặc chắc, tính dẻo dai cao, khả năng chống ăn mòn tốt giúp tăng độ bền và tuổi thọ cơng trình.

1.1.2. Các ngun tắc chế tạo và ưu, nhược điểm của UHPC

Cường độ, độ bền và tính dẻo dai cao của UHPC đạt được dựa trên các nguyên tắc sau [78, 79]:

1. Tỷ lệ N/CKD rất thấp, thường khoảng từ 0,15 đến 0,25, giúp giảm thiểu độ rỗng và tạo tính gián đoạn giữa các lỗ rỗng. Nhờ đó, hạn chế q trình xâm thực của môi trường vào bên trong bê tông.

2. Độ đặc chắc cao nhờ vào sử dụng các cốt liệu mịn, lượng nước trong thành phần UHPC giảm.

3. Sử dụng vật liệu đồng nhất, cường độ cao và đường kính cốt liệu giảm để chế tạo UHPC, trên nguyên tắc số lượng các vết nứt vi mô xuất hiện giữa các bề mặt cốt liệu và cường độ chịu nén tỷ lệ với đường kính cốt liệu.

4. Việc sử dụng chất phụ gia trước hết để cung cấp khả năng tự đầm chặt với tỷ lệ N/CKD thấp, sau đó hầu hết lượng nước sẽ tham gia vào phản ứng thủy hóa xi măng, làm giảm rất nhiều thể tích lỗ rỗng và làm tăng cường độ chịu nén UHPC.

5. Sử dụng cốt sợi thép để kiềm chế sự phát triển của cả vết nứt vi mô và vết

</div>Trang 23<div class="page_container" data-page="23">

nứt vĩ mô, sau đó làm tăng độ dẻo dai, độ bền kéo, uốn và cường độ chịu cắt cho UHPC.

6. Sử dụng nguyên tắc bảo dưỡng nhiệt ẩm để đạt được giá trị cường độ cao. Các ưu điểm đáng chú ý nhất của UHPC là độ bền uốn, cường độ chịu nén, độ dẻo dai, độ cứng và khả năng chịu nhiệt, chống va đập cao, bền với mơi trường. Ngồi ra UHPC cũng cung cấp chất lượng bề mặt cao cho các cấu kiện đúc sẵn [79]. Khả năng tự đầm cũng là điểm quan trọng ở trạng thái mới trộn, nó cho phép điều khiển hướng cốt sợi trong suốt q trình đổ bê tơng.

Nhược điểm chính của UHPC là chi phí đầu tư ban đầu tính trên một mét khối UHPC cao hơn nhiều so với bê tông thông thường, nhưng đối với nhiều ứng dụng trở nên cạnh tranh được do khối lượng vật liệu yêu cầu cho các cấu kiện kết cấu nhỏ hơn nhiều so với bê tông thông thường [78]. Việc giảm khối lượng vật liệu sử dụng vì những lý do sau đây: khơng sử dụng cốt thép cấu tạo nên có thể giảm được chiều dày bảo vệ cốt thép dẫn đến tiết diện mảnh hơn và có thể mở rộng nhiều loại mặt cắt kết cấu tối ưu hơn. Ngoài ra, chiều dày lớp bảo vệ cốt thép dự ứng lực được giảm nhờ vào khả năng chống thấm của vật liệu, đồng thời khả năng chịu kéo – nén cao cho thấy khối lượng vật liệu cần thiết ít hơn. Điều này làm giảm trọng lượng bản thân kết cấu, và trong nhiều trường hợp có thể giảm một phần ba tĩnh tải [31]. Bên cạnh đó, các tiêu chuẩn, lý thuyết tính toán UHPC hiện vẫn chưa được thống nhất rộng rãi trên thế giới và ở Việt Nam.

Có thể tìm thấy được những ứng dụng điển hình của UHPC nhằm giảm từ 50% đến 75% trọng lượng bản thân kết cấu so với bê tông thông thường [23, 32, 57, 59, 65, 78]. Việc giảm trọng lượng kết cấu giúp cho quá trình vận chuyển và lắp đặt cấu kiện trở nên đơn giản và gọn nhẹ hơn, nhờ vậy kết cấu UHPC trở nên hiệu quả, đẹp và kinh tế hơn, sự hài hòa này được gọi là nghệ thuật kết cấu “structural art” [33].

1.1.3. Sự hình thành và phát triển của vật liệu UHPC

UHPC là loại vật liệu hỗn hợp chất kết dính xi măng, được xem là sản phẩm cơng nghệ bê tơng sáng tạo nhất trong vịng 30 năm qua [96]. UHPC gia cường cốt sợi được xem là tổ hợp của ba công nghệ bê tông: bê tông tự đầm (self-compacting concrete

- SCC), bê tông cốt sợi (fiber reinforced concrete - FRC) và bê tông chất lượng cao (high-performance concrete - HPC) như trình bày ở Hình 1.1 [33].

</div>Trang 24<div class="page_container" data-page="24">

Hình 1.1. Các loại bê tơng đặc biệt [33]

Thế hệ đầu tiên của UHPC là vật liệu CRC (Compact Reinforced Composite) [96], được nhà nghiên cứu người Đan Mạch Hans Hendrik Bache công bố vào năm 1981 [28]. CRC sử dụng bơ xít thiêu kết làm cốt liệu và cốt sợi thép được trộn vào để cải thiện tính bền dai cho vật liệu. Tuy nhiên, do vấn đề về tính năng của phụ gia siêu dẻo tại thời điểm đó, CRC khó đạt được tính đồng nhất vì độ sệt của nó.

Trên cơ sở vật liệu CRC của Bache, vào năm 1993 tại phòng thí nghiệm Bouygues ở Pháp, hai nhà nghiên cứu Richard và Cheyrezy đã chế tạo thành công vật liệu RPC (Reactive Powder Concrete) và được xem là một trong những loại thuộc nhóm vật liệu UHPC [66]. RPC có cường độ chịu nén trên 150 MPa và được chia thành 2 cấp: RPC200 có cường độ dưới 200 MPa và RPC800 có cường độ từ 200 MPa đến 800 MPa.

Ngay sau sự phát triển của vật liệu CRC và RPC, việc nghiên cứu vật liệu mới UHPC được thực hiện ở nhiều quốc gia khác nhau, nhưng để cải thiện tính chất chịu kéo của UHPC vẫn còn là thách thức. Trong trường hợp này, cốt sợi thép được đề nghị sử dụng để đạt độ bền kéo cao hơn cho vật liệu UHPC.

Vào năm 2009, tại hội thảo quốc tế về vật liệu UHPC “Ultra-High Performance Fiber Reinforced Concrete International Conference”, tổ chức tại Pháp, các tác giả Batoz

J.F. và Behloul M. [30] đã lưu ý rằng công nghệ vật liệu UHPC sẽ mở ra một ứng dụng mới trong bảo vệ mơi trường và tính năng siêu bền.

Trong hai thập kỷ qua, UHPC đang thu hút sự quan tâm ở nhiều quốc gia khác nhau trong việc ứng dụng cho kết cấu cơng trình xây dựng dân dụng, cầu, sửa chữa và phục hồi kết cấu, cơng nghiệp dầu khí, kết cấu ngoài khơi, các kết cấu thủy lực, lớp phủ vật liệu [77]. Trong tất cả những ứng dụng này thì ứng dụng UHPC trong lĩnh vực cầu

</div>Trang 25<div class="page_container" data-page="25">

đường được xem là phổ biến nhất [26]. Ứng dụng vật liệu UHPC cho kết cấu cơng trình cầu đã được thực hiện ở nhiều quốc gia khác nhau bao gồm Úc, Áo, Canada, Trung Quốc, Cộng hòa Séc, Pháp, Đức, Ý, Nhật Bản, Malaysia, Hà Lan, New Zealand, Slovenia, Hàn Quốc, Thụy Sĩ và Hoa Kỳ [77].

Lĩnh vực nghiên cứu vật liệu UHPC ở Việt Nam đang được quan tâm từ một số viện nghiên cứu, trường Đại học và các nhà khoa học trong nước. Mặc dù những nghiên cứu này đã đạt được một số thành tựu bước đầu, tuy nhiên hầu hết mới chỉ tập trung vào hướng thành phần vật liệu và các ứng xử cơ học của loại vật liệu này. Tác giả Hà N.B. và các cộng sự [5] đã tiến hành nghiên cứu phân tích và đánh giá xu hướng ứng dụng vật liệu UHPC trong xây dựng cầu quy mô nhỏ và trung bình ở Việt Nam. Kết quả nghiên cứu đã đề xuất các giải pháp khi ứng dụng vật liệu UHPC cho cơng trình cầu, đồng thời kiến nghị tăng cường nghiên cứu và xây dựng thí điểm các dạng kết cấu cầu bằng vật liệu UHPC để chứng minh tính hiệu quả của loại vật liệu này.

1.1.4. Thành phần vật liệu chế tạo UHPC

Thành phần vật liệu chế tạo UHPC bao gồm [96]: xi măng, cát nghiền mịn, cát quắc (quartz sand), silica fume và các hỗn hợp phụ gia khoáng khác, sợi thép, phụ gia siêu dẻo. Việc loại bỏ cốt liệu thơ có thể cải thiện độ đồng nhất và cấu trúc bên trong của UHPC. Độ đặc chắc cao của UHPC được cải thiện nhờ sử dụng cát nghiền mịn, cát quắc và silica fume làm giảm độ rỗng trong UHPC. Ngoài ra, sợi thép chịu ứng suất kéo có tác dụng làm chậm sự xuất hiện các vết nứt trong bê tông. Để giảm lượng nước và tăng cường độ, một lượng lớn phụ gia siêu dẻo được thêm vào, nhưng cần sử dụng hàm lượng hợp lý tránh làm chậm q trình đơng kết của bê tông [96].

Trong những năm gần đây, một số nghiên cứu đã được thực hiện nhằm mục đích tối ưu hóa thành phần vật liệu UHPC [35, 46, 62, 83, 95]. Dựa trên các thành tựu đã đạt được thông qua kết quả nghiên cứu, các sản phẩm UHPC thương mại đã được sản xuất và cung cấp có thành phần thể hiện ở Bảng 1.1.

</div>Trang 26<div class="page_container" data-page="26">

Bảng 1.1. Thành phần vật liệu UHPC [50, 67, 76]

</div>Trang 27<div class="page_container" data-page="27">

Từ kết quả tổng hợp thành phần vật liệu UHPC có thể thấy rằng một lượng lớn xi măng, silica fume, cát và cốt sợi thép được sử dụng trong UHPC. Điều này làm cho giá trị ban đầu của UHPC vượt xa hơn so với bê tông thơng thường. Và hiện nay, đang có những nỗ lực rất lớn để giảm thiểu chi phí vật liệu mà khơng làm mất đi các đặc tính lợi thế của UHPC.

1.2.Tổng quan nghiên cứu về vật liệu UHPC trên thế giới

UHPC ngày càng trở nên phổ biến nhờ vào đặc tính cơ học vượt trội của nó, cho đến nay đã có rất nhiều nghiên cứu tập trung vào thành phần chế tạo và tính chất cơ học, một số thành tựu nghiên cứu có thể kể đến như sau:

(1). Các loại sợi thép, hàm lượng sợi, chiều dài sợi Lf và tỷ lệ hình dạng khác nhau được sử dụng trong hỗn hợp UHPC. Các tham số trên được xem xét mức độ ảnh hưởng đến các tính chất vật liệu như: độ lưu động, cường độ chịu nén, mô đun đàn hồi, cường độ chịu uốn, cường độ chịu kéo và năng lượng phá huỷ [22, 58, 71, 80, 82-84, 86, 89, 91, 92, 94, 95].

(2). Các công nghệ trộn, tỷ lệ thành phần hỗn hợp, quá trình đổ và bão dưỡng bê tơng được nghiên cứu để đề xuất một quy trình cơng nghệ thi cơng phù hợp tại công trường và tại nhà máy sản xuất cấu kiện đúc sẵn mà không cần bất cứ biện pháp xử lý tiên tiến nào [22, 58, 71, 80, 82, 86, 89, 91, 95].

(3). Ảnh hưởng của cốt sợi đến độ bền của UHPC, các sợi đóng góp vào các tính chất cơ học và khơng mang lại bất cứ nhược điểm nào trong suốt vòng đời của kết cấu UHPC. UHPC sử dụng 2% hàm lượng cốt sợi cho kết quả độ bền sau nứt và khả năng chịu tải trọng của dầm UHPC cốt thép cao hơn [22, 45, 58, 71, 82, 86, 92, 95].

(4). Khi sử dụng UHPC chứa 2,5 % hàm lượng cốt sợi cho kết quả cường độ chịu cắt cao hơn 250 % so với trường hợp không sử dụng cốt sợi [27]. Cường độ chịu cắt cũng giảm khi giảm hàm lượng cốt sợi sử dụng. Nhờ vào tính chất cầu nối tuyệt vời của cốt sợi tại vị trí bề mặt vết nứt, nên sự phá hoại do cắt trong dầm UHPC ít đột ngột hơn so với dầm bê tông thông thường. Ngoài ra, cả hai khuyến nghị AFGC-SETRA [19] và JSCE [20] đều đã cung cấp các công thức dự báo chính xác cường độ chịu cắt của dầm UHPC [88].

</div>Trang 28<div class="page_container" data-page="28">

(5). Việc sử dụng cốt sợi sẽ cung cấp hiệu quả chống nứt tốt hơn, khả năng chịu mô men xoắn cao hơn và cải thiện độ cứng chống xoắn. Mô men chống xoắn cũng được cải thiện bằng cách tăng tỷ lệ cốt đai và cốt dọc. Góc nghiêng của vết nứt cũng bị ảnh hưởng bởi hàm lượng cốt đai và cốt dọc mà không chịu ảnh hưởng bởi hàm lượng cốt sợi [39].

(6). Khả năng chống va đập của dầm UHPC sẽ tốt hơn khi sử dụng từ 2% hàm lượng cốt sợi kết hợp với một lượng lớn cốt dọc, khả năng còn lại sau phá hoại va đập cũng được cải thiện khi sử dụng loại cốt sợi có chiều dài sợi dài hơn. Các cột UHPC có khả năng chống nổ cao hơn đáng kể như ít biến dạng hơn, khả năng chịu phá hoại được cải thiện hơn so với cột bê tơng cốt thép và bê tơng thơng thường. Vì vậy, việc ứng dụng UHPC trong kết cấu chịu nổ là rất hiệu quả [85].

1.3.Tổng quan nghiên cứu về vật liệu UHPC ở Việt Nam

Ở Việt Nam, nghiên cứu về vật liệu UHPC được thực hiện trong khoảng 10 năm gần đây. Các nghiên cứu này tập trung chủ yếu vào thành phần vật liệu và hướng đến sử dụng vật liệu địa phương để chế tạo UHPC [2, 10-12, 15].

Tác giả Nguyễn Công Thắng và các cộng sự [11] đã nghiên cứu chế tạo UHPC sử dụng hỗn hợp phụ gia khống silica fume và tro bay sẵn có ở Việt Nam. Kết quả nghiên cứu cho thấy, hoàn toàn có thể sử dụng tro bay ở Việt Nam thay thế một phần xi măng để chế tạo UHPC, khi sử dụng kết hợp tro bay và silica fume sẽ làm tăng tính cơng tác của hỗn hợp UHPC, tổng lượng dùng phụ gia khống có thể thay thế xi măng đến 40% mà cường độ nén của UHPC vẫn đạt theo yêu cầu (>150 MPa). Điều này góp phần quan trọng trong việc phát triển và ứng dụng UHPC trong công nghiệp xây dựng ở Việt Nam.

Tác giả Văn Viết Thiên Ân và các cộng sự [2, 3] đã chế tạo thành công UHPC sử dụng hỗn hợp phụ gia tro trấu – xỉ lò cao. Tác giả Nguyễn Công Thắng và các cộng sự [12] đã sử dụng silica fume và xỉ lị cao hạt hố nghiền mịn để chế tạo UHPC. Kết quả nghiên cứu cho thấy hồn tồn có thể sử dụng xỉ lị cao hạt hoá nghiền mịn ở Việt Nam thay thế một phần xi măng để chế tạo UHPC.

</div>Trang 29<div class="page_container" data-page="29">

Tác giả Nguyễn Văn Tuấn và các cộng sự [15] đã nghiên cứu chế tạo UHPC sử dụng phụ gia khoáng thay thế một phần xi măng ở Việt Nam hướng tới phát triển bền vững. Nghiên cứu đã sử dụng một số phụ gia khống sẵn có ở Việt Nam như silica fume, tro bay, tro trấu, bột đá vôi, cũng như một số tổ hợp phụ gia này trong việc chế tạo UHPC. Kết quả nghiên cứu cho thấy, việc sử dụng các phụ gia khống sẵn có khác nhau ở Việt Nam cải thiện và phát triển cường độ chịu nén so với mẫu đối chứng với hiệu quả khác nhau tùy thuộc vào loại phụ gia khoáng và điều kiện bảo dưỡng, trong đó việc cải thiện cường độ nén lớn nhất khi sử dụng phụ gia khống tro trấu, silica fume và xỉ lị cao hoạt hóa nghiền mịn khoảng 150 % và 125 % so với cường độ chịu nén mẫu đối chứng tương ứng ở điều kiện bảo dưỡng thường và nhiệt ẩm.

Tác giả Phạm Duy Hữu và các cộng sự, Trường Đại học Giao thông Vận tải [10] đã thực hiện nghiên cứu bê tông cường độ siêu cao sử dụng bột quắc được nghiền từ đá quắc và trong hỗn hợp bê tơng này cịn có thành phần là các sợi thép cường độ cao. Một số ít các nghiên cứu về UHPC tập trung vào hướng nghiên cứu thí nghiệm, tính tốn và ứng dụng vật liệu này vào các cơng trình cầu, nhà cao tầng và các cơng trình biển [4, 8, 13, 15].

Sau khi nghiên cứu chế tạo thành công vật liệu UHPC trong nước, các nghiên cứu tiếp tục tập trung vào tính chất cơ học vật liệu.

Tác giả Nguyễn Công Thắng và các cộng sự [13] đã tiến hành nghiên cứu ảnh hưởng của sợi thép phân tán đến khả năng chống nứt do co ngót của UHPC. Kết quả nghiên cứu cho thấy, việc sử dụng sợi thép phân tán không những nâng cao được khả năng chống nứt do co ngót mà cịn hạn chế sự phát triển vết nứt trong UHPC.

Tác giả Văn Viết Thiên Ân và các cộng sự đã nghiên cứu ảnh hưởng của nano carbon và tro bay đến co ngót và khả năng kháng nứt [3]. Kết quả nghiên cứu cho thấy, việc sử dụng tro bay thay thế một phần xi măng trong chế tạo UHPC đã cải thiện tính cơng tác và co ngót của bê tơng. Với hàm lượng thay thế 20 % tro bay theo thể tích xi măng thì cường độ chịu nén ở 28 ngày tuổi đạt cao nhất. Nano carbon cũng góp phần cải thiện cường độ chịu nén của UHPC, đồng thời Nano carbon đã cải thiện rõ rệt khả năng kháng nứt của UHPC.

</div>Trang 30<div class="page_container" data-page="30">

Tác giả Cù Việt Hưng và các cộng sự đã nghiên cứu dự báo sức kháng uốn của dầm UHPC [8] và ứng dụng tấm ván khuôn UHPC trong thi công bản mặt cầu bê tông cốt thép [9]. Nghiên cứu đã tổng hợp các lý thuyết dự báo sức kháng uốn dầm UHPC theo các tài liệu hướng dẫn, khuyến nghị thiết kế. Kết quả nghiên cứu cho thấy, việc sử dụng cốt sợi phân tán đã làm tăng đáng kể khả năng chịu kéo của UHPC, do vậy khi tính tốn sức kháng uốn phải kể đến sự làm việc chịu kéo này. Nghiên cứu tiến hành phân tích kết quả và so sánh với số liệu thí nghiệm về sức kháng uốn của dầm UHPC sử dụng cốt thép thường.

Tác giả Lê Bá Danh và các cộng sự đã nghiên cứu thực nghiệm khả năng chịu tác động tải trọng nổ của vật liệu UHPC [4]. Kết quả nghiên cứu cho thấy, UHPC có khả năng chịu tải trọng nổ tốt hơn so với bê tông thông thường. Việc sử dụng cốt sợi phân tán trong UHPC làm giảm xuất hiện vết nứt và hạn chế phát triển vết nứt dưới tải trọng nổ.

Tác giả Trần Bá Việt và các cộng sự đã nghiên cứu thiết kế cầu cho xe thô sơ và cầu nhỏ chịu hoạt tải xe 0,5HL-93 ở Việt Nam bằng vật liệu UHPC [74, 75]. Ngoài nghiên cứu áp dụng UHPC cho cơng trình cầu, tác giả Trần Bá Việt và các cộng sự cũng đã tiến hành nghiên cứu giải pháp kết cấu lắp ghép sử dụng UHPC cho cơng trình xây dựng trên đảo [17].

Tác giả Phạm Duy Hòa và các cộng sự đã tiến hành nghiên cứu Đề xuất một số tiết diện chữ I định hình cho dầm cầu dự ứng lực căng trước sử dụng vật liệu UHPC sản xuất tại Việt Nam [6]. Nghiên cứu đã đề xuất 3 mặt cắt ngang dầm UHPC DƯL dạng chữ I cho các chiều dài nhịp định hình phổ biến tại Việt Nam bao gồm 18,6 m, 24,5 m và 33 m. Sử dụng vật liệu UHPC đã giảm chiều cao trung bình của dầm UHPC DƯL tiết diện chữ I 20 %; đồng thời trọng lượng của phiến dầm giảm trung bình từ 1,3 – 1,7 lần so với dầm BTCT DƯL. Ngoài ra, trong dầm UHPC DƯL không cần dùng cốt thép thường, đây cũng là một lợi thế khi áp dụng UHPC.

1.4.Tổng quan về ứng dụng vật liệu UHPC trong xây dựng cơng trình cầu trên thế giới và ở Việt Nam.

1.4.1. Ứng dụng vật liệu UHPC trong xây dựng cầu trên thế giới.

</div>Trang 31<div class="page_container" data-page="31">

Kết quả nghiên cứu cho thấy việc ứng dụng vật liệu UHPC cho công trình cầu ngày càng phổ biến ở nhiều khu vực trên thế giới. Vật liệu UHPC ứng dụng vào công trình cầu chủ yếu tập trung vào kết cấu nhịp như dầm cầu, các mối nối liên kết dầm cầu, bản mặt cầu để tăng tính tồn khối và liên tục hóa kết cấu nhịp, tăng chiều dài nhịp, giảm chiều cao kết cấu.

1.4.1.1. Ứng dụng UHPC cho cấu kiện dầm cầu.

Bảng 1.2 dưới đây tổng hợp các cơng trình cầu điển hình trên thế giới ứng dụng UHPC cho kết cấu chịu lực, đồng thời cũng là bảng phân tích ngắn gọn về xu hướng và mục đích ứng dụng UHPC trong kết cấu cầu.

Bảng 1.2. Tổng hợp ứng dụng UHPC cho cơng trình cầu trên thế giới [96]

TTTên cầuQuốc gia Năm Cấu kiện ứng dụngMục đích ứng dụng

1 Mars Hill Mỹ 2006 Dầm chữ I DƯL Quảng bá vật liệu UHPC và khảo sát các thuộc tính vật liệu 2 Cat Point

Mỹ 2008 Dầm chữ I DƯL Sử dụng đặc tính chịu kéo để đơn giản hóa việc xây dựng 3 Jakway Park Mỹ 2008 Dầm chữ PI DƯL Cung cấp hướng dẫn thiết kế

trong tương lai sử dụng kết cấu

7 Pinel Pháp 2007 Dầm chữ T DƯL Phát huy độ bền UHPC và đẩy nhanh tiến độ thi công

8 Pont du Diable Pedestrian

Pháp 2008 Dầm chữ U DƯL Tăng chiều dài nhịp và tạo tính thanh mảnh cho cầu

9 Friedberg Đức 2007 Dầm chữ PI DƯL Sử dụng các đặc tính độ bền cao để thay thế kết cấu cũ

</div>Trang 32<div class="page_container" data-page="32">

TTTên cầuQuốc gia Năm Cấu kiện ứng dụngMục đích ứng dụng

10 Shepherds Gully Creek

Úc 2005 Dầm chữ I DƯL Cầu thử nghiệm để cải thiện khả năng chịu lực và thay thế các cầu gỗ quá tuổi

11 WILD Úc 2010 Kết cấu vịm Phù hợp mơi trường, kết cấu

2002 Dầm chữ PI DƯL Kỷ niệm quan hệ ngoại giao với Pháp và cải thiện chất

Malaysia 2010 Dầm chữ U DƯL Loại bỏ các thành phần chịu cắt và tận dụng khả năng chịu uốn và chịu cắt đáng kể của UHPC

2006 Dầm chữ T DƯL Cải thiện chất lượng và độ bền suốt đời của cầu

2017 Dầm chữ PI DƯL Giảm trọng lượng kết cấu, thi công thuận tiện

21 Batu 6 Malaysia 2016 Dầm chữ U DƯL Tăng chiều dài nhịp giản đơn

Malaysia 2023 Dầm chữ I DƯL Giảm trọng lượng kết cấu, thi công thuận tiện

</div>Trang 33<div class="page_container" data-page="33">

Kết quả tổng hợp trên cho thấy, xu hướng ứng dụng UHPC cho kết cấu dầm chịu lực đang trở nên phổ biến với các mục tiêu chính: cải thiện chất lượng và độ bền kết cấu, giảm chiều cao dầm để kết cấu trở nên thanh mảnh, giảm trọng lượng kết cấu và phát huy tính hiệu quả của vật liệu, tăng khả năng chống chịu với thời tiết và môi trường, giảm chi phí phần móng, chi phí lắp dựng, chi phí bảo trì và chi phí vịng đời cơng trình.

1.4.1.2. Ứng dụng UHPC trong các mối nối cầu

Để đảm bảo độ an tồn lâu dài cho hệ thống giao thơng, cần phải quan đến tất cả các bộ phận của cầu bao gồm các mối nối (như các mối nối ướt theo phương dọc và phương ngang, khe co giãn, ...). Bảng 1.3 tổng hợp ứng dụng UHPC cho các mối nối cầu.

Bảng 1.3. Tổng hợp ứng dụng UHPC trong mối nối cầu [96]

1 State Route 31 Mỹ 2009 Mối nối các bản dầm chữ T 2 Fingerboard Road Mỹ 2011 Mối nối các bản dầm chữ T

3 U.S. Route 6 Mỹ 2011 Mối nối dọc và ngang giữa các dầm

4 State Route 42 Mỹ 2012 Mối nối giữa các tấm panel mặt cầu và khóa

10 Eagle River Canada 2009 Mối nối giữa các dầm hộp liền kề và gờ lan can đúc sẵn và liên tục hóa kết cấu

</div>Trang 34<div class="page_container" data-page="34">

16 Nipigon River Canada 2016 Liên kết giữa các phân đoạn đúc sẵn và phân đoạn đúc tại chỗ và mối nối dọc, ngang cầu với dầm thép

Trong cơng trình cầu, để đảm bảo hiệu quả liên kết, phương pháp liên kết thông thường của các cấu kiện đúc sẵn đỏi hỏi kết cấu cốt thép chi tiết, phức tạp, làm tăng khó khăn trong thi cơng và khó đạt tính chất cơ học cần thiết ở khu vực liên kết. Vật liệu UHPC cung cấp một trong những giải pháp cho thiết kế và thi công mối nối liên kết các cấu kiện cầu đúc sẵn, với cường độ chịu nén cao, cường độ chịu kéo cao, từ biến thấp và độ bền rất tốt. Sử dụng UHPC cho phép các chi tiết cốt thép ở vùng liên kết đơn giản hơn, vì vậy q trình thi cơng trở nên dễ dàng. UHPC có thể sử dụng ở những vị trí liên kết nhỏ và cung cấp hiệu quả tổng thể tốt hơn. Từ đó, xu thế ứng dụng loại vật liệu này cũng là một ưu thế lựa chọn và ngày càng trở nên phổ biến ở các nước Mỹ và Canada.

1.4.1.3. Ứng dụng UHPC trong lớp phủ mặt cầu

Lớp phủ mặt cầu là bộ phận chịu mài mòn trực tiếp của cơng trình cầu, chúng khơng chỉ bị tác động bởi lực ma sát bánh xe mà còn chịu ảnh hưởng bởi thời tiết, khí hậu và sự giãn nở do nhiệt độ.

Ở Trung Quốc, tuổi thọ lớp phủ mặt cầu truyền thống giảm đáng kể do quá trình tăng lưu lượng giao thơng liên tục trong những năm gần đây, vì vậy, một số nhà nghiên

</div>Trang 35<div class="page_container" data-page="35">

cứu đã xem xét sử dụng vật liệu UHPC để thay thế cho chúng để tăng độ bền và tuổi thọ lớp phủ mặt cầu.

Bảng 1.4 tổng hợp ứng dụng vật liệu UHPC cho lớp phủ mặt cầu ở Trung Quốc trong những năm gần đây.

Bảng 1.4. Tổng hợp ứng dụng UHPC cho lớp phủ mặt cầu [96]

1 Ma Fang 2011 Quảng Đông Cầu dầm hộp giản đơn

2 Buddha Chen 2014 Quảng Đông Cầu dầm hộp thép liên tục tiết diện thay đổi

Dong Ting Lake Second

2015 Hồ Nam Cầu treo 6 Rong Jiang 2016 Quảng Đông Cầu dây văng

1.4.1.4. Ứng dụng UHPC cho cầu nhịp lớn

Hiện nay, đang tồn tại một số vấn đề trong cầu nhịp lớn: (1) Độ võng và vết nứt trong dầm hộp liên tục bê tông ứng suất trước; (2) Vết nứt ở lớp phủ mặt cầu thép và kết cấu mặt cầu; (3) Vết nứt bê tông ở khu vực mô men âm của dầm thép liên hợp bê tông cốt thép.

Ảnh hưởng của độ võng và vết nứt trong cầu dầm bê tông nhịp lớn là một vấn đề rất nghiêm trọng. Ngày nay, các nhà nghiên cứu đã đề xuất sử dụng dầm hộp liên tục UHPC ứng suất trước thành mỏng một phương để giải quyết vấn đề này. Nghiên cứu cho thấy loại kết cấu UHPC mới này có hiệu quả giảm vết nứt và độ võng dầm cầu. Việc sử dụng UHPC với cường độ chịu kéo lớn để thay thế cho bê tơng thơng thường có thể tăng đáng kể độ cứng bản mặt cầu, cải thiện ứng suất trong lớp phủ mặt cầu, giảm ứng suất mỏi cho kết cấu thép và giảm vết nứt hiệu quả. Vì vậy, UHPC là vật liệu có tiềm năng rất lớn trong lĩnh vực xây dựng cầu nhịp lớn.

1.4.2. Tổng quan về ứng dụng vật liệu UHPC cho cơng trình cầu tại Việt Nam

Hiện nay, việc nghiên cứu và ứng dụng UHPC cho công trình cầu ở Việt Nam

</div>Trang 36<div class="page_container" data-page="36">

đang rất được quan tâm. Năm 2016 nhóm nghiên cứu tại Viện Khoa học Cơng nghệ Xây dựng có ứng dụng đầu tiên về việc sử dụng UHPC để chế tạo cầu cho người đi bộ với nhịp chính cầu Đập Đá tại khu vực 4, Phường III, thành phố Vị Thanh, tỉnh Hậu Giang. Cầu có chiều dài nhịp là 18m, chiều rộng 2,2 m, hoạt tải phân bố 300 Kg/cm2.

Năm 2019, Trường Đại học Xây dựng Hà Nội đã nghiên cứu, thiết kế, xây dựng và chuyển giao thành công cầu An Thượng tại tỉnh Hưng Yên bằng vật liệu UHPC [9]. Cầu có 3 dầm tiết diện chữ I và tấm ván khuôn cho thi công bản mặt cầu làm bằng vật liệu UHPC. Cầu An Thượng có tổng chiều dài (tính đến đi mố) là 31 m với tổng bề rộng mặt cắt ngang là 5 m, được thiết kế 1 nhịp 21 m (kết cấu UHPC có chiều dài lớn nhất lại Việt Nam tính đến thời điểm này) với hoạt tải thiết kế 0,5HL93.

Bảng 1.5. Tổng hợp ứng dụng UHPC cho cơng trình cầu ở Việt Nam [16]

</div>Trang 37<div class="page_container" data-page="37">

24 Cầu Bai Quan Thanh Hóa 2020 (3x15)x2,0

Kết quả nghiên cứu trên cho thấy, tiềm năng sử dụng vật liệu UHPC đã và đang được khẳng định trong xây dựng cơng trình cầu trên thế giới và ở Việt Nam. Trong đó, việc ứng dụng UHPC cho cơng trình cầu ở Việt Nam có tính khả thi cao nhờ vào nguồn trữ lượng vật liệu chế tạo rất dồi dào và đa dạng. Hiện nay, đã có một số doanh nghiệp trong nước được chuyển giao công nghệ và bước sản xuất thương mại sản phẩm UHPC, có thể kể đến là Công ty TNHH Đầu tư và Xây dựng Thành Hưng, Công ty TNHH một thành viên bê tông Xuân Mai, Công ty Cổ phần BETON6, Công ty cổ phần bê tông ly tâm Thủ Đức 1. Tuy vậy, việc phát triển ứng dụng chưa được mở rộng do thiếu lý thuyết tính tốn kết cấu, chưa ban hành các tiêu chuẩn về thiết kế, thi công và nghiệm thu đồng thời chưa có định mức vật liệu.

</div>Trang 38<div class="page_container" data-page="38">

Khi nghiên cứu thiết kế uốn dầm UHPC DƯL, tác giả Graybeal [49] trình bày “Cho đến khi hồn thành một số lượng đáng kể các thí nghiệm uốn mơ hình thực, thì khơng thể đưa ra một tập hợp các tham số chuẩn để sử dụng trong thiết kế uốn dầm UHPC DƯL”. Sau đó một số nhà nghiên cứu đã thực hiện các nghiên cứu thiết kế uốn kết cấu UHPC. Khi tính tốn sức kháng uốn dầm UHPC, ứng suất khối Whitmey quen thuộc sử dụng cho kết cấu BTCT thông thường là không còn phù hợp và được thay thế bằng đường tuyến tính hoặc đường hai đoạn thẳng cho các cấu kiện UHPC. Nhìn chung, các nghiên cứu đã xác định rằng mối quan hệ ứng suất – biến dạng cho UHPC kéo có ảnh hưởng đến khả năng chịu mô men uốn hơn quan hệ ứng suất – biến dạng nén. Điều này nhấn mạnh tầm quan trọng của việc mô tả đặc trưng kéo của UHPC thơng qua việc sử dụng phương pháp thí nghiệm và xây dựng quan hệ ứng suất – biến dạng kéo phải dựa trên kết quả thí nghiệm đáng tin cậy.

Đường quan hệ ứng suất – biến dạng khi kéo của UHPC có sự khác biệt cơ bản so với bê tông thông thường. Trong các cấu kiện bê tông thông thường, cường độ chịu kéo của bê tông bị bỏ qua. Cường độ chịu kéo của UHPC tùy thuộc vào lượng cốt sợi sử dụng. Với một số hỗn hợp, cường độ chịu kéo cực đại lớn hơn cường độ xuất hiện vết nứt đầu tiên thể hiện tính chất tăng bền cơ học. Ngoài ra, cường độ chịu kéo có thể vượt quá 15 MPa, đây là một đóng góp rất đáng kể cho khả năng chịu kéo của kết cấu. Sự lý tưởng hóa đường quan hệ ứng suất – biến dạng chịu kéo trong các cấu kiện UHPC tiếp tục là đề tài nghiên cứu với một số nhà nghiên cứu đề xuất một đường hai đoạn thẳng (dạng hình thang) và một số nhà nghiên cứu đề xuất một hình xấp xỉ dạng chữ nhật.

Các phương pháp thiết kế uốn đã trình bày cho đến nay bao gồm biến dạng nén lớn nhất bằng hoặc cao hơn so với 0,003 [24, 47, 49, 70]. Giới hạn biến dạng kéo được lấy trong hầu hết các nghiên cứu là 0,007 [49, 70], tương ứng với 70% biến dạng kéo thu được khi kéo tuột cốt sợi trong dầm ngay trước khi nứt lớn, biến dạng cục bộ và phá huỷ dầm.

Trên thế giới, đã có các tiêu chuẩn và khuyến nghị thiết kế uốn dầm UHPC,

</div>Trang 39<div class="page_container" data-page="39">

trong đó đáng chú ý là tiêu chuẩn của Pháp NF P18-710 (AFNOR), Thuỵ Sĩ SIA 2052 (SIA) và Canada CSA S6: 19 (CSA). Trong các tiêu chuẩn này, phương pháp thiết kế uốn dựa trên phân tích mặt cắt sử dụng nguyên lý cân bằng và tương thích biến dạng, đồng thời sử dụng các biểu đồ đường cong vật liệu UHPC để xác định ứng suất trên tiết diện ngang. Trong tiêu chuẩn thiết kế của Pháp và Canada, khả năng chịu mô men uốn của dầm UHPC được xác định từ điều kiện cân bằng lực trên tiết diện ngang với biểu đồ biến dạng tuyến tính gồm biên giới hạn biến dạng nén tương ứng với biến dạng vỡ UHPC và biên giới hạn biến dạng kéo tương ứng với kéo đứt cốt thép. Đối với khuyến nghị thiết kế của Thuỵ Sĩ, khả năng chịu mơ men uốn được tính tốn khi biến dạng kéo trong tiết diện đạt đến giới hạn biến dạng kéo của UHPC (𝜀𝑡,𝑙𝑖𝑚), thu được từ kết quả thí nghiệm vật liệu.

Các tác giả Gowripalan và Gilbert [47] đã phát triển bộ chỉ dẫn thiết kế cho dầm UHPC DƯL của DUCTAL. Khi ước tính khả năng chịu mơ men uốn của dầm UHPC DƯL, đề nghị sử dụng sự phân bố ứng suất và biến dạng trên tiết diện ngang với trường hợp có cốt thép dính bám và khơng dính bám như trình bày ở Hình 1.2, 1.3.

Với tiết diện ngang có dính bám cốt thép, biến dạng nén lớn nhất được giới hạn εo,u = 0,0035. Cường độ chịu uốn thiết kế thu được bằng cách nhân mô men lý thuyết với hệ số giảm cường độ 𝜙. Hệ số giảm cường độ lấy bằng 0,8 cho trường hợp mặt cắt có cốt thép bó cáp dính bám và 0,7 cho trường hợp mặt cắt có cốt thép bó cáp khơng dính bám.

Hình 1.2. Sự phân bố ứng suất – biến dạng ở trạng thái giới hạn cường độ cho mặt cắt ngang chứa bó cáp dính bám [47]

</div>Trang 40<div class="page_container" data-page="40">

𝑐 25

Hình 1.3. Sự phân bố ứng suất – biến dạng ở trạng thái giới hạn cường độ cho mặt cắt ngang chứa bó cáp khơng dính bám [47]

Tác giả Graybeal [49] đã đề nghị sử dụng các chỉ tiêu sau cho thiết kế uốn dầm

(3) Giá trị mô đun đàn hồi bằng 52,4 GPa.

(4) Giới hạn biến dạng kéo 0,007, tương ứng với 70% biến dạng kéo thu được khi kéo tụt sợi trong dầm ngay trước khi nứt lớn, biến dạng cục bộ và phá huỷ dầm.

Tác giả Almansour và Lounis [24] đã sử dụng một đường hai đoạn thẳng ở phía nén và bỏ qua sự đóng góp độ bền kéo khi ước tính sức kháng uốn của cấu kiện UHPC DƯL. Sự phân bố ứng suất, biến dạng của dầm tiết diện chữ I – UHPC DƯL và bản mặt cầu được trình bày ở Hình 1.4.

</div>