ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP

Bạn đang xem bản rút gọn của tài liệu. Xem và tải ngay bản đầy đủ của tài liệu tại đây (3.23 MB, 83 trang )

Trang 2<div class="page_container" data-page="2">

Trong đó:

 D = 0.8  1.4 : hệ số phụ thuộc tải trọng, chọn D = 0.8 m = 40  45 : đồi với bản kê 4 cạnh, chọn m=40.

 L1: Nhịp tính tốn theo phương cạnh ngắn, => L1 = 4.3 (m). hs =

=

40 × 4300 = 86 (mm) => Chọn hs = 90 (mm).2. Dầm:

 Xác định sơ bộ kích thước của dầm : Chiều cao dầm :

hd =

(161ữ112)ìL

=

(

161 ữ1

</div>Trang 3<div class="page_container" data-page="3">

3. Bn v phõn chia ô sàn.

</div>Trang 4<div class="page_container" data-page="4">

Mặt Bằng Tầng Điển Hình Từ Tầng 2 - 5II.TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN :

1. Tĩnh Tải:

 Trọng lượng bản thân sàn và các lớp vật liệu hoàn thiện, sàn được cấu tạotừ các lớp vật liệu như sau:

TỈNH TẢI CÁC Ô SÀNS1 - S2 - S3 - S4 - S6 - S7ST

Chiềudày (mm

T.Lượng riêng(daN/m

TT TiêuChuẩn(daN/m

Hệsố vượt tải

TT TínhTốn(daN/m

 Chọn độ dốc 1%, chiều dài ô sàn là 4.3 m => chiều dày trung bình lớp vữa tạo dốc là :

vt=4.3 ×0.012 =0.022 (m)

 Chiều dày lớp bê tơng gạch vỡ :

gv = hd – hs – 0.05 – 0.025 = 400 - 90 - 50 - 20 - 27 = 0.213 (m).

</div>Trang 5<div class="page_container" data-page="5">

TỈNH TẢI Ô SÀN S5

(SÀN VỆ SINH - BẢN LẬT)ST

Chiềudày (mm)

T.Lượng riêng(daN/m3

TT TiêuChuẩn(daN/m2

Hệsố vượt tải

o n=1.1: Hệ số vượt tải.

o t=1800 daN/m3 : trọng lượng riêng tường xây.

o bt=100 mm: chiều dày của tường xây.

o ht=3600-90=3510 mm: chiều cao tường xây.o lt=3000+2000=5000 mm: chiều dài tường xây.o Ss5 = 3x4.3 = 12.9 (m2): Diện tích ơ sàn.

n.γt.bt.ht.ltSs5 =

1.1×1800 × 0.1× 3.51× 5

= 269.37 (daN/m2) Hoạt Tải:

Tùy theo công năng sử dụng các phịng mà các ơ sàn chịu các hoạt tải sửdụng khác nhau, Theo TCVN 2737:1995 : Tải trọng và tác động => ta có cáchoạt tải tác dụng lên các ô sàn như sau:

</div>Trang 6<div class="page_container" data-page="6">

Ô BảnCông Dụng vượt tảiHệ số

HT TiêuChuẩn(daN/m2)

HT TínhTốn(daN/m2)

Tổng tải trọng

HTtính tốn

(daN/m2)

q

''

(daN/m2)

</div>Trang 8<div class="page_container" data-page="8">

cốt thép” , tập 2, tác giả Võ Bá Tầm, Nhà Xuất Bản Đại Học Quốc Gia Thành Phố Hồ Chí Minh kết hợp nội suy ta được:

 m91 = 0.0199 m92 = 0.0152 k91 = 0.0459 k92 = 0.0353

 P=q×L1×L2=

(

gtt+ptt

)

×L1×L2= 888.1 ¿ 4.9 ¿ 4.3= 18712.3

 Momen dương lớn nhất tại nhịp:

 M1 m91P = 0.0199 ¿ 18712.3 = 372.37 (daN.m)

</div>Trang 9<div class="page_container" data-page="9">

 m91 = 0.0209 m92 = 0.0100 k91 = 0.0471 k92 = 0.0230

</div>Trang 10<div class="page_container" data-page="10">

 m91 = 0.0209 m92 = 0.0100 k91 = 0.0471 k92 = 0.0230

</div>Trang 11<div class="page_container" data-page="11">

1 . 6

1 . 2= 1.3 < 2 => Ô bản làm việc 2 phương, dạng ô sànbản kê 4 cạnh. Tra bảng phụ lục 15 giáo trình “ Kết cấu cơng trình bêtơng cốt thép” , tập 2, tác giả Võ Bá Tầm, Nhà Xuất Bản Đại Học QuốcGia Thành Phố Hồ Chí Minh ta được:

 M91 = 0.0208 M92 = 0.0123 k91 = 0.0475 k92 = 0.0281

1.2 = 3.58 > 2 => Bản thuộc loại bản dầm, bản làm việc 1

phương theo phương cạnh ngắn. Để tính tốn ta cắt dải bản có bề rộngb=1m theo phương cạnh ngắn, sơ đồ tính xem như dầm đơn giản 1 đầungàm, 1 đầu tự do, có kích thước tiết diện bxh=1000x90 (mm):

</div>Trang 13<div class="page_container" data-page="13">

Xác định momen âm lớn nhất tại vị trí giao nhau của các ơ bản sàn liền kề : Giữa 2 ô sàn S1 và S2 :

Mmax = max (MII–S1 ; MII–S2) = max ( 448.57 ; 660.54) = 660.54 (daN.m)

9.2 Chọn lớp bê tông bảo vệ

 agt = 15 (mm) đối với thanh thép nằm dưới ở nhịp (chịu momen M1) vàcác thanh thép ở gối (chịu momen MI, MII).

 agt = 25 (mm) đối với thanh thép nằm trên ở nhịp (chịu momen M2)

9.3 .Cốt thép được tính theo cơng thức sau:

αm= M

γb. Rb. b . h02; ξ=1−

√

1−2 ×αm; As=ξ . γb. Rb. b . h0Rs

o b = 0,9 : hệ số điều kiện làm việc của bê tông.

o Rb = 8.5 (MPpa) : Cường độ chịu nén của bê tông B15.

o b = 1000 (mm) : bề rộng tiết diện, xét dải bản rộng 1m.o ho : Chiều cao làm việc cấu kiện.

o Rs = 225 (MPa): Cường độ chịu kéo của thép, sử dụng thép AI

</div>Trang 14<div class="page_container" data-page="14">

ƠhiệuKíM(daN.m)bhahoαm  As(mm2)µ(%)ØchọnAschọn

M1252,8710009015750,0588 0,0606154,50,21Ø6150189M2193,1510009025650,0598 0,0617136,30,21Ø6160177MI583,2610009015750,1355 0,1462372,90,50Ø8130387MII448,5710009015750,1042 0,1103281,30,38Ø8170296

M1372,3710009015750,0865 0,0906231,10,31Ø8150335M2284,4310009025650,0880 0,0923203,90,31Ø8180279MI858,910009015750,1996 0,2249573,50,76Ø10130604MII660,5410009015750,1535 0,1675427,20,57Ø10180436

M1207,0910009015750,0481 0,0493125,80,17Ø6160177M299,0810009025650,0307 0,031168,80,11Ø6200142MI466,6910009015750,1085 0,1151293,40,39Ø8140359MII227,8910009015750,0530 0,0544138,80,19Ø6160177

M1162,610009015750,0378 0,038598,20,13Ø6160177M277,7910009025650,0241 0,024453,80,08Ø6200142MI366,4410009015750,0852 0,0891227,30,30Ø6120236MII178,9410009015750,0416 0,0425108,30,14Ø6200142

5 M1416,0810009015750,0967 0,1019259,80,35Ø8190265

</div>Trang 15<div class="page_container" data-page="15">

M2199,0810009025650,0616 0,0636140,60,22Ø6200142MI937,6810009015750,2179 0,2489634,60,85Ø10120654MII457,8910009015750,1064 0,1128287,60,38Ø8170296

M130,710009015750,0071 0,007218,30,02Ø6200142M218,110009025650,0056 0,005612,40,02Ø6200142MI70,110009015750,0163 0,016441,90,06Ø6200142MII41,410009015750,0096 0,009724,70,03Ø6200142

7 M1 553 1000 90 15 75 0,1285 0,1380352,00,47Ø8140359MI55310009015750,1285 0,1380352,00,47Ø8140359

S1,2 MII660,5410009015750,1535 0,1675427,20,57Ø8110457

S1,4 MI583,2610009015750,1355 0,1462372,90,50Ø8130387

S2,3 MI858,910009015750,1996 0,2249573,50,76Ø10130604

S3,4 MII227,8910009015750,0530 0,0544138,80,19Ø6160177

</div>Trang 16<div class="page_container" data-page="16">

10.Tính Tốn Độ Võng Cho Ơ Sàn Tầng Điển Hìnha) Lý thuyết tính tốn.

- Chọn ơ sàn có kích thước và tải trọng tiêu chuẩn lớn nhất để kiểm tra độ võng cho sàn.

- Độ võng của sàn đươc tính theo hướng dẫn tính tốn của TCVN 5574 – 2018

- Trước khi tính tốn chuyển vị ( độ võng ) của sàn cần phải xem vị trí tính tốn kết cấu sàn có bị nứt hay khơng. Tính tốn chuyển vị chuyển vị cho sàn khi khả năng chống nứt của sàn (Mcrc) lớn hơn momen uốn lớn nhất giữa nhịp sàn (M1) hoặc (M2).

b) Kiểm tra nứt cho sàn và tính tốn chuyển vị.

Wpl : Momen kháng uốn đàn dẻo của tiết diện.

* Gía trị Wpl được tính theo cơng thức : Wpl = .WredTrong đó:

 : Là hệ số , lấy  = 1.3

Wred : Momen kháng uốn đàn hồi của tiết diện quy đổi.

* Gía trị Wred được tính theo cơng thức sau : Wred = Ired / yt Trong đó:

Ired : Momen quán tính của tiết diện quy đổi

yt : Khoảng cách tαừ thớ bê tông chịu kéo nhiều nhất đến trọng tâm tiết ừ thớ bê tông chịu kéo nhiều nhất đến trọng tâm tiết diện quy đổi

* Gía trị Ired được tính theo cơng thức sau : Ired = I + αừ thớ bê tông chịu kéo nhiều nhất đến trọng tâm tiết .Is + αừ thớ bê tông chịu kéo nhiều nhất đến trọng tâm tiết .I’s

</div>Trang 17<div class="page_container" data-page="17">

Ared : Diện tích tiết diện ngang quy đổi.

* Gía trị Ared được xác định theo cơng thức sau Ared = A + αừ thớ bê tông chịu kéo nhiều nhất đến trọng tâm tiết .As+ αừ thớ bê tông chịu kéo nhiều nhất đến trọng tâm tiết .A’s

A,As,A’s : Lần lượt là diện tích tiết diện bê tơng, tiết diện cốt thép chịu kéo và tiết diện cốt thép chịu nén.

c) Tính tốn khả năng chịu nứt của ơ sàn S2

* Sử dụng bê tơng cấp độ bền B15 ta có các thông số sau:

- Cường độ chịu kéo của bê tonngo theo TTGH II : Rbt,ser = 1.35 MPa

- Modul đàn hồi của bê tông : Eb = 27500 MPa* Modul đàn hồi của thép : Es = 200000 MPa* Hệ số quy đổi cốt thép về bê tông : αừ thớ bê tông chịu kéo nhiều nhất đến trọng tâm tiết = Es

Eb = 2000027500 = 7.27* Tính tốn cho ơ sàn S5 có các thơng số sau:

- Chiều dày của sàn BTCT: hs = 90mm- Bề rộng tính tốn cho sàn bs = 1000mm

- Diện tích tiết diện ngang cua bê tông : A= bs x hs = 1000x90 = 90000(mm2)

</div>Trang 18<div class="page_container" data-page="18">

- Momen qn tính của tiết diện bê tơng: I = bsx hs3

12 = 1000 x 903

12 = 60750000(mm4)

- Momen dương lớn nhất trong ô sàn: M = 3.7237 ( KN.m ) - Diện tích tiết diện ngang của cốt thép chịu kéo : As = 335 (mm2)

- Momen tĩnh của tiết diện quy đổi với thớ chịu kéo nhiều hơn :

St,red = 0.5xhs x b x 0.25 x hs = 0.5x 90x1000x0.25x90 = 1012500 (mm3)

- Momen quán tính của tiết diện cốt thép chịu kéo:

Is = As x (0.5xhs – a )2 = 335 x ( 0.5 x90 – 25 )2 = 134000 (mm4)* Khoảng cách từ thớ bê tông chịu kéo đến trọng tâm tiết diện

quy đổi: - yt = St ,¿ ¿

A¿=St ,¿¿

A +α . As=

1 012500

90000+ 7,27 x 335 = 10,95 (mm) * Momen kháng uốn đàn hồi của tiết diện quy đổi:Wred = I¿

=I +α . Isyt

=60750000+7,27 x 134000

10,95 = 5636911 (mm3)* Momen kháng uốn đàn dẻo của tiết diện:

Wpl = .Wred = 1.3 x 5636911 = 7327984,3 ( mm3)* Khả năng chống nứt của sàn BTCT :

Mcrc = Wpl x Rbt,ser = ( 7327984,3 x 1.35)/106 =9,9 (Kn.m)Momen dương lớn nhất trong sàn : M = 3.7237 (Kn.m) < Mcrc = 9,9 (Kn.m)

</div>Trang 19<div class="page_container" data-page="19">

0,85. Eb. I¿ : Là độ cong do tác dụng ngắn hạn của tải trọng tạm thời ngắn hạn.

+ Msh : Momen do tác dụng ngắn hạn cuaor tại trọng tạm thời ngắn hạn (0.65L)

+ Eb; Modul đàn hồi của bê tơng.

+ Ired : Momen qn tính quy đổi. Ired = I + αừ thớ bê tông chịu kéo nhiều nhất đến trọng tâm tiết .Is + αừ thớ bê tông chịu kéo nhiều nhất đến trọng tâm tiết .I’s với αừ thớ bê tông chịu kéo nhiều nhất đến trọng tâm tiết = ES

+ φb ,cr: H s t bi n c a bê tông.. ệ số từ biến của bê tông.. ố từ biến của bê tông.. ừ biến của bê tông.. ến dạng của bê tông khi có tác dụng ngắn hạn của tải ủa bê tơng khi có tác dụng ngắn hạn của tải

+ Ired : Momen quán tính quy đổi. Ired = I + αừ thớ bê tông chịu kéo nhiều nhất đến trọng tâm tiết .Is + αừ thớ bê tông chịu kéo nhiều nhất đến trọng tâm tiết .I’s với αừ thớ bê tông chịu kéo nhiều nhất đến trọng tâm tiết = ES

Eb 1=

(1+φ¿¿b , cr)

f) Tính độ cong tồn phần cho ơ sàn S5.

- Tính độ cong do tác dụng ngắn hạn của tải trọng tạm thời ngắn hạn.

</div>Trang 20<div class="page_container" data-page="20">

+ Momen do tải trọng tác dụng ngắn hạn của tải trọng tạm thời ngắn hạn (0.65L) Msh = m91 x Psh = m91 x 0.65xPtc xL1xL2 = 0,0209 x0.65 x 4 x4.3 x 4,9 = 1,14 (kn.m)

- Hệ số quy đổi về cốt thép: αừ thớ bê tông chịu kéo nhiều nhất đến trọng tâm tiết = EES

b 1=0,85.27500200000 = 8,55 - Momen quán tính của tiết diện ngang quy đổi;

Ired = I + αừ thớ bê tông chịu kéo nhiều nhất đến trọng tâm tiết .Is + αừ thớ bê tông chịu kéo nhiều nhất đến trọng tâm tiết .I’s= 60750000 + 8.56 x 134000 = 61897040(mm4) - Độ cong do tác dụng ngắn hạn của tải trọng tạm thời ngắn hạn :

(1r)1 = Msh

0,85. Eb. I¿= 1,14.106

0,85.27500 . 61897040= 7,879 x 10−7 ( ml.m)

+ Tính độ cong do tác dụng dài hạn của tại trọng thường xuyên và t

thời dài hạn

- Momen do tải tác dụng dài hạn cảu tải trọng thường xuyên và tạm thời dài hạn (D+0.35L)

Ml = m91 x Pl = m91 x ( gtc + 0.35Ptc )x L1 x L2 = 0,0209x(3.62+ 0.35x4)x4.3x4.9 = 2,21 (Kn.m)

- Hệ số quy đồi cốt thép về bê tông:

αừ thớ bê tông chịu kéo nhiều nhất đến trọng tâm tiết = EES

b 1=(1+φ¿¿Eb , cr). ES.

¿=(1+ 2,8) x 20000027500 = 27,63 ( với αừ thớ bê tông chịu kéo nhiều nhất đến trọng tâm tiết tra bảng 11 của TCVN)

- Momen quán tính của tiết diện ngang quy đổi.

Ired = I + αừ thớ bê tông chịu kéo nhiều nhất đến trọng tâm tiết .Is + αừ thớ bê tông chịu kéo nhiều nhất đến trọng tâm tiết .I’s= 60750000+ 27.64 x 134000 = 64453760 (mm4)

</div>Trang 21<div class="page_container" data-page="21">

- Độ cong do tác dụng dài hạn của tải trọng thường xuyên và tạm thời dàihạn.

(

1r

)

2

=

M1. ❑Eb.I¿

</div>Trang 22<div class="page_container" data-page="22">

PHẦN 2: TÍNH TỐN BẢN SÀN BẰNG PHẦN MỀMSAFE

2.1. Tiêu chuẩn áp dụng:

- TCVN 2737:1995 Tải trọng và tác động – Tiêu chuẩn thiết kế. - TCXDVN 5574:2018 Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép – Tiêu

chuẩn thiết kế. - Phần mềm hổ trợ tính tốn SAFE

2.2 Các bước mơ hình trong phần mềm SAFE.

- Bước 1 : Thiết lập hệ đơn vị tính tốn trong phần mềm ( sử dụng hệ đơn vị metric ) và tao bởi hệ lưới dể mô hình.

- Bước 2 : Định nghĩa các trường hợp vật liệu bê tông cấp độ bền B15. Định nghĩa tiết diện sàn (S90), tiết diện dầm khung (D200x400), Dầm môi (D200x350), tiết diện cột ( C200x200)

- Bước 3 : Định nghĩa các trường hợp tải trọng tác dụng lên sàn bao gồm : Tĩnh tải ( chỉ tính TLBT của các lớp hoàn thiện, TLBT của sàn bê tơng phần mềm tự tính ), hoạt tải. Dịnh nghĩa tổ hợp tải (TT+HT) - Bước 4 : Vẽ mô hình cột , dầm , sàn của tầng lầu điển hình

- Bước 5 : Gắn các trường hợp tải trọng tác dụng lên sàn.

- Bước 6 : Chia các dãy strip cho mơ hình sàn để lấy nội lực tính tốn. - Bước 7 : Kiểm tra mơ hình và phân tích nội lực trong sàn .Xuất kết

quả nội lực để tính cốt thép.

</div>Trang 23<div class="page_container" data-page="23">

Khai báo vật liệu: (Chọn Define  Materials  Add New Materials)

Hình 2.2.1: Vật liệu Bê Tông B15

Khai báo tiết diện dầm: (Chọn Define  Beam properties Add New

Beam)

</div>Trang 24<div class="page_container" data-page="24">

Hình 2.2.2: Tiết diện dầm 200x400 mm

Hình 2.2.2: Tiết diện dầm ban cơng 200x300 mm

2.23 Khai báo tiết diện cột:Chọn Define  Column properties AddNew

</div>Trang 25<div class="page_container" data-page="25">

Hình 2.2.3: Tiết diện cột 300x600 mm

2.2.4 Khai báo tiết diện sàn:Chọn Define  Slab properties Add New

</div>Trang 26<div class="page_container" data-page="26">

Hình 2.2.4: Khai báo tiết diện sàn

2.3 Dựng mơ hình

</div>Trang 27<div class="page_container" data-page="27">

Hình 2.3.1: Mơ hình sàn điển hình

2.4. Tải trọng gán lên sàn khi mơ hình trong SAFE

Bảng 2.4.1 Tĩnh tải các lớp hoàn thiện của sàn tầng lầuSTT

Các lớp cấu tạo sàn

chiều dày δi

(mm)

T.lượngriêng γi (KN/m2)

Tĩnh tải tiêuchuẩngtc

s(KN/m2)

Hệ sốvượt tải

Tĩnh tảitính tốn

gtts (KN/m2)

</div>Trang 28<div class="page_container" data-page="28">

Bảng 2.4.2 Tĩnh tải các lớp hoàn thiện của sàn vệ sinhSTT

Các lớp cấu tạo sàn

chiều dày δi

(mm)

T.lượngriêng γi (KN/m2)

Tĩnh tải tiêuchuẩngtc

s(KN/m2)

Hệ sốvượt tải

Tĩnh tảitính tốn

gtts (KN/m2)

Hoạt tải tiêuchuẩn ptc

s (KN/m2)

Hệ số tin cậy np

Hoạt tải tínhtốn ptt

</div>Trang 29<div class="page_container" data-page="29">

Hình 2.4.3: Mặt bằng sàn mơ hình

Hình 2.4.4: Gía trị tĩnh tải cấu tạo

</div>Trang 30<div class="page_container" data-page="30">

Hình 2.4.5: Gía trị hoạt tải tác dụng lên sàn

</div>Trang 31<div class="page_container" data-page="31">

Hình a : Gía tri tải tường 200mm tác dụng lên sàn

Hình b : Gía tri tải tường 100mm tác dụng lên sàn

</div>Trang 32<div class="page_container" data-page="32">

Hình b : Gía tri tải tường 100mm ban công tác

dụng lên sàn

2.5. Chia nhỏ phần tử sàn (Mesh sàn):

</div>Trang 33<div class="page_container" data-page="33">

Hình 2.5.1 Mặt bằng chuyển vị sàn

Hình 2.5.2 Mặt bằng Strip

</div>Trang 34<div class="page_container" data-page="34">

2.6. Run chạy kết quả nội lực:

Mômen theo phương X

Mômen theo phương Y

</div>Trang 35<div class="page_container" data-page="35">

2.7. Bảng kết quả nội lực các ô sàn từ nọi lực strip force Bảng 2.7.1: Kết quả nội lực các ô sàn tính bằng SAFE

Tên ơ sàn phương tínhtốn

bề rộng dãy b(m) Vị trí Kết quả momen (KN.m)

</div>Trang 36<div class="page_container" data-page="36">

Bê tông B15Thép AI (Ø ≤ 10)Thép AII (Ø > 10)Rb

Vì q trình tính tốn thép sàn cho từng ô sàn lặp đi lặp lại, nên chỉ tính tốn chi tiết 1 ơ sàn điển hình. Cịn kết quả tính tốn thép của các ơ cịn lại sẽ được trình bày vào bảng.

Ví dụ: Chọn ơ sàn S1 để tính tốn chi tiết.

</div>Trang 37<div class="page_container" data-page="37">

Gỉa thiết khoảng cách a = 15(mm)

Chiều cao làm việc của tiết diện h0 = hs –a = 90 – 15 = 75 (mm) .Tính diện tích thép cho nhịp L1:

Cốt thép được tính theo cơng thức sau:

αm= Mγb. Rb. b . h02=

=0.37 ×0,9× 8.5

225 =1.3 %

Trong đó :

o M: Momen tại vị trí cần tính cốt thép.

o b = 1 : hệ số điều kiện làm việc của bê tông.

o Rb = 8.5 (MPpa) : Cường độ chịu nén của bê tông B15.

o b = 1000 (mm) : bề rộng tiết diện, xét dải bản rộng 1m.o ho : Chiều cao làm việc cấu kiện.

o Rs = 225 (MPa): Cường độ chịu kéo của thép, sử dụngthép AI

Øchọn Aschọn

</div>Trang 38<div class="page_container" data-page="38">

0 503M26,332150902565 0,0911 0,0957 454,60,33Ø8 110 457MI10,582450901575 0,1004 0,1060 662,00,36Ø10 110 714MII7,882150901575 0,0852 0,0891 488,70,30Ø10 160 491

M112,991225901575 0,2464 0,2879 899,20,98Ø12 125 905M212,052150902565 0,1734 0,1918 911,30,65Ø12 120 943MI11,431225901575 0,2168 0,2474 773,00,84Ø12 140 808

4

1 839,4 0,52 Ø1213

0 252MII4,752150901575 0,0513 0,0527 289,10,18Ø8 170 296

M12,191500901575 0,0339 0,0345 132,10,12Ø6 200 142M22,842150902565 0,0409 0,0417 198,30,14Ø6 140 202MI2,761500901575 0,0428 0,0437 167,20,15Ø6 160 177

</div>Trang 39<div class="page_container" data-page="39">

MI1,021200901575 0,0198

0 142MII3,12150901575 0,0335 0,0341 186,90,12Ø6 200 142

MI0,961200901575 0,0186 0,0188 57,40,06Ø6 200 142M10,321200901575 0,0062 0,0062 19,00,02Ø6 200 359M202150902565 0,0000 0,0000 0,00,00Ø10 200 359MII9,242150901575 0,0999 0,1054 578,00,36Ø10 130 604

0,1414

1 839,4 0,52 Ø1213

0 878

0,0763

4 496,1 0,27 Ø810

0 503

0,2464

9 899,2 0,98 Ø1212

5 905

0,0869

0 499,2 0,31 Ø1015

2.9.2. Đối với phương pháp tính tốn bằng phần mềm hổ trợ:

- Bằng phương pháp phần tử hữu hạn trên mơ hình có xét tới chuyển vị của phần tử cấu kiện, dẫn tới sự phân phối lại nội lực cho các cấu kiện chính xác hơn, thể hiện được nội lực nguy hiểm nhất cho từng cấu kiện, khơng gây lãng phí khi thiết kế cốt thép và an toàn hơn phương pháp tra bảng.

</div>Trang 40<div class="page_container" data-page="40">

- Do trên thực tế, liên kết của các ô bản không phải là liên kết lý tưởng được giả thuyết khi tính tay.

- Mơ phỏng và xây dựng trực tiếp từ phần mền tạo cho người sử dụng có 1 cái nhìn trực quan cho tồn bộ cơng trình

</div>