NGHIÊN CỨU ỔN ĐỊNH CỦA ĐÊ BAO KẾT HỢP ĐƯỜNG GIAO THÔNG Ở ĐỒNG THÁP TRONG QUÁ TRÌNH LŨ

NGHI£N CøU ỉN §ÞNH CđA §£ BAO KÕT HỵP §¦êNG GIAO TH¤NG ë
§åNG TH¸P TRONG Qu¸ TR×NH Lò
Ths. Ph¹m Cao Huyªn
§¹i häc Thđy Lỵi
Tãm t¾t: TÝnh to¸n ỉn ®Þnh cđa c«ng tr×nh ®êng cÊp IV kÕt hỵp lµm ®ª bao chèng lò cã xÐt ®Õn qu¸
tr×nh lò, cơ thĨ lµ qu¸ tr×nh thÊm vµ rót níc ®ång thêi cã kĨ ¸p lùc níc lç rçng ©m khi xÐt ®Õn sù
kh«ng b·o hßa cđa ®Êt. Sù ỉn ®Þnh cđa ®ª trong giai ®o¹n lò rót, gi¶m nhanh so víi qu¸ tr×nh ngËp
lò vµ vÉn ỉn ®Þnh h¬n xÐt ®Õn hƯ sè thÊm b·o hßa.
I. §Ỉt vÊn ®Ị
C¸c khu vùc thỵng ngn s«ng Cưu Long ë
§ång Th¸p thêng bÞ ngËp lò s©u nh c¸c hun
Hång Ngù, T©n Hång…C¸c c«ng tr×nh ®êng kÕt
hỵp lµm ®ª bao chèng lò ë khu vùc nµy ®ỵc x©y
dùng kh¸ phỉ biÕn, kh«ng nh÷ng ®¸p øng kh¶
n¨ng chÞu t¶i cđa ®êng mµ cßn ph¶i chÞu ¸p lùc
níc do lò.
C¸c nghiªn cøu tríc ®©y th«ng thêng chØ tÝnh
to¸n ỉn ®Þnh cho trêng hỵp hƯ sè thÊm cđa ®Êt
kh«ng ®ỉi, øng víi trêng hỵp ®Êt b·o hßa níc.
Tuy nhiªn ®èi víi ®Êt ®¾p khi ®é b·o hßa cđa
®Êt thay ®ỉi, sù biÕn thiªn ®é Èm thĨ tÝch vµ hƯ
sè thÊm K theo ¸p lùc níc lç rçng. Qu¸ tr×nh
thÊm ít (h×nh1) vµ lµm kh« th©n ®êng (h×nh 2)
khi lò ngËp vµ lò rót lµm thay ®ỉi ®êng b·o hßa
trong th©n ®ª sÏ ¶nh hëng nhiỊu ®Õn sù ỉn ®Þnh
cđa ®ª vµ lu«n ỉn ®Þnh h¬n khi xÐt cho trêng
hỵp hƯ sè thÊm K cho ®Êt b·o hßa.
Bùn sét
MN max: +2.00
Bđ = 12.0m
m = 2.00

m = 2.00
Sét
Cát
Đất đắp
0.00
+3.00


1




3




6




8




9

Khỏang cách (m)
-1 4 9 14 19 24 29 34 39 44 49 54
Cao độ (m)
-10
-8
-6
-4
-2
0
2
4
6
H×nh1. C¸c thêi ®o¹n thÊm níc vµo th©n ®êng
Bun set
Sét
Cát
MN max: +2.00
Bđ = 12.0m
m = 2.00
m = 2 .00
Sét
Cát
Đất đắp
0.00
+3.00
Bun set
Sét
Cát

0




1


3

5
6
8
9
Khỏang cách (m)
-1 4 9 14 19 24 29 34 39 44 49 54
Cao độ (m)
-10
-8
-6
-4
-2
0
2
4
6
H×nh2. C¸c thêi ®o¹n rót níc ra khái th©n ®êng
MỈt kh¸c t¹i c¸c vÞ trÝ trªn ®êng b·o hßa, ¸p
st níc lç rçng trong ®Êt cã gi¸ trÞ ©m so víi ¸p

st kh«ng khÝ trong lç rçng. ¸p lùc níc lç rçng
©m ®ỵc gäi lµ lùc hót mao dÉn cđa ®Êt. Trong
Bai 15 1
các điều kiện áp suất nớc lỗ rỗng âm, cờng độ
chống cắt có thể thay đổi cùng tỷ lệ nh các thay
đổi áp suất tổng và áp suất nớc lỗ rỗng dơng và
ảnh hởng rất lớn đến ổn định của đờng, đê. Do
đó dạng hiệu chỉnh của phơng trình Mohr-
coulomb phải đợc dùng để mô tả cờng độ
chống cắt của đất không bão hòa:
S = c + (
n
- u
a
)tg + (u
a
- u
w
)tg
b

Trong đó:
u
a
: áp lực khí lỗ rỗng; u
w
: áp lực nớc lỗ rỗng

b
: góc biểu thị cho sự gia tăng cờng độ

chống cắt do độ hút dính(u
a
- u
w
)
Có thể xem sức kháng cắt đợc tăng lên từ lực
hút dính (u
a
- u
w
)tg
b
và đợc gộp vào biểu thị
lực dính của đất c = c+ (u
a
- u
w
)tg
b
.Dễ dàng
nhận ra sức kháng cắt S sẽ giảm đáng kể khi lực
dính sinh ra do độ hút dính bị giảm xuống trong
thời kỳ ẩm kéo dài.
- Khi
b
=0, áp lực nớc lỗ rỗng âm đợc gán
bằng không. Không có sự gia tăng cờng độ
chống cắt do áp suất nớc lỗ rỗng âm .
- Khi
b

= : đây là giới hạn trên của
b
, tr-
ờng hợp này xảy ra khi đất bão hòa.
- Khi 0 <
b
< : đây là trờng hợp xảy ra
trong các thí nghiệm trong phòng và có giá trị
thờng thay đổi từ 15 ữ 20
0
[4].
Để giải quyết vấn đề trên, tác giả sử dụng ph-
ơng pháp mô hình toán với phần mềm Slope/W
và Seep/W để tính toán ổn định và mô phỏng
các quá tình thấm. Các chơng trình này có thể
mô phỏng việc xây dựng hàm thấm phụ thuộc
vào độ chứa nớc trong lỗ rỗng và hệ số thấm
bão hòa và chúng thay đổi theo áp lực lỗ rỗng
trong đất, đồng thời tính toán ổn định công trình
khi kể đến áp lực nớc lỗ rỗng âm.
II. Các cơ sở nghiên cứu và kết qủa tính
toán ổn định
Để nghiên cứu quá trình ổn định của đê trong
giai đoạn vận hành (sau khi thi công xong) theo
từng giai đoạn ngập và rút của lũ, phải thông
qua bài toán thấm theo thời gian để xác định sự
thay đổi của đờng bão hòa. Quá trình thấm đợc
chia làm 3 giai đoạn tính toán và đợc mô phỏng
với phần mềm Seep/W :
- Giai đoạn ban đầu: đất ở trạng thái tự

nhiên không bị ngập nớc, chỉ có mực nớc ngầm
(MNN)
- Giai đoạn 2: Nớc bắt đầu ngập về và thấm
dần vào trong thân đờng theo các thời đoạn
1ngày, 5ngày, 10ngày, 15ngày, 1tháng, 2tháng,
3tháng, 4tháng và 6tháng. Vì lũ thờng bắt đầu từ
tháng 7 và kết thúc vào khỏang tháng 11 hoặc
12 nên thời gian tính toán lũ ngập khoảng 6
tháng trở lại và lũ bắt đầu rút khỏi.
- Giai đoạn 3: Nớc rút khỏi thân đê và đất
bắt đầu chuyển lại từ trạng thái ớt sang trạng
thái khô, độ ẩm cũng giảm dần, lấy thời đoạn
cuối của giai đoạn 2 làm thời đoạn ban đầu của
giai đoạn 3. Nớc hạ dần từ cao trình mực nớc
max thợng lu trở lại MNN trong khoảng một
tháng. Đờng bão hòa di chuyển từ cuối giai
đoạn 2 theo hớng về trùng với MNN.
Với các kết qủa tính thấm trên, sử dụng phần
mềm Slope/W tính toán ổn định cho toàn bộ
các bài toán trong quá trình lũ ngập và rút, từ
đó so sánh kết qủa giữa các giai đoạn thấm,
thoát nớc theo thời gian cùng với quá trình
bão hòa và không bão hòa của đất.
đề tài nghiên cứu cho công trình đờng cấp
IV và đê bao chống lũ cấp III nên cấu tạo đê
phải thỏa mãn cho cả 2 yêu cầu của thiết kế đê
và đờng.
Quá trình tính toán xét cho 2 loại kết cấu đê
sử dụng thông dụng ở Đồng Bằng Sông Cửu
Long với chiều cao đê H = 3,0m, bề rộng nền đ-

ờng 12m, bề rộng mặt đờng 7m
- Loại 1: đất đắp đê là á sét
- Loại 2: đất đắp đê có lõi cát.
Địa tầng nền đê có chiều dày phân bố từ trên
xuống với các lớp: bùn dày 10m, sét dẻo 8m và
lớp cát mịn dới cùng.
Đối với đê kết hợp đờng ở Đồng Tháp, đất
nền hầu nh ở trạng thái no nớc, mực nớc ngầm
gần mặt đất cho nên độ ẩm thể tích không thay
đổi nhiều trong quá trình ngập lũ. Chỉ có trong
đất đắp nền đờng, độ ẩm thay đổi từ trạng thái
ẩm
w
sang bão hòa nớc
s
. Trạng thái ban đầu
phụ thuộc độ ẩm tối u và dung trọng khô yêu
cầu. Đất đợc đầm càng chặt, dung trọng khô
càng lớn, khả năng thấm sẽ bé hơn.
Do đó thông số tính toán ổn định cho đê cần
xét đến:
- Đất đắp đã đợc khảo sát quá trình thấm ớt,
thay đổi áp lực nớc lỗ rỗng nên sử dụng ứng
suất có hiệu.
Bai 15 2
- §Êt nỊn lµ läai ®Êt lu«n ë tr¹ng th¸i b·o
hßa, ®é Èm gÇn nh kh«ng ®ỉi theo thêi gian, nÕu
kh«ng kĨ qu¸ tr×nh cè kÕt theo thêi gian do
träng lỵng ®Êt ®¾p th× cã thĨ xem nh c, ϕ kh«ng
®ỉi vµ sư dơng gi¸ trÞ trong thÝ nghiƯm UU.

- T¶i träng xe t¸c dơng lªn ®êng ®ỵc tÝnh
to¸n q
xe
= 1,6T/m².
II.1. §èi víi ®Êt ®¾p lµ ®Êt ¸ sÐt: hƯ sè thÊm
b·o hßa K = 10
-7
m/s:
Hình 3. Mặt cắt ngang chi tiết đường ®Êt ®¾p ¸ sÐt
Th«ng sè KÝ hiƯu §Êt ®¾p Bïn sÐt SÐt dỴo C¸t mÞn §¬n vÞ
M« h×nh vËt liƯu
Model
Morh
Coulomb
S=f (h) S=f (h) MC -
Läai øng xư
Type
Drain Udrain Udrain drain -
Dung träng tù nhiªn g
unsat
18 16.60 19.60 20.6 kN/m
3
Dung träng b·o hßa g
sat
18.5 16.80 19.80 20.6 kN/m
3
Lùc dÝnh c 10
S
u
8.02÷20.52

S
u
57÷98.13
1 kN/m
2
Gãc néi ma s¸t j 25 0 0 30
°
Phi B j
b
15 0 0 0
°
HƯ sè thÊm K 10
-7
5x10
-9
10
-9
10
-5
m/s
Th«ng sè v¶i ®Þa kü tht
- Cêng ®é chÞu kÐo: R
k
= 50KN/m; ChiỊu dµi neo hiƯu dơng: L
bond
= 5.0m
HƯ sè ỉn ®Þnh (theo Bishop) ®èi víi ®êng b·o hßa ỉn ®Þnh vµ kh«ng kĨ ¸p lùc níc lç rçng ©m K
«®
= 1.156
1.156

Soil: 2
Description: Dat bun
Soil Model: S=f(depth)
Unit Weight: 16.6
Pore-Air Pres s ure: 0
Soil: 3
Description: set
Soil Model: S=f(depth)
Unit Weight: 19.6
Pore-Air Pres s ure: 0
Soil: 4
Description: cat
Soil Model: Mohr-Coulom b
Unit Weight: 20.6
Cohesion: 1
Phi: 30
Pore-Air Pres s ure: 0
B = 12m
+3.00
0.00
Soil: 1
Description: Dat dap
Soil Model: Mohr-Coulomb
Unit Weight: 18
Cohesion: 10
Phi: 25
Pore-Air Pressure: 0
Soil: 2
Description: Dat bun
Soil Model: S=f(depth)

Unit Weight: 16.6
Pore-Air Pres s ure: 0
Soil: 3
Description: set
Soil Model: S=f(depth)
Unit Weight: 19.6
Pore-Air Pres s ure: 0
Soil: 4
Description: cat
Soil Model: Mohr-Coulom b
Unit Weight: 20.6
Cohesion: 1
Phi: 30
Pore-Air Pres s ure: 0
Soil: 2
Description: Dat bun
Soil Model: S=f(depth)
Unit Weight: 16.6
Pore-Air Pres s ure: 0
Soil: 3
Description: set
Soil Model: S=f(depth)
Unit Weight: 19.6
Pore-Air Pres s ure: 0
Soil: 4
Description: cat
Soil Model: Mohr-Coulom b
Unit Weight: 20.6
Cohesion: 1
Phi: 30

Pore-Air Pres s ure: 0
Soil: 2
Description: Dat bun
Soil Model: S=f(depth)
Unit Weight: 16.6
Pore-Air Pres s ure: 0
Soil: 3
Description: set
Soil Model: S=f(depth)
Unit Weight: 19.6
Pore-Air Pres s ure: 0
Soil: 4
Description: cat
Soil Model: Mohr-Coulom b
Unit Weight: 20.6
Cohesion: 1
Phi: 30
Pore-Air Pres s ure: 0
Soil: 2
Description: Dat bun
Soil Model: S=f(depth)
Unit Weight: 16.6
Pore-Air Pres s ure: 0
Soil: 3
Description: set
Soil Model: S=f(depth)
Unit Weight: 19.6
Pore-Air Pres s ure: 0
Soil: 4
Description: cat

Soil Model: Mohr-Coulom b
Unit Weight: 20.6
Cohesion: 1
Phi: 30
Pore-Air Pres s ure: 0
Soil: 2
Description: Dat bun
Soil Model: S=f(depth)
Unit Weight: 16.6
Pore-Air Pres s ure: 0
Soil: 3
Description: set
Soil Model: S=f(depth)
Unit Weight: 19.6
Pore-Air Pres s ure: 0
Soil: 4
Description: cat
Soil Model: Mohr-Coulom b
Unit Weight: 20.6
Cohesion: 1
Phi: 30
Pore-Air Pres s ure: 0
Soil: 2
Description: Dat bun
Soil Model: S=f(depth)
Unit Weight: 16.6
Pore-Air Pres s ure: 0
Soil: 3
Description: set
Soil Model: S=f(depth)

Unit Weight: 19.6
Pore-Air Pres s ure: 0
Soil: 4
Description: cat
Soil Model: Mohr-Coulom b
Unit Weight: 20.6
Cohesion: 1
Phi: 30
Pore-Air Pres s ure: 0
m = 2.0
m = 2.0
Soil: 2
Description: Dat bun
Soil Model: S=f(depth)
Unit Weight: 16.6
Pore-Air Pres s ure: 0
Soil: 3
Description: set
Soil Model: S=f(depth)
Unit Weight: 19.6
Pore-Air Pres s ure: 0
Soil: 4
Description: cat
Soil Model: Mohr-Coulom b
Unit Weight: 20.6
Cohesion: 1
Phi: 30
Pore-Air Pres s ure: 0
B = 12m
Soil: 2

Description: Dat bun
Soil Model: S=f(depth)
Unit Weight: 16.6
Pore-Air Pres s ure: 0
Soil: 3
Description: set
Soil Model: S=f(depth)
Unit Weight: 19.6
Pore-Air Pres s ure: 0
Soil: 4
Description: cat
Soil Model: Mohr-Coulom b
Unit Weight: 20.6
Cohesion: 1
Phi: 30
Pore-Air Pres s ure: 0
B = 12m
+3.00
0.00
Soil: 2
Description: Dat bun
Soil Model: S=f(depth)
Unit Weight: 16.6
Pore-Air Pres s ure: 0
Soil: 3
Description: set
Soil Model: S=f(depth)
Unit Weight: 19.6
Pore-Air Pres s ure: 0
Soil: 4

Description: cat
Soil Model: Mohr-Coulom b
Unit Weight: 20.6
Cohesion: 1
Phi: 30
Pore-Air Pres s ure: 0
B = 12m
+3.00
0.00
Khỏang cách (m)
-1 4 9 14 19 24 29 34 39 44 49 54
Cao độ (m)
-10
-8
-6
-4
-2
0
2
4
6
H×nh 4. ỉn ®Þnh ®êng khi cho ®êng b·o hßa ỉn ®Þnh
a.Qu¸ tr×nh thÊm vµo th©n ®êng:
Bai 15 3
Thời gian t (ngày) 1 10 60 120 180
Hệ số ổn định K
1
(có
b
)

1 205 1 205 1.198 1.189 1.184
Hệ số ổn định K
2
(Không có
b
)
1.168 1.168 1.168 1.168 1.168
K
1
: hệ số ổn định khi kể đến áp lực nớc lỗ
rỗng âm
K
2
: hệ số ổn định khi không kể đến áp lực n-
ớc lỗ rỗng âm
Hình 5. Biều đồ quan hệ giữa hệ số ổn định và thời gian thấm vào thân đờng á sét
b.Quá trình nớc lũ rút:

Bai 15 4
Thời gian t (ngày) 1 10
30
60 120 180
Hệ số ổn định K
1
(có
b
)
1.632 1.393
1.194
1.193 1.193 1.192

Hệ số ổn định K
2
(Không có
b
)
1.583
1.358
1.164
1.164 1.165 1.165
K
1
: hƯ sè ỉn ®Þnh khi kĨ ®Õn ¸p lùc níc lç
rçng ©m
K
2
: hƯ sè ỉn ®Þnh khi kh«ng kĨ ®Õn ¸p lùc n-
íc lç rçng ©m
H×nh 6. BiỊu ®å quan hƯ gi÷a hƯ sè ỉn ®Þnh vµ thêi gian rót níc ra khái th©n ®êng ¸ sÐt
II.2. §Êt ®¾p lµ ®Êt c¸t: víi K = 10
-5
m/s
7m
Bùn sét hữu cơ
Trạng thái dẻo mềm
Sét xám xanh, trạng thái dẻo cứng
2.5m
Hmin

0.5m
1

:
1
.
5
MNCN
Cát đắp
3%
2%
- BTNN hạt thô dày 5cm
Nền đường
Trồng cỏ mái taluy
MĐTN
2.5m
3%
- Cấp phối đá 0-4 dày 20cm
- Tưới nhựa tiêu chuẩn 1,1kg/m2
2%
- Đá 4x6 dày 30cm
1
:
1
.
5
- BTNN hạt mòn dày 4cm
-Vải đòa kỹ thuât
Sét đắp
Hình 7. Mặt cắt ngang chi tiết đường ®Êt ®¾p c¸t
Th«ng sè KÝ hiƯu §Êt ®¾p Bïn sÐt SÐt dỴo C¸t mÞn §¬n vÞ
M« h×nh vËt liƯu
Model

Morh
Coulomb
S=f (h) S=f (h)
Morh
Coulomb
-
Läai øng xư
Type
Drain Udrain Udrain drain -
Dung träng tù nhiªn g
unsat
18 16.60 19.60 20.6 kN/m
3
Dung träng b·o hßa g
sat
18.5 16.80 19.80 20.6 kN/m
3
Lùc dÝnh c 1
S
u
8.02÷20.52
S
u
57÷98.13
1 kN/m
2
Gãc néi ma s¸t j 30 0 0 30
°
Phi B j
b

15 0 0 0
°
HƯ sè thÊm K 10
-5
5x10
-9
10
-9
10
-5
m/s
HƯ sè ỉn ®Þnh ®èi víi ®êng b·o hßa ỉn ®Þnh vµ kh«ng kĨ ¸p lùc níc lç rçng ©m K
«®
= 1.346.
Bai 15 5
a. Quá trình thấm vào thân đờng (Hình 8)
Thời gian t (ngày) 1 10 60 120 180
Hệ số ổn định K
1
(có
b
)
1.439 1.439 1.439 1.439 1.439
Hệ số ổn định K
2
(Không có
b
)
1.375 1.375 1.375 1.375 1.375
b. Quá trình nớc lũ rút: (Hình 9)

Thời gian t (ngày) 1 10
30
60 120 180
Hệ số ổn định K
1
(có
b
)
2.450 1.773
1.422
1.421 1.421 1.421
Hệ số ổn định K
2
(Không có
b
)
2.366 1.697
1.374
1.374 1.374 1.374

Hình 8 Hình 9
III. Nhận xét và đánh giá
1. Hệ số ổn định theo dòng thấm ổn định
luôn nhỏ hơn so với khi kể đến thời gian theo
từng giai đoạn và nhỏ hơn nữa khi kể đến áp lực
nớc lỗ rỗng âm.
- Với đất á sét K
ôđ
= 1.156 < K
1min

(thấm)
=1.168 < K
2min
(thấm có
b
) = 1.184 (hình 5).
Bai 15 6
Trong quá trình rút K
ôđ
= 1.156 < K
3min
= 1.168
< K
4min
(có
b
) = 1.185 (hình 6).
- Với đất cát K
ôđ
= 1.346 < K
1min
(thấm)
=1.375 < K
2min
(thấm có
b
) = 1.439 (hình 8).
Trong quá trình rút K
ôđ
= 1.346 < K

3min
=
1.374<K
4min
(có
b
) = 1.431(hình 9)
2. Quá trình thấm vào thân đờng làm cho áp
lực nớc lỗ rỗng thay đổi theo thời gian và nếu
làm thay đổi trong vùng cung trợt đi qua thì ta
đợc các hệ số ổn định khác nhau theo xu hớng
giảm dần theo thời gian
- Với đất đắp là đất á sét : đờng bão hòa gần
nh chỉ thay đổi ở gần mái thợng lu trong suốt
thời gian thấm nên hệ số ổn định cung trợt hạ lu
không đổi, chỉ có thay đổi áp lực nớc lỗ rỗng
âm rất bé nên hệ số ổn định giảm không đáng
kể.
- Với đất sét để đắp con chạch và đắp cát
vào giữa : dòng thấm chủ yếu thay đổi ở tờng
đất sét phía thợng lu, đờng bão hòa hạ nhanh tại
lớp cát đắp, hệ số ổn định không thay đổi theo
thời gian.
3. Quá trình nớc rút ra khỏi đờng: làm thay
đổi áp lực nớc thợng lu rất lớn nhất là trong một
tháng đầu, áp lực nớc bề mặt giảm từ mực nớc
max trở về mực nớc ban đầu trớc khi lũ, hệ số
ổn định giảm nhanh đối với các lọai đất và chủ
yếu do cột nớc phản áp ở thợng lu thay đổi. Sau
1 tháng nớc trong thân đờng vẫn tiếp tục thóat

ra tạo thành dòng thấm ngợc về phía thợng lu và
áp lực nớc lỗ rỗng dơng trong thân đờng giảm
dần nền đờng dần dần ổn định lại, hệ số ổn định
gần nh không đổi vì quá trình thóat nớc rất
chậm đờng bão hòa hạ thấp không đáng kể.
IV. Kết luận
1. Hệ số ổn định mái hạ lu giảm trong quá
trình nớc ngập từ đầu mùa đến cuối mùa lũ nh-
ng không thay đổi nhiều khi chiều cao đắp
3m.
2. Hệ số ổn định mái thợng lu giảm nhanh
trong quá trình lũ rút vào đầu mùa khô, sau đó
lại tăng dần nhng không thay đổi nhiều khi
chiều cao đắp 3m.
TàI LIệU THAM KHảO:
[1] Châu Ngọc ẩn : Cơ Học Đất, Nhà Xuất Bản đại học quốc gia TPHCM,2004.
[2]. Phạm Cao Huyên, Luận văn thạc sĩ kỹ thuật, 2006
[3]. Nguyễn Văn Thơ, Trần Thị Thanh: Xây Dựng Đê Đập, Đắp Nền Tuyến Dân C Trên Đất Yếu ở
Đồng Bằng Sông Cửu Long- Nhà Xuất Bản Nông Nghiệp, 2002.
[4]. D.G. Fredlund, H.Rahardjo : Cơ Học Đất cho đất không bão hòaTập 1&2,Nhà Xuất Bản Giáo
Dục, 2000
[5]. D.G. Fredlund, Fauziah Kasim, Permeability Functions For Unsaturated Residual Soits,
University Saskatchewan, Canada,1999
[6]. Users guide, Slope / W for finite element slope analysis, version 5
Summary
RESEARCH ON CALCULATING THE STABILITY GRADE ROAD CONSTRUCTION,
TO MAKE FLOOD CONTROL DYKE IN DONG THAP PROVINCE INFLUENCED
PROCESS FLOOD
ME. PHAM CAO HUYEN
Water Resources University

Bai 15 7
Caculating the stability of road - grade IV, to make flood control dyke, searching process flood
soaking and going down and make mention of pore water pressure with unsaturated soil. The
stability of dyke slope in stage flood going down decrease faster than stage flood soaking. The
stability coefficient is always lowest when saturated soil.
Ngêi ph¶n biÖn: PGS. TS. T¨ng §øc Th¾ng
Bai 15 8