NGHIÊN CỨU ỔN ĐỊNH THẤM TRONG QUÁ TRÌNH LŨ LÊN ĐÊ BAO KẾT HỢP ĐƯỜNG GIAO THÔNG Ở ĐỒNG THÁP

nghiên cứu ổn định thấm trong quá trình lũ lên đê bao
kết hợp đờng giao thông ở đồng tháp
Ths. Phạm Cao Huyên
Đại học Thủy Lợi
Tóm tắt: Bài báo nghiên cứu ảnh hởng của mực nớc lũ lên công trình đờng kết hợp đê bao. Nghiên
cứu sự thay đổi độ ẩm cũng nh thay đổi áp lực nớc lổ rỗng theo thời gian trong thân đờng với quá
trình lũ ngập và lũ rút. Từ đó đề xuất các giải pháp công trình hợp lý.
I. Đặt vấn đề
Đồng Tháp là tỉnh thuộc ĐBSCL có hệ thống
giao thông phát triển nhng thờng chịu ngập lũ
sâu ở các huyện thợng nguồn Sông Mê Kông
nh: Hồng Ngự, Tân Hồng. Không những dòng
lũ ngập từ sông vào mà còn tràn từ biên giới
CamPuChia, gây ảnh hởng đến các công trình
đắp nh đờng, đê Do đó việc xây dựng đê bao
chống lũ, đồng thời kết hợp làm đờng giao
thông là rất cần thiết và phổ biến.
Các công trình đờng kết hợp làm đê bao
chống lũ không những đáp ứng khả năng chịu
tải của đờng mà còn phải chịu áp lực nớc do lũ.
Trong nội dung đề tài này, tác giả nghiên cứu
ảnh hởng của mực nớc lũ, sự dao động theo mùa
lên công trình đắp.
ảnh hởng của lũ đến độ ẩm của đất thân đ-
ờng, về nguyên tắc, không chỉ phụ thuộc vào
mực nớc cao nhất, mà còn phụ thuộc cả thời
gian ngập lũ. Do tác động của lũ với thời gian
không dài lắm nên việc sử dụng mực nớc lũ cao
làm mực nớc tính toán là quá an toàn, làm tăng
quá mức cần thiết khối lợng nền đờng và giá
thành xây dựng. Vì vậy việc nghiên cứu khả

năng giảm bớt chiều cao đắp thân đờng có ý
nghĩa thực tế quan trọng.
Quá trình thấm là quá trình truyền ẩm vào đ-
ờng. Sự biến thiên độ ẩm thể tích (tỷ số của thể
tích nớc và thể tích đất) khi độ bão hòa của đất
thay đổi nghĩa là trạng thái của đất thay đổi từ -
ớt sang khô và ngợc lại, đợc biểu thị
w
=
e
eS
+1
.

Với S: độ bão hòa, e : hệ số rỗng của đất. Dòng
thấm qua đê là dòng thấm không ổn định, đợc
thiết lập dựa vào phơng trình thấm của Đarcy :
t
S
e
e
z
h
k
y
h
k
x
h
k

zyx


+
=


+


+


1
2
2
2
2
2
2

Hệ số thấm và độ bão hòa có mối tơng quan
với nhau và tỉ lệ thuận, độ bão hòa càng tiến về
0 thì hệ số thấm càng bé và ngợc lại.
Khi độ ẩm thể tích thay đổi làm thay đổi áp
lực nớc lỗ rỗng trong quá trình thấm, đặc biệt là
áp lực nớc lỗ rỗng âm. Tính chất của đất thay
đổi trong mối quan hệ chặt chẽ với hiện tợng
mao dẫn và là hàm số của độ hút dính: = (u
a

u
w
). Với u
a
và u
w
lần lợt là áp suất khí lỗ
rỗng trong đất và áp suất nớc lổ rỗng. Quan hệ
giữa độ ẩm
w
và độ hút dính đợc đa về một
hàm số mà đờng cong đặc trng gọi là đờng cong
đất nớc (hình 1): Đối với đê
kết hợp đờng ở Đồng Tháp, đất nền hầu nh ở
trạng thái no nớc, mực nớc ngầm gần mặt đất
cho nên độ ẩm thể tích không thay đổi nhiều
trong quá trình ngập lũ. Chỉ có trong đất đắp
nền đờng, độ ẩm thay đổi từ trạng thái ẩm
w
sang bão hòa nớc
s
. Trạng thái ban đầu phụ
thuộc độ ẩm tối u và dung trọng khô yêu cầu.
Đất đợc đầm càng chặt, dung trọng khô càng
lớn, khả năng thấm sẽ bé hơn.
Bai 16 1
áp lực nớc lỗ rỗng (Kpa)
Hình 1. Quan hệ giữa áp lực nớc lỡ rỗng
và độ ẩm [5]
Quan hệ giữa độ ẩm thể tích và các thông số

cột nớc và hệ số rỗng đợc thể hiện qua phơng
trình:
m
n
s
w
a
e

+
=



ln
.
Trong đó:

w
= giá trị độ ẩm thể tích;
s
= giá trị độ ẩm
thể tích ở trạng thái bão hòa
e = 2.71828; = giá trị áp lực nớc lỗ rỗng
âm
a, n, m = các thông số đờng cong
a =
i
: áp lực nớc lỗ rỗng âm tại vị trí điểm
uốn (
i
)
m = 3.67ln

i
s


; n =
i
s
m
s
m


72.3
31.1
1+
s: độ dốc của đờng tiếp tuyến thông qua điểm
cong s =
ip
i



.

p
: điểm bị chắn của đờng tiếp tuyến và trục
áp lực nớc lỗ rỗng âm
Hệ số thấm của pha nớc cũng có quan hệ với

độ hút dính của đất. Quan hệ giữa hệ số thấm và
độ hút dính đợc biểu thị bằng hàm của độ hút
dính: K
w
=
( )
n
wa
s
uu
a
K







+

1
;
a, n : là hằng số lần lợt xác định độ dốc của
hàm và điểm gãy của hàm. Do đó hệ số thấm
của pha nớc cũng có quan hệ với độ ẩm thể tích.
Một hệ số của hàm thấm K
w
(
w

) đã đợc đề nghị
khi dùng dạng của khoảng rỗng chứa đầy nớc.
Giả thiết đất có các kích cỡ lỗ rỗng khác nhau,
phân bố ngẫu nhiên, có cấu trúc không chịu nén
ép. Hàm thấm K
w
(
w
) đợc viết nh tổng của một
chuỗi các số hạng nhận đợc từ xác suất thống kê
sự liên thông giữa các lỗ rỗng có kích cỡ khác
nhau chứa đầy nớc.
Độ ẩm thể tích có thể vẽ nh hàm của độ hút
dính, đồ thị này đợc gọi là đờng cong đặc đất n-
ớc và đợc hình dung nh biểu thị về hình dạng
các lỗ rỗng chứa đầy nớc. Để xác định quan hệ
với hệ số thấm, chia đờng cong này làm nhiều
phần nhỏ có khoảng cách bằng nhau dọc theo
trục độ ẩm thể tích, độ hút dính ứng với điểm
giữa của mỗi khoảng tính toán hệ số thấm. Hàm
thấm K
w
(
w
) có dạng:
K
w
(
w
)

i
=
( ){ ( )
}
2
1
2
2
212
2
jwa
m
J
w
p
sws
sc
s
uuij
N
T
k
k
+

=
à

;
j = 1,2,, m

K
w
(
w
)
i
: Hệ số thấm nớc đợc tính toán theo
độ ẩm thể tích riêng ứng với khoảng thứ i. (m/s)
i: số khoảng, tăng với sự giảm của độ ẩm thể
tích.
j = (i ữ m)
K
s
: hệ số thấm bão hòa đo đợc. (m/s)
K
sc
: hệ số thấm bão hòa tính toán (m/s)
T
s
: lực căng bề ngòai của nớc (KN/m)
à
w
: độ nhớt tuyệt đối của nớc (N.s/m)
p : hằng số xét bởi tơng tác của các lỗ rỗng
có kích cỡ khác nhau.
m : tổng khoảng cách giữa độ ẩm thể tích
bão hòa(
s
) và độ ẩm thể tích thấp nhất(
L

) trên
đờng cong đất - nớc thực nghiệm;
N : tổng khoảng cách tính toán giữa độ ẩm
thể tích bão hòa (
s
) và độ ẩm thể tích bằng 0
(
w
= 0) với N = m[
s
/(
s
-
L
)]
(u
a
- u
w
): độ hút dính ứng với khoảng giữa
của độ hút dính j
Nh vậy nếu đo đợc hệ số thấm bão hòa thì có
thể xác định hàm thấm trực tiếp từ đờng cong
đất nớc. Trong chơng trình tính Seep-W cho
ta chuyển đổi từ đờng cong đất nớc sang đ-
ờng cong thấm thông qua hệ số thấm bão hòa.
II. Quá trình thấm ớt vào đờng ở vùng
chênh lệch mực nớc thựơng hạ lu lớn (trong
quá trình ngập lũ) và quá trình thoát nớc do
mực nớc thợng lu hạ thấp (khi lũ rút)

Đờng, đê sau khi đắp xong đa vào sử dụng.
Trong quá trình vận hành, các khu vực nh Hồng
Ngự, Tam Nông, lũ ngập rất sâu và lâu ngày từ
4ữ6 tháng. Để khảo sát quá trình di chuyển của
vùng ớt tiến dần về phía hạ lu theo thời gian dựa
vào đờng cong của hàm đất - nớc (quan hệ độ
ẩm thể tích
w
áp lực nớc lỗ rỗng u
w
)[5].
Bai 16 2
ViƯc nghiªn cøu ph©n tÝch ®ỵc tiÕn hµnh trªn
c¸c läai ®Êt ®¾p cã hƯ sè thÊm b·o hßa K
s
= 10
-
5
m/s (®Ỉc trng ®Êt c¸t), K
s
= 10
-7
m/s(®Ỉc trng ®Êt
¸ c¸t, ¸ sÐt), K
s
= 10
-9
m/s(®Ỉc trng ®Êt sÐt). HƯ
sè thÊm vµ ®é Èm thĨ tÝch ®Êt nỊn xem nh
kh«ng thay ®ỉi. ChiỊu cao ®Êt ®¾p kh¶o s¸t H =

3.0m, cã hc kh«ng cã líp ®Ưm c¸t cho ®Êt ®¾p
lµ sÐt hc ¸ sÐt vµ gia cè ®Êt sÐt bªn ngßai cho
®Êt ®¾p lµ c¸t. §©y còng lµ chiỊu cao phỉ biÕn
cho hÇu hÕt c¸c c«ng tr×nh ®¾p cđa khu vùc.
Qu¸ tr×nh thÊm ®ỵc chia lµm 3 giai ®o¹n tÝnh
to¸n :
- Giai ®o¹n ban ®Çu: ®Êt ë tr¹ng th¸i tù nhiªn
kh«ng bÞ ngËp níc, chØ cã mùc níc ngÇm ë díi
mỈt ®Êt 1m.
- Giai ®o¹n 2: Níc b¾t ®Çu ngËp vỊ vµ thÊm
dÇn vµo trong th©n ®êng theo c¸c thêi ®o¹n t =
1ngµy, 5ngµy, 10ngµy, 15ngµy, 1th¸ng, 2th¸ng,
3th¸ng, 4th¸ng vµ 6th¸ng. V× lò thêng b¾t ®Çu tõ
th¸ng 7 vµ kÕt thóc vµo kho¶ng th¸ng 11 hc
12 nªn thêi gian tÝnh to¸n lò ngËp kho¶ng 6
th¸ng trë l¹i vµ lò b¾t ®Çu rót khái.
- Giai ®o¹n 3: Níc rót khái th©n ®ª vµ ®Êt b¾t
®Çu chun l¹i tõ tr¹ng th¸i ít sang tr¹ng th¸i
kh«, ®é Èm còng gi¶m dÇn, lÊy thêi ®o¹n ci
cđa giai ®o¹n 2 lµm thêi ®o¹n ban ®Çu cđa giai
®o¹n 3. Níc h¹ dÇn tõ cao tr×nh mùc níc max
thỵng lu trë l¹i MNN trong kho¶ng mét th¸ng.
§êng b·o hßa di chun tõ ci giai ®o¹n 2
theo híng vỊ trïng víi MNN. Trong giai ®o¹n
nµy kh¶o s¸t sù biÕn ®ỉi ¸p lùc níc lç rçng, cét
níc H
ra
, gradien, ®é Èm thĨ tÝch cđa ®Êt ®¾p.
1. TÝnh to¸n qu¸ tr×nh thÊm vµo th©n ®êng:
(ngËp lò)

Trong qu¸ tr×nh thÊm ít vµo trong th©n ®ª, sù
di chun cđa ®êng b·o hßa ®ỵc thĨ hiƯn trªn
h×nh 3.1 ÷ 3.3 t¬ng øng víi ®Êt ®¾p cã hƯ sè
thÊm lµ K
s
= 10
-5
m/s, K
s
= 10
-7
m/s, K
s
= 10
-9
m/s,
víi thêi ®o¹n 1, 3 , 6, 8, 9 lÇn lỵt t¬ng øng 1
ngµy, 10 ngµy, 60 ngµy, 120 ngµy vµ 180 ngµy.
øng víi tõng hƯ sè thÊm th× cã c¸c nhãm ®êng
b·o hßa kh¸c nhau di chun dÇn vỊ phÝa h¹ lu
vµ d©ng cao lªn nÕu hƯ sè thÊm t¨ng dÇn
0.00
MN max: +2.00
Cát
Bđ = 12.0m
m = 2 .00 m = 2 .0 0
Cát
+3.00
Bun set
Sét

Cát
Cát đắp Sét đắp


2




4



6


8


9


Khỏang cách (m)
-1 4 9 14 19 24 29 34 39 44 49 54
Cao độ (m)
-10
-8
-6
-4
-2

0
2
4
6
H×nh 2. C¸c thêi ®o¹n thÊm níc vµo th©n ®êng, ®Êt ®¾p c¸t
Bùn sét
MN max: +2.00
Bđ = 12.0m
m = 2 .00
m = 2.00
Sét
Cát
Đất đắp
0.00
+3.00


1




3




6

8




9


Khỏang cách (m)
-1 4 9 14 19 24 29 34 39 44 49 54
Cao độ (m)
-10
-8
-6
-4
-2
0
2
4
6
H×nh 3. C¸c thêi ®o¹n thÊm níc vµo th©n ®êng, ®Êt ®¾p ¸ sÐt
Bai 16 3
Buon sét
MN max: +2.00
Bđ = 12.0m
m = 2.00
m = 2.00
Sét

Cát
Đất đắp
0.00
+3.00


1




3




6




8


9


Khỏang cách (m)
-1 4 9 14 19 24 29 34 39 44 49 54
Cao độ (m)

-10
-8
-6
-4
-2
0
2
4
6
H×nh 4. C¸c thêi ®o¹n thÊm níc vµo th©n ®êng, ®Êt ®¾p sÐt
2. TÝnh to¸n qu¸ tr×nh h¹ ®êng b·o hßa khi
lò rót
Kh¶o s¸t qu¸ tr×nh rót níc, tiªu t¸n ¸p lùc n-
íc lç rçng, mùc níc b¾t ®Çu rót lµ mùc níc ci
giai ®o¹n 2. Thêi gian rót tßan bé lò lµ trong 1
th¸ng, mùc níc thỵng lu gi¶m xng ngang
mùc níc ngÇm. Trong giai ®o¹n nµy chØ xÐt sù
biÕn thiªn cđa c¸c gi¸ trÞ: cét níc tỉng, ¸p lùc n-
íc lç rçng, gradien.
0.00
MN max: +2.00
Cát
Cát đắp Sét đắp
Bđ = 12.0m
m = 2.00 m = 2.00
Cát
+3.00
Bun set
Sét
Cát

0.00
MN max: +2.00
Cát
Cát đắp Sét đắp


2




4


6
8
9
Khỏang cách (m)
-1 4 9 14 19 24 29 34 39 44 49 54
Cao độ (m)
-10
-8
-6
-4
-2
0
2
4
6
H×nh 5. C¸c thêi ®o¹n rót níc ra khái th©n ®êng, ®Êt ®¾p c¸t

Bun set
Sét
Cát
MN max: +2.00
Bđ = 12.0m
m = 2.00
m = 2 .0 0
Sét
Cát
Đất đắp
0.00
+3.00
Bun set
Sét
Cát


0




1


3

5
6
8

9
Khỏang cách (m)
-1 4 9 14 19 24 29 34 39 44 49 54
Cao độ (m)
-10
-8
-6
-4
-2
0
2
4
6
H×nh 6. C¸c thêi ®o¹n rót níc ra khái th©n ®êng, ®Êt ®¾p ¸ sÐt
Bun set
Sét
Cát
MN max: +2.00
Bđ = 12.0m
m = 2.00
m = 2.00
Cát
Đất đắp
0.00
+3.00
Bun set
Sét
Cát
Bun set
Sét

Cát


1




3


5
6
8
9
Khỏang cách (m)
-1 4 9 14 19 24 29 34 39 44 49 54
Cao độ (m)
-10
-8
-6
-4
-2
0
2
4
6
H×nh 7. C¸c thêi ®o¹n rót níc ra khái th©n ®êng, ®Êt ®¾p sÐt
Bai 16 4
3. TÝnh to¸n qu¸ tr×nh d©ng vµ h¹ ®êng b·o

hßa ®èi víi mét sè cÊu t¹o kh¸c:
Ngßai c¸c cÊu t¹o trªn, khi ®¾p ®êng ngêi ta
thêng cã mét líp ®Ưm c¸t ®Ĩ qu¸ tr×nh thãat níc
cè kÕt ®ỵc thn lỵi. Tuy nhiªn v× tÝnh chÊt kÕt
hỵp lµm ®ª chèng lò nªn ph¶i cã líp chèng
thÊm ë thỵng lu ®Ưm c¸t.
2%
GIẢI PHÁP VẢI ĐỊA KỸ THUẬT KẾT HP VỚI ĐỆM CÁT
HÌNH 3.9 CẤU TẠO ĐƯỜNG CẤP 60 QUA VÙNG ĐẤT YẾU CHỊU NGẬP LŨ
2.5m
Hmin

0.5m
1
:
1
.
5
H=(2-2.5)m
MNCN
Trạng thái dẻo mềm
Bùn sét hữu cơ
3%
Cát pha sét
hạt trung
Đệm cát
Sét xám xanh, trạng thái dẻo cứng
2%
2.5m
- Tưới nhựa tiêu chuẩn 1,1kg/m2

- Cấp phối đá 0-4 dày 20cm
- Đá 4x6 dày 30cm
- BTNN hạt mòn dày 4cm
- BTNN hạt thô dày 5cm
(1.5-2.0)m
Vải đòa kỹ thuật
3%
1
:
1
.
5
1.0m
7m3.5m
H×nh 8. CÊu t¹o ®êng cÊp IV trªn ®Êt u víi chiỊu cao ®¾p thÊp
Bùn set
Cát
MN max: +2.00
Bđ = 12.0m
m = 2.00
m = 2. 00
Sét
Cát
Đất đắp
Đệm cát
0.00
+3.00


1

3


6

8




9


Khỏang cách (m)
-1 4 9 14 19 24 29 34 39 44 49 54
Cao độ (m)
-10
-8
-6
-4
-2
0
2
4
6
H×nh 9. C¸c thêi ®o¹n thÊm níc vµo th©n ®êng, ®Êt ®¾p ¸ sÐt

Bun set
Sét
Cát
MN max: +2.00
Bđ = 12.0m
m = 2.00
m = 2.00
Sét
Cát
Đất đắp
Đệm cát
0.00
+3.00


1




3


5
6


8
9
Khỏang cách (m)

-1 4 9 14 19 24 29 34 39 44 49 54
Cao độ (m)
-10
-8
-6
-4
-2
0
2
4
6
H×nh 10. C¸c thêi ®o¹n rót níc ra khái th©n ®êng, ®Êt ®¾p ¸ sÐt
Bai 16 5
Bùn sét
Cát
MN max: +2.00
Bđ = 12.0m
m = 2.00
m = 2.00
Sét
Cát
Đất đắp
Đệm cát
0.00
+3.00


1

3




6


8 9
Khỏang cách (m)
-1 4 9 14 19 24 29 34 39 44 49 54
Cao độ (m)
-10
-8
-6
-4
-2
0
2
4
6
H×nh 11. C¸c thêi ®o¹n thÊm níc vµo th©n ®êng, ®Êt ®¾p sÐt
Bùn sét
Cát
MN max: +2.00
Bđ = 12.0m
m = 2.00
m = 2.00

Sét
Cát
Đất đắp
Đệm cát
0.00
+3.00


1




3



5


6
8 9
Khỏang cách (m)
-1 4 9 14 19 24 29 34 39 44 49 54
Cao độ (m)
-10
-8
-6
-4
-2

0
2
4
6
H×nh 12. C¸c thêi ®o¹n rót níc ra khái th©n ®êng, ®Êt ®¾p sÐt
III. C¸c nhËn xÐt
∗
. Qu¸ tr×nh thÊm níc vµo nỊn ®¾p cđa ®êng
1. Vµo mïa lò, C¸c ®êng b·o hßa níc trong
th©n c«ng tr×nh ®¾p d©ng cao dÇn. ë giai ®o¹n
®Çu, vïng thÊm ít kh«ng ®¸ng kĨ (vµi cm trong
®Êt ë vïng m¸i thỵng lu).
- §èi víi ®Êt ®¾p lµ ¸ sÐt: ®Çu giai ®o¹n mçi
mïa lò, ®êng mỈt tho¸ng vÉn cha ra m¸i h¹ lu
(H
ra
= 0) Trong 2 th¸ng ®Çu mïa lò vïng ít di
chun rÊt nhanh, nhng sau ®ã chËm l¹i.
- §èi víi ®Êt ®¾p lµ c¸t: ®êng b·o hßa gÇn
nh ỉn ®Þnh st mïa lò vµ h¹ nhanh khi lò rót.
- §èi víi ®Êt ®¾p lµ sÐt: ¶nh hëng cđa vïng
thÊm ít kh«ng ®¸ng kĨ, níc kh«ng thÊm ®Õn
phÇn gi÷a th©n c«ng tr×nh ®¾p trong st mïa lò
cho ®Õn khi níc rót hßan toµn.
2. Do sù chªnh lƯch cét ¸p lín vµo ®Çu mïa
lò vµ cã sù xt hiƯn cđa vïng ®Ưm c¸t (trong tr-
êng hỵp cã ®Ưm c¸t), ®êng b·o hßa h¹ thÊp vµ
dßng thÊm sím ỉn ®Þnh vµ ỉn ®Þnh trong st
mïa lò
∗

. Qu¸ tr×nh rót níc khái nỊn ®¾p cđa ®êng
3. §êng b·o hßa bÞ h¹ thÊp khi lò rót:
- §èi víi ®Êt c¸t : ®êng b·o hßa h¹ gÇn nh
®ång thêi víi mùc níc bªn ngßai.
- §èi víi ®Êt sÐt v× thÊm kh«ng ®¸ng kĨ vµo
th©n c«ng tr×nh ®¾p nªn lỵng níc thãat ra kh¸
nhanh, mùc níc ®êng b·o hßa ë gi÷a m¸i dèc
thỵng lu cho ®Õn ci mïa kh«
- §èi víi ®Êt ¸ sÐt: ®êng b·o hßa trong th©n
c«ng tr×nh ®¾p ỉn ®Þnh trong st c¶ 2 mïa, mỈc
dï mùc níc ë vïng biªn thỵng lu dao ®éng víi
biªn ®é mùc níc lò.
4. Trong trêng hỵp cã ®Ưm c¸t, vïng ¸p lùc
lç rçng ©m bªn trªn ®êng b·o hßa ỉn ®Þnh trong
st c¶ 2 mïa. Gi¸ trÞ ¸p lùc níc lç rçng ©m nµy
gi÷ cho c«ng tr×nh ®¾p ỉn ®Þnh h¬n.
Bai 16 6
IV. Kết luận
1. Đối với đất đắp là á sét, đất sét hoặc đất
đắp là cát có con chạch đất sét, ở vùng ảnh hởng
triều vì dao động mực nớc thủy triều (24 giờ) n-
ớc chỉ xuất hiện ở bề mặt mái thợng lu và ngấm
vào nền đắp vài cm, có tác dụng nh cột áp mà
không gây ảnh hởng lên áp lực nớc lỗ rỗng
trong thân công trình đắp.
2. Sau mùa lũ (1 tháng sau khi lũ rút) nớc
thấm về phía chân mái chậm nên không ảnh h-
ởng đến ổn định công trình đắp.
3. Với chiều cao đắp không lớn (3m), dùng
đệm cát và vải địa kỹ thuật là thích hợp, làm hạ

nhanh mực nơc trong thân đê. và tăng độ ổn
định mái đê
TàI LIệU THAM KHảO
[1] Châu Ngọc ẩn,2004, Cơ Học Đất, Nhà Xuất Bản đại học quốc gia TPHCM
[2] Đào Xuân Học, 2004, Nghiên cứu các vấn đề thoát lũ và kinh tế-xã hội - môi trờng phục vụ phát
triển bền vững vùng Đồng Tháp Mời
[3] Phạm Cao Huyên, 2006, Luận văn thạc sĩ kỹ thuật
[4] Nguyễn Văn Thơ, Trần Thị Thanh, 2002, Xây Dựng Đê Đập, Đắp Nền Tuyến Dân C Trên Đất
Yếu ở Đồng Bằng Sông Cửu Long- Nhà Xuất Bản Nông Nghiệp
[5] D.G. Fredlund, H.Rahardjo,2000,Cơ Học Đất cho đất không bão hòaTập 1&2,Nhà Xuất Bản
Giáo Dục.
[6] D.G. Fredlund, Fauziah Kasim, ,1999, Permeability Functions For Unsaturated Residual Soits,
University Saskatchewan, Canada
[7] Users guide, Seep / W for finite element seepage analysis, version 5
Summary
RESEARCH ON CALCULATING SEEPAGE ROAD CONSTRUCTION, TO MAKE
FLOOD CONTROL DYKE IN DONG THAP PROVINCE INFLUENCED PROCESS
FLOOD
ME. PHAM CAO HUYEN
Water Resources University
This paper is studied the impact of flood water level to road construction and girdle shaped dyke
combined. The chang of volumetric water content and pore water pressure of embankment to time
when the flood soak and go down. From that find out suitable solutions.
Ngời phản biện: ThS. Lê Trung Thành A
Bai 16 7