bài giảng địa chất cấu tạo chương 1 khái niệm về sự biến dạng

Chơng 1
Khái niệm về sự biến
dạng
1.1. Khái niệm về ứng suất và biến dạng
1.1.1. ứng suất
1.1.1.1. Lực
Bất kỳ một tác động là biến đổi hoặc có xu hớng làm biến đổi trạng thái từng phần
hoặc toàn bộ hoặc làm cho vật thể chuyển động gọi là lực.
Lực (F) = Khối lợng (M) x gia tốc (a) (ĐLII Newton)
- Khi [M] = g, [không gian] = cm và [thời gian] = s. Thì [F] = Dyn (Vật lý), là đơn vị
tuyệt đối, không phụ thuộc vào lực hút trái đất.
- Nếu a = g (gia tốc trọng trờng) = 9,81m/s
2
. Thì F của M=1kg = 9,81N.
- Lực là đại lợng vecto, nghĩa là gồm độ lớn (magnitude) và hớng (orientation)
- Trong Địa chất, ngoại lực tác dụng lên khối đá có nhiều dạng khác nhau:
+ Trọng lực (tải trọng của khối đất đá bên trên): Có ph
ơng thẳng đứng, và phụ thuộc vào vị trí, tính chất, khối l
ợng các lớp đất, đá nằm bên trên.
+ Lực kiến tạo (do sự dịch chuyển tơng đối của các
khối đất đá lớn, nh các mảng) trong vỏ Trái đất và Manti
trên. Có phơng tác dụng khác nhau: thẳng đứng, xiên,
ngang.

+ Đôi khi là phản lực, nhằm chống lại sự tác dụng của 2 trên, nên phụ thuộc vào lực
tác dụng và tính chất của vật chịu lực.
+ Nội lực là lực tơng tác bên trong vật thể nhằm duy trì trạng thái cân bằng. Nó liên
quan đến các lực liên kết ion, phân tử tạo nên vật thể và thờng đợc gọi là lực đàn hồi.
Phân tích lực
- Lực F có thể phân tích thành hai thành

phần F1 và F2 vuông góc nhau. Hoặc ngợc lại.
Nh vậy, bất kì hệ thống lực tác dụng lên một
điểm đều có thể tổng hợp thành một hợp lực.
1
F
F
2
F
F
1
2
F
F
a) b)
1.1.1.2. ứng suất
Trong biến dạng, chúng ta thờng bỏ qua gia tốc của vật chịu lực và xem hệ lực là hệ
kín, nghĩa là các lực triệt tiêu nhau. Trạng thái này tuân theo Định luật III Newton về
chuyển động: Trong một vật đứng yên hay chuyển động đều, mọi tơng tác đều bằng 0
Nh vậy: ứng suất là một cặp lực cân bằng và đối nghịch nhau tác dụng lên một đơn
vị diện tích (bề mặt bên ngoài hoặc bên trong vật thể).
Hay ứng suất là cờng độ nội lực lên một đơn vị diện tích.
ứng suất là một đại lợng vecto. Độ lớn phụ thuộc vào độ lớn lực tác dụng, diện tích
bề mặt tác dụng, phơng tác dụng và tính chất của vật chịu lực.

Đơn vị ứng suất
Theo SI, đơn vị của lực là Newton (N): 1N = 1kg m/s
2
Theo SI, đơn vị của áp suất và ứng suất là Pascal (Pa): 1Pa = 1N/m
2
Tuy nhiên, trong các văn liệu Địa chất, đơn vị thờng sử dụng là bar hoặc kilobar:

1bar = 10
5
Pa = 0,1MPa
Vì vậy, các thứ nguyên của ứng suất là (khối lơng) x (chiều dài
-1
) x (thời gian
-2
)
ứng suất pháp tuyến và ứng suất tiếp tuyến
Lực F tác dụng lên một vật thể có thể phân tích thành:
- ứng suất pháp: Tác dụng vuông góc với bề mặt bên trong vật thể, kí hiệu là
(sigma)
- ứng suất tiếp: Tác dụng song song với bề mặt
bên trong vật thể, kí hiệu là (tau). Trong không
gian 3 chiều, ứng suất tiếp có thể phân tích thành
hai thành phần:
1
và
2
vuông góc với nhau (Hỡnh).
- Nh vậy, trong không gian 3 chiều, chúng ta
có thể phân tích F thành 3 thành phần vuông góc
với nhau.
Lực do trọng lực gây ra có thể tạo ra ứng suất, và có vai trò quan trọng trong trờng
ứng suất tạo nên các nếp uốn và đứt gãy ????.

Các áp dụng trong đòa chất cấu tạo
Việc áp dụng ứng suất pháp tuyến và ứng suất tiếp tuyến được thể hiện trong
hai thí dụ đơn giản (hình)
- Hình A: Ứng suất tại mặt đứt gãy

- Hình B: Ứng suất tại mặt phân lớp khi
các lớp bò uốn nếp theo cơ chế trượt theo
mặt phân lớp.
- Từ hình vẽ, Lực nén ép F tác dụng
được phân tích thành ứng suất pháp tuyến
và tiếp tuyến.
- Như vậy, thông qua hướng dòch
chuyển của đứt gãy và hướng trượt mặt
phân lớp, chúng ta có thể dự báo phương
của lực tác dụng và ngược lại .
Ứng suất tại một điểm và các thành phần của ứng suất .
Để xem xét trạng thái ứng suất tại một điểm trong không gian 3 chiều, chúng ta
tưởng tượng xem hệ thống lực tác dụng lên vật hình khối vô cùng nhỏ (xem như điểm)
(hình). Và hệ thống các lực này có thể tổng hợp thành lực F tác dụng ở tâm hình khối.

Khi hình khối vô cùng nhỏ, có thể xem các
lực tác dụng lên các mặt của nó bằng với lực
F. Và nếu đặt các cạnh hình khối này song song
với các trục x, y và z của hệ tọa độ. Kết quả
phân tích được 9 thành phần ứng suất, mỗi mặt
có 03 thành phần.
Do lực tác dụng bằng và ngược nhau nên
các ứng suất trên các mặt đối diện là đồng
nhất, 9 thành phần ứng suất gồm:
σ
X
τ
xy
τ
xz

σ
Y
τ
yx
τ
yz

σ
z
τ
zx
τ
zy
Để đảm bảo cho hình khối không quay, các ứng suất tiếp trên trục x, y và z phải
cân bằng nhau. Vì vậy:
τ
xy
= τ
yx
; τ
xz
= τ
zx
; τ
yz
= τ
zy

Rút gọn 6 thành phần ứng suất tiếp. Như vậy, 3 ứng suất pháp tuyến:

σ
X,
σ
Y
σ
z
Và 3 ứng suất tiếp tuyến:
τ
xy
; τ
xz
và τ
yz
Là 6 thành phần ứng suất cần thiết cho trạng thái ứng suất một điểm:

- Bằng toán học: Trong vật thể ở trạng thái ứng suất, luôn tồn tại 3 mặt phẳng vuông
góc với nhau từng đôi một:
+ Chỉ có ứng suất pháp ( = 0).
+ Gọi là 3 mặt ứng suất chính.
+ Pháp tuyến của 3 mặt này gọi là 3 phơng chính.
+ ứng suất pháp trên 3 mặt này là gọi là các ứng suất pháp chính,
1
>
2
>
3
.
+ Hớng tác dụng của các ứng suất pháp chính gọi là trục
ứng suất chính. Nếu biết giá trị của 1, 2 và 3 có thể tính
độ lớn của ứng suất tác dụng lên mặt phẳng bất kỳ tạo với các

trục ứng suất một góc đã biết.
+ ứng suất tiếp tác dụng lên tiết diện đi qua 1 trục và là phân giác của góc tạo bởi hai
trục còn lại gọi là ứng suất tiếp chính. Kí hiệu là
1
,
2
và
3

+ Ba trục ứng suất chính còn đợc gọi là stress axial
cross, trong đó độ dài của chúng tơng ứng với độ lớn của các
ứng suất chính.
Trong 3 giá trị trên,
2
là lớn nhất và là ứng suất tiếp cực đại,
2
chính là nguyên nhân
gây ra các phá hủy cắt trợt.

Ứng suất tác dụng lên mặt phẳng cho trước:
Như đã đề cập, khi biết các ứng suất chính, ta có thể tính các ứng suất tác dụng
lên một mặt phẳng có phương đònh hướng cho trước (đã biết). Xét trường hợp không
gian 2 chiều:
Xét trường ứng suất trong không gian 2 chiều
gồm hai ứng suất chính σ
1
, σ
2
. Giả sử các ứng suất
tác dụng lên mặt AB, trong đó pháp tuyến mặt AB

tạo với ứng suất chính σ
1
một góc θ.
Để phân tích các ứng suất chính σ
1
, σ
2
; chúng ta
phải chúng về lực, nghóa là xem AB có chiều dài
bằng một đơn vò (một mặt của hình lập phương có
diện tích đơn vò), khi đó: OA = sin θ và OB = cos θ.
Các lực tác dụng lên OA và OB lần lượt là σ
1
cosθ và σ
2
sinθ (Lực = ứng suất x diện
tích)
Tiến hành phân tích các lực này thành hợp phần song song và vuông góc với mặt
AB, thu được ứng suất pháp tuyến σ và tiếp tuyến τ như sau:

Trong đó:
Do đó, chúng ta có thể viết lại các công thức trên:
Và
Chi tiết trong Analysis of geological structure (biểu diễn bằng đường trong Mohn)
Ứng suất tiếp lớn nhất:
Từ công thức cuối cùng, dể thấy khi sin = 1 thì:
Nghóa là 2θ = 90
0
, tức θ = 45
0

. Như vậy mặt phẳng tạo với σ
1
, σ
2
một góc 45
0
sẽ có
ứng suất tiếp lớn nhất mà không cần quan tâm đến giá trò ứng suất chính tác dụng.
Ứng suất trong không gian 3 chiều:
Từ ví dụ trên, chúng ta có thể phát triển sang hình học trong không gian 3 chiều,
nếu xem mặt phẳng đơn vò (tức mặt phẳng có diện tích đơn vò) tạo với các trục ứng
suất chính σ
1
, σ
2
và σ
3
lần lượt góc θ
1
, θ
2
và θ
3
. Ứng suất pháp tác dụng lên mặt này:

Và ứng suất tiếp tuyến:
Các mặt phẳng có ứng suất trượt lớn nhất:
Từ công thức trên, trong không gian 3 chiều có 3
mặt phẳng có ứng suất tiếp tuyến lớn nhất, mỗi mặt
phẳng tạo góc 45

0
với cặp trục ứng suất chính và
giao nhau với trục còn lại
Phương có ứng suất cắt trượt
(tiếp tuyến) lớn nhất trong mặt
phẳng:
Nếu một mặt phẳng
nghiêng so với tất cả các
trục ứng suất chính,
phương có ứng suất tiếp
tuyến lớn nhất trong mặt
phẳng đó phụ thuộc vào
độ lớn của σ
1
, σ
2
và σ
3
và
giá trò góc θ
1
, θ
2
và θ
3
.
Ứng suất tiếp tuyến trên
mặt phẳng nghiên với 3 trục
ứng suất chính và hướng trượt
do nó gây ra cũng nghiêng với

các trục và tạo với đường
phương mặt phẳng nghiêng 1
góc α.
Có 3 nhóm mặt (màu
xanh) giao nhau với một
trục ứng suất chính và tạo
với hai trục còn lại góc 45
0

sẽ có ứng suất tiếp tuyến
lớn nhất.

Hợp phần ứng suất còn lại của hệ thống được gọi là ứng suất lệch, gồm 3 giá trò
Các hợp phần ứng suất lệch này xác đònh
độ lệch của hệ thống ứng suất tính chất đối
xứng và điều khiển mức độ biến đổi hình dạng
hoặc quay vật thể, trong khi đó hợp phần ứng
suất thủy tónh điều khiển sự thay đổi thể tích.
Ứng suất lệch và ứng suất thủy tónh:
Tại vò trí các ứng suất chính cân bằng gọi là trạng thái ứng suất thủy tónh, nghóa là
tương ứng với trạng thái ứng suất của chất lỏng.
Điều này có nghóa là ứng suất tiếp tuyến bằng 0, Ứng suất thủy tónh chỉ gây ra
thay đổi thể tích chứ không gây thay đổi hình dạng vật liệu.
Và trong hệ thống các ứng suất chính không cân bằng, giá trò trung bình p sẽ thể
hiện thành phần ứng suất thủy tónh của trường ứng suất hiện tại:
Các khái niệm ứng suất thủy tónh và ứng
suất lệch liên quan tới tensor ứng suất cầu (T
0
σ
)

và độ lệch ứng suất (D
σ
) (Giáo trình)
Tensor là một đại lượng có hướng
trong không gian (biến dạng, ứng suất)
gồm nhiều vector thành phần

Khi một khối đá phân bố ở độ sâu z và chỉ chòu ứng suất tác động do khối lượng
lớp đất đá bên trên gây ra được gọi là ứng suất thạch tónh. Thành phần thẳng đứng
của ứng suất này có giá trò
ρ
pg.
Ứng suất thạch tónh (hay áp suất) nhìn chung không tương ứng với giá trò trung
bình P, vì P cũng phụ thuộc vào hợp phần ứng suất nằm ngang.
Các trường ứng suất và các đường cong ứng suất:
Các vấn đề vừa nêu chỉ đề cập đến ứng suất tại một điểm, tuy nhiên ứng suất
trong đá biến đổi từ nơi này đến nơi khác tạo nên trường ứng suất. Sự biến đổi áp suất
có thể được biểu diễn và phân tích bằng các đường cong ứng suất, là những đường
thể hiện sự biến đổi liên tục của ứng suất chính từ điểm này đến điểm kia trong khối
đá.
Hình vẽ thể hiện các đường cong ứng suất trong không gian 2 chiều. Các đường
cong có thể cong theo các hướng khác nhau nhưng ứng suất chính vẫn duy trì đặc
điểm vuông góc với nhau tại điểm giao nhau giữa các đường cong

Các đường cong ứng suất. Đồ
thò thể hiện các đường cong ứng
suất lý thuyết (xanh) trong khối lớp
vỏ trái đất hình chữ nhật, chòu tác
động ứng suất nằm ngang không
đồng nhất và trọng lực đồng nhất

theo phương thẳng đứng, ứng suất
chính trung gian vuông góc với bề
mặt hình vẽ. Các trục ứng suất tác
dụng tại điểm A bất kì có thể được
nội suy như trên.
Trong thực tế thường tồn tại hai hoặc nhiều trường ứng suất phát triển chồng
chéo lên nhau, tạo ra một tổ hợp trường ứng suất. Như đã trình bày, chúng ta có thể
tổng hợp ứng suất tác dụng tại một điểm bất kì bằng cách tính cho từng trường ứng
suất thành phần trong một hệ trục x, y và z. Hệ thống ứng suất tổng quát sẽ là tổng
các ứng suất thành phần. Ví dụ:
Tổng hợp các trường ứng suất:
Và các ứng suất chính mới sẽ được tính tại vò trí có ứng suất tiếp tuyến = 0:

1.1.2. Biến dạng
1.1.2.1. Các khái niệm
Biến dạng là quá trình gây biến đổi vò trí tương quan giữa các phần tử cấu tạo
nên vật thể, và có thể gây biến đổi hình dạng và kích thước của vật thể dưới tác
dụng của lực (thêm hình 6.1-Park).
Thay ®ỉi thĨ tÝch
Thay ®ỉi h×nh
d¹ng vµ thĨ tÝch
Thay ®ỉi
h×nh d¹ng
ø
ng st t¸c dơng

Biến dạng đồng nhất và không đồng nhất:
- Biến dạng được xem là đống nhất khi khi độ lớn
biến dạng không thay đổi trong suốt thể tích vật thể, và
điều kiện để xem biến dạng là đồng nhất khi đường

thẳng vẫn giữ nguyên đường thẳng và các đường song
song nhau vẫn song song nhau (trước và sau khi biến
dạng).
- Biến dạng được xem là không (bất) đống nhất khi
khi độ lớn biến dạng thay đổi trong thể tích vật thể, và khi
đường thẳng bò uốn cong và các đường song song nhau
sẽ không còn song song nũa (trước và sau khi biến dạng).
a)
b)
Biến dạng đồng nhất (a)
và không đồng nhất (b).
- Khái niệm đồng nhất hay không đồng nhất tùy
thuộc vào tỷ lệ nghiên cứu.
H
H
I
Hónh vẽ thể hiện một lớp bò uốn nếp. Nếu xét tổng thể
thì nếp uốn biến dạng không đồng nhất. Nhưng hai cánh
thẳng của nếp uốn cho thấy chúng biến dạng đồng nhất
Như vậy, trong hệ thống biến dạng không đồng nhất
có thể tồn tại các hợp phần biến dạng đồng nhất.
Các đới biến dạng đồng
nhất (H) và không đồng nhất
(I) trong 1 nếp uốn.Hình 3.1 field geology of high-grade gneiss terrains.

Trong thực tế gồm biến dạng phá hủy (nứt nẻ, khe nứt, đứt gãy) và biến dạng
không phá hủy: gồm biến dạng phá hủy đàn hồi (biến dạng thuần nghòch) và biến
dạng dẻo.
Một loại biến dạng có thể chuyển sang loại biến dạng khác nếu thay đổi ứng
suất và thời gian tác dụng.

Bất kỳ kiểu biến dạng phức tạp nào cũng có thể phân tích thành một tập hợp
các biến dạng đơn giản: kéo, nén, cắt trượt (uốn cong và xoắn).
Các loại biến dạng:
Phá hủy vật thể rắn:
- Phá hủy tách: ứng suất pháp.
- Phá hủy cắt: ứng suất tiếp.
Trục biến dạng và elipsoid biến dạng:
Phương pháp hữu hiệu để mô tả trạng thái biến dạng là sử dụng 3 trục vuông
góc với nhau: x, y và z, song song với phương kéo dài cực đại, trung bình và nhỏ nhất,
và nếu gán thành các trục của elipsoid biến dạng tương ứng thành X, Y và Z trong đó:
- Trục kéo dài cực đại: X - σ
3

- Trục kéo dài cực tiểu: Z - σ
1

- Trục trung gian: Y - σ
2

Như vậy: X ≥ Y ≥ Z

Độ kéo dài dọc theo các trục ứng suất chính x, y và z lần lượt là θ
1
, θ
2
và θ
3
được
gọi là độ biến dạng chính.
- Đối với biến dạng đàn hồi: Các trục biến dạng chính đònh hướng trùng với các

trục ứng suất chính
- Đối với biến dạng dẻo: Hai hệ trục đònh hướng lệch nhau một góc nhất đònh.
Biến dạng trượt thuần nhất và trượt đơn giản:
- Biến dạng trượt thuần nhất (biến dạng đồng trục, không quay): Sự đònh hướng
các trục X, Y và Z không đổi.
- Biến dạng trượt đơn giản (bất đồng trục, quay): Hệ trục X, Y và Z quay.
1
σ
σ
3
X
Z Z Z
X
X
X X
Z
Z
Z
b)
a)
τ
Biến dạng trượt thuần nhất (a) và biến dạng trượt đơn giản (b)
- Ví dụ cho đới trượt cắt Đà Nẵng – Khe Sanh

Trong tự nhiên, biến dạng phổ biến là biến dạng tổng quát, tổ hợp một phần hợp
phần biến dạng trượt thuần nhất và một phần biến dạng trượt đơn giản (Đới trượt cắt
Đà Nẵng – Khe Sanh gồm khoảng 80-90% hợp phần trượt đơn giản và 10-20% hợp phần
trượt thuần nhất).
Vì vậy, độ biến dạng trượt có thể được mô tả bằng hai hợp phần: Hợp phần ép
dẹt (thông quan hình dạng của elipsoid so với hình cầu ban đầu) và hợp phần quay

(sự đònh hướng các trục biến dạng chính so với ban đầu)
Các kiểu biến dạng đồng nhất đặc biệt
Dựa vào tỷ lệ biến dạng của từng trục biến dạng chính X, Y và Z, người ta xác
đònh được 3 trường hợp đặc biệt của biến dạng đồng nhất và 01 trường hợp biến
dạng tổng quát khi tỷ lệ biến dạng trên 3 trục khác nhau và X > Y > Z.
1. Căng giãn đối xứng đơn trục (X > Y = Z):
- Căng giãn đồng nhất theo trục X;
- Co ngắn đồng đều trên trục Y và Z
- Kết quả, elipsoid có dạng điếu thuốc xì gà, viên phấn (hình a).
2. Co ngắn đối xứng đơn trục (X = Y > Z):
- Co ngắn đồng nhất theo trục Z;
- Căng giãn đồng đều trên trục X và Y
- Kết quả, elipsoid có dạng bánh kếp (hình b).

3. Biến dạng mặt (X > Y = 1 > Z):
- Căng giãn trên trục X;
- trục Y không đổi
- Co ngắn trên trục Z (hình c).
Z
Z
Z
Y
X
Y
Y
X
X
a)
b)
c)

Trong suốt quá trình biến dạng, sự thay đổi thể tích luôn xuất hiện cùng với hiện
tượng biến đổi hìng dạng, đây là yếu tố gây sai số khi tính độ biến dạng.
Thay đổi thể tích trong suốt quá trình biến dạng:
- Đại lượng đặc trưng cho sự biến đổi thể tích là độ giãn nở (∆).
∆
= (V – V
0
)/V
0
V
0
và V lần lượt là thể tích vật thể trước và sau khi biến dạng.
- Khi thể tích của elipsoid biến dạng thu được từ hình cầu đơn vò có thể tích ¾ ∏ là
¾ (X x Y x Z).
∆
= (X x Y x Z) – 1 hoặc 1 + ∆ = θ
x
x θ
y
x θ
z

θ là độ kéo dài.
Đồ thò thể hiện độ biến dạng trượt đồng nhất:
Hiện nay, người ta thường sử dụng giãn đồ Flinn để biểu diễn các trạng thái biến
dạng khác nhau. Trên giản đồ, các tỉ lệ độ biến dạng chính được thể hiện dưới dạng:
a = X/Y = θ
x
/θ

y
Và b = Y/Z = θ
y
/θ
z
Hình dạng khác nhau của elipsoid được thể hiện bằng hệ số k:
K = (a – 1)/(b – 1).

- Biến dạng co rút (elipsoid dạng kéo dài): 1 < k < ∞
Các trạng thái biến dạng khác nhau tương ứng với giá trò k:
- Căng giãn đồng nhất đơn trục: k = ∞
- Biến dạng mặt (không thay đổi thể tích): k = 1
- Biến dạng ép dẹt (elipsoid dạng dẹt): 0 < k < 1
- Ép dẹt đồng nhất đơn trục: k = 0
Như vậy, hình dạng của elipsoid có thể mô tả
bằng hệ số k, và từ giá trò k lớn hơn hay nhỏ hơn 1,
chúng ta có thể dự đoán được độ biến dạng là ép
dẹt hay kéo căng.
Đồ thò trong hình A tương ứng với giả thuyết thể
tích không thay đổi (∆ = 0) và đường k = 1 đi qua gốc
tọa độ. Khi ∆ ≠ 0 và với θ
y
= 1 và k = 1 thì
1 + ∆ = θ
x
x θ
z
= a/b
Do đó:
a = b(1 + ∆)

Vì vậy, khi thể tích thay đổi giá trò ∆, đường a =
b(1 + ∆) thể hiện trạng thái biến dạng mặt và phân
chia trạng thái biến dạng kéo và ép dẹt

Quá trình biễn dạng lũy tiến và độ biến dạng hữu hạng
Một vật bò biến dạng, độ biến dạng xác đònh tại một thời điểm bất kì chính là tổng
độ biến dạng thành phần tương ứng với từng thời điểm, vò trí và hình dạng khác nhau
mà vật thể đã trải qua dưới tác dụng của ứng suất. Quá trình này, từ thời điểm ban
đầu đến thời điểm cuối cùng gọi là quá trình biến dạng diễn tiến.
Độ biến dạng cuối cùng tại thời điểm xác đònh gọi là độ biến dạng hữu hạn.
Một tính chất khá quan trọng là bản chất của độ biến dạng hữu hạn (finite strain)
không phản ánh chính xác các trạng thái biến dạng ở các giai đoạn trung gian. Thạm
chí trường hợp biến dạng lũy tiến khá đơn giãn vẫn thể hiện dấu hiệu thay đổi của độ
biến dạng theo thời gian.
Tại một thời điểm bất kì trong suốt quá trình biến dạng lũy tiến, về mặt lý thuyết
có thể phân biệt độ biến dạng hữu hạn và độ biến dạng vô cùng nhỏ tại thời điểm đó
Trong không gian 2 chiều, elip biến dạng có thể chia thành các phần nén ép và căng
giãn bằng đường thẳng giao nhau giữa đường trong ban đầu và elip biến dạng
(không bò biến dạng).
Các lớp sẽ bò khúc dồi hóa trong phần căng giãn và bò uốn nếp trong trường nén
ép (hình A) và elip biến dạng cực nhỏ tại thời điểm đó sẽ thể hiện các phần dưới
dạng các đường đang bò kéo căng và nén ép.

Kết hợp hai elip này chúng ta thu được 4 đới:
- Đới 1: tiếp tục căng giãn (khúc dồi):
- Đới 2: Căng giãn theo sau nén ép (không gây uốn nếp hoặc khúc dồi hóa các
nếp uốn):
- Đới 3: Nén ép theo sau căng giãn (gây uốn nếp các khúc dồi)
- Đới 4: Tiếp tục nén ép (các nếp uốn)
Sự sắp xếp những đới này phụ thuộc vào lòch sử biến dạng và đặc trưng biến

dạng đồng trục (trượt thuần nhất) hay quay (trượt đơn giản).
Như vậy, sự đònh hướng của của các nếp uốn hoặc khúc dồi cho phép nghiên
cứu quá trình biến dạng lũy tiến.
Phân tích các yếu tố cấu tạo-kiến trúc phát triển đồng kiến tạo
Mối quan hệ giữa ứng suất và biến dạng
Khi biến dạng xảy ra dưới tác dụng của ứng suất. Luôn tồn tại mối quan hệ hình
học giữa chúng. Tuy nhiên, theo thời gian, hình học của trường biến dạng và ứng suất
biến đổi phức tạp. Ví dụ như quá trình biến dạng trượt thuần nhất và đơn giản trong
biến dạng đồng nhất.
Trường hợp trượt thuần nhất, sự đònh hướng của các trục biến dạng hữu hạn
chính và các trục ứng suất chính tương tự, với X// θ
1
; Y// θ
2
và Z// θ
3.
Nghóa là
phương căng giãn lớn nhất trùng với phương ứng suất nhỏ nhất

- Trường hợp trượt đơn giản:
+ Chỉ có trục ứng suất và biến dạng tức thời trùng nhau (khi biến dạng mặt)
+ Trục X, Z quay diễn tiến (theo chiều kim đồng hồ)
⇒ Càng xa dần phương ban đầu khi độ biến dạng tăng lên
Và không trùng với θ
1
và θ
3
Từ ví dụ (hình):
- Độ dài của các trục biến dạng (tại giai đoạn 2, 3 và 4) tương tự
- Mặc dù cơ chế biến dạng khác nhau

⇒ Thông tin từ các trục biến dạng chưa đủ để xây dựng lại hệ trục ứng suất, mà
cần nghiên cứu lòch sử biến dạng đã xảy ra trên vật thể.
1
σ
σ
3
X
Z Z Z
X
X
X
X
Z
Z
Z
b)
a)
τ

Biến dạng đàn hồi và dẻo lý tưởng
- Biến dạng đàn hồi:
+ Gọi là biến dạng tạm thời hay biến dạng hồi phục
+ Ứng suất và biến dạng quan hệ thuần nghòch
+ Tháo bỏ ứng suất vật trở về hình dạng ban đầu
+ Tương tự kiểu biến dạng liên quan tới sự truyền sóng đòa chấn qua vỏ Trái
đất hoặc sóng âm thanh tryền qua các môi trường.
+ Trường hợp đàn hồi lý tưởng được mô tả bằng đònh luật Huc:
σ là ứng suất; ε độ biến dạng; E hằng số đàn hồi Young hay tính đàn hồi của
vật liệu
Ứng suất và biến dạng trong các vật liệu

- Cơ chế phản ứng lại ứng suất tác dụng của các khoáng vật rất khác nhau.
- Và phụ thuộc:
+ Không chỉ điều kiện vật lý tại thời điểm tác dụng lực
+ mà còn tính chất cơ học và thành phần cấu tạo nên vật liệu.
- E được xác đònh bằng thí nghiệm nén 1 trục mẫu đá cũng như vẫu vật khác. Tuy
nhiên, nó thay đổi theo thời gian cùng với tải trọng tăng lên.
- Có nhiều tên gọi và cách xác đònh khác nhau (Từ điển Đòa chất Anh – Việt)

Trường hợp biến dạng trượt đơn giản:
τ ứng suất tiếp; G mô đun cắt trượt và γ là độ lớn cắt trượt
- Như vậy, tỷ lệ ứng suất/biến dạng là hằng số (do E = constant)
Hơn nữa:
e
V
= P/K
Với: e
V
– độ biến dạng giãn nở, e
V
= (V – V
0
)/V
0
P – p suất thủy tónh;
K – là hằng số, gọi là hệ số nén.
Trong trường hợp này, quan hệ ứng suất – biến dạng là tuyến tính (hình). Trong tự
nhiên, các đá chỉ thể hiện cơ chế đàn hồi lý tưởng trong điều kiện rất hạn chế.
- Biến dạng dẻo lý tưởng hay ‘chảy Newton’:
+ Là biến dạng không phục hồi sau khi dỡ bỏ ứng suất
+ Được thể hiện tính chất dòng chảy dẻo

+ Và mô tả bằng công thức: σ = η . ε*
ε* tốc độ biến dạng; η (eta) là hằng số, gọi là độ nhớt vật liệu (phụ thuộc vào
nhiệt độ và ứng suất)
Như vậy, trong trường hợp này, quan hệ ứng suất – tốc độ biến dạng là tuyến
tính (hình). Nghóa là, ứng suất càng lớn thì tốc độ biến dạng càng nhanh và độ biến
dạng cuối cùng phụ thuộc vào độ lớn ứng suất và thời gian tác dụng.
T
èc ®é biÕn d¹ng,
ε
*
ng st,
σ
σ

=

η

.

ε
∗
ng st,
σ

=

E

.

ε
B
iÕn d¹ng,
ε