Công thức Nền móng thầy Phan Hồng Quân

THẦY QUÂN
Kiểm
tra tại
vị trí
đáy
móng

Ptx  [P] 

Kiểm
tra lún
dưới
đáy
móng

S  pgl .b.const .

Kiểm
tra lớp
đất 2
nếu
yếu

pgh
Fs

pmax  1.2[P]

Móng đơn
N tt
Ptx  o   .hm

bxl
6 M ott
Pmin,max  Ptx 
b.l 2
Pgh  0,51.N . .b  N q .q   3 N c .c

S

Móng băng
N tt
Ptx  o   .hm
b
6 M tt
Pmin,max  Ptx  2 o
b
Pgh  0,5.N . .b  N q .q  N c .c

1  02
Eo

e1i  e2i
.hi
1  e1i

S  i .

 max 

 i .hi
Ei

Pgh
Fs

; Bqu  b 2 tan 30.(h1  h m ); Lqu  l  2 tan 30(h1  h m )

Móng đơn

Móng băng


 max  ko .Ptx   1.h1

 max  k z .Ptx   1.h1

N ott
b.l
Pgh  0,51.N  . .Bqu  N q .q   3 N c .c

Ptx 

Ptx 

Kiểm
tra
đâm
thủng

N ott
b

Pgh  0,5.N . .Bqu  N q .q  N c .c

 k  Rk  Rbt
Móng đơn

Th1: ac+2hok 

N ott  rtb (ac  2ho )(bc  2 h o )
N tt
; rtb  o
2ho .(ac  bc  2ho )
b.l

Móng băng
r (b bt  2ho )
N tt 6M tt
 k  max
; rmax  o  2 o
2ho
b
b

Th2: ac+2hok 

Tính
và bố
trí cốt
thép

rmax (l  ac  2ho )
N tt 6M ott
; rmax  o 
2ho
b.l
b.l 2

M
0.9 xRs xho
Móng đơn

Fa 

(l  ac )
8
(b bc ) 2
 rtb .l.
8

M I  I  rmax .b.
M II  II

2

Móng băng
(b  bt ) 2
M  rmax .
8

Bài
toán
đệm
cát

 max 

Pgh
Fs

; Bqu  b 2 tan 30.h d ; L qu  l  2 tan 30.h d

Móng đơn
 max  ko .Ptx   c .(hd  hm )
N ott
b.l
Pgh  0,51.N  . .Bqu  N q .q   3 N c .c
Ptx 

Móng băng
 max  k z .Ptx   c .(hd  hm )
N ott
b
Pgh  0,5.N . .Bqu  N q .q  N c .c
Ptx 

MÓNG CỌC
[P]cọc
theo

phương
pháp
thống
kê

 P 

Ptt
K d  1.4
n

Ptt  mR ( Rn .Fc )  m (uc  i .li )
i 1

mR  m  1 do phương pháp đóng/ ép cọc

Chia li  2m


[P]cọc
theo thí
nghiệm
CPT

 P 

Pxq
Fs1  1.5



Pmui
Fs 2  3

Pmui  K n .qcmui .Fc

Pxq  uc . li

[P]cọc
theo thí
nghiệm
SPT

Pdn Pm  Pxq

Fs
3
Pm   .N n .Fc

 P 

  2;   400KPa với cọc đóng ép
  1;   120KPa với cọc đổ

Số cọc nc 

qci

i

nhưng  i   i max nếu  i   i max thì lấy  i   i max

(  i và  i max tra bảng)

Pxq  uc .  .Ni .li

Xác
định sơ
bộ cọc,
KT cọc
quá
trình
sử
dụng

i 

 .N

 P

tc
i max

Kiểm tra P

tc
max

P

 w c   P
N tc M tc .xi max


nc
 xi2

N tc  N 0tc chân cột+ Bd .Ld .hd . tb
w c  Fc .Lc . betong


Kiểm
tra cọc
trong
quá
trình
thi
công

qL2
qa 2
qb 2
Lc  7 m bố trí 2 móc cẩu cách đều đầu cọc 1 đoạn a=b= 0.207 Ld .Ta có M1 
; M2 
; M3  d
2
2
8
2

qL2  L  2b 
M max  max( M 1, M 2, M 3)  d .  d
 ở quá trình dựng cọc
8  ld  b 
M max
 Thép làm cọc Fa 
trong đó q  Fc . bt . ;  1.5
0,9.Rs .h0
Lc  7 m bố trí móc cẩu số 3 cách 1 đoạn b= 0.294 Ld , 2 móc cẩu kia cách 1 đoạn a= 0.207 Ld
qL2
qa 2
qb 2
; M2 
; M3  d
M1 
2
2
8

 L  2b 
. d

 ld  b 

2

 Thép làm cọc M max  Max( M 1, M 2, M 3)

Kiểm

tra
đâm
thủng

=> Fa 

M max
0,9.Rs .h0

Cách 1: Trong Đồ án
Đúng tâm do cột đâm thủng Pdt  Pcdt trong đó Pdt  N .

n1
(trang 163 sách đồ án)
nc


h
h 
Pcdt  2.Rbt .h0 (bc  C2 ) 0  2(hc  C1 ) 0  (trang 164)
C1
C2 

-

Lệch tâm do cột đâm thủng Pdt  Pcdt trong đó Pdt  2 Pi (trang 167)

-

Cọc góc đâm thủng đài Pdt  Pcdt

-

C
C 

Pcdt  Rbt .h0  1 (b02  02 )   2 (b01 01 )  (trang 173)
2
2 

h0
Hàng cọc max đâm thủng là Q  1,5.b.h0 .Rbt . (trang 175)
C
Q   Pi nằm ngoài tháp

Cách 2: trong bài giảng ( cách này đúng hơn, dùng nhiều hơn)
- Pdt  Pcdt trong đó Pdt   Pi cọc nằm ngoài tháp đâm thủng

 L  2b 
. d

 ld  b 

2


Pcdt  Rbt .h0  (bc  C1 ) 2  (lc  C2 )1 
2

-

C 
 i  2 1   i  và 2.12   i  3.35
 h0 
Khi có tải trọng M thì phải kiểm tra thêm hàng cọc max đâm thủng đài
+ Nếu b>bc+2ho thì kiểm tra Pdt  k .Rk .(bc  ho ).ho
b b
).ho
+ Nếu b≤bc+2ho thì kiểm tra Pdt  k .Rk .( c
2
trong đó Pdt   Pi cọc nằm ngoài tháp đâm thủng
k=f(c/ho) tra phụ lục trong bảng tra

Tính
thép

Fa 

VD: Theo cạnh dài M 1  ( P03  P06 ).z1
Theo cạnh ngắn M 2  ( P01  P02  P03 ).z2

Mi
0,9.Rs .h0

M i   Pz
i i

N 0ttchan cot M 0tt .xi

Với P0i 

nc
 X i2
P


Kiểm
tra
tổng
thể
móng
cọc

Xác định N 0td tại đáy móng quy ước
-

N 0td  N 0tc  N1  N 2  N 3
tc
0

N tại chân cột
N1 trọng lượng đất và đài= Btd .Ltd .hd . tb
N 2 trọng lượng của đất từ đáy đài đến mũi cọc N 2 =

  l (B
i i

tb
4

td

 Ltd  n.Fc )

N3 trọng lượng cọc = n.Fc .Lc . bt

-

Ltd  Ld  2.Lc .tan  ; Btd  Bd  2.Lc .tan 

-





l
i

li

tb
4
i

Ntc