Giải pháp lai gia cường bê tông cốt lưới sợi dệt nhằm nâng cao khả năng chịu lực của dầm bê tông cốt thép

<span class='text_page_counter'>(1)</span><div class='page_container' data-page=1>

<b>GI</b>

<b>Ả</b>

<b>I PHÁP LAI GIA C</b>

<b>ƯỜ</b>

<b>NG BÊ TÔNG C</b>

<b>Ố</b>

<b>T L</b>

<b>ƯỚ</b>

<b>I S</b>

<b>Ợ</b>

<b>I D</b>

<b>Ệ</b>

<b>T NH</b>

<b>Ằ</b>

<b>M </b>

<b>NÂNG CAO KH</b>

<b>Ả</b>

<b> N</b>

<b>Ă</b>

<b>NG CH</b>

<b>Ị</b>

<b>U L</b>

<b>Ự</b>

<b>C C</b>

<b>Ủ</b>

<b>A D</b>

<b>Ầ</b>

<b>M BÊ TÔNG C</b>

<b>Ố</b>

<b>T THÉP </b>

TS.

<b>LÊ NGUYÊN KHƯƠNG</b>

, ThS.

<b>CAO MINH QUYỀN</b>

Đạ

i h

ọ

c Công ngh

ệ

Giao thông V

ậ

n t

ả

i

PGS. TS.

<b>NGUYỄN XUÂN HUY</b>

Đạ

i h

ọ

c Giao thông V

ậ

n t

ả

i

GS.

<b>SI LARBI AMIR</b>

Vi

ệ

n nghiên c

ứ

u LTDS-ENISE Pháp

Tóm tắt: <i>Trong khoảng 30 năm qua, vật liệu </i>
<i>composite Fiber-Reinforced Polymer (FRP) với đặc </i>
<i>tính cơ học tốt, dễ thi công, được phát triển và sử </i>
<i>dụng nhiều trong việc sửa chữa và gia cường các </i>
<i>kết cấu bê tông cốt thép. Tuy nhiên, một số hạn chế </i>
<i>của FRP như giá thành cao, dễ bị ảnh hưởng bởi </i>
<i>nhiệt độ, bong tách lớp kết dính và khơng phù hợp </i>
<i>với sự phát triển bền vững, đó là các lý do chính </i>
<i>khiến vật liệu FRP dần được thay thế bởi loại vật </i>
<i>liệu thân thiện hơn là bê tông cốt lưới sợi dệt </i>
<i>(Textile Reinforced Concrete - TRC). Mục tiêu của </i>
<i>nghiên cứu này là phân tích ứng xử và đánh giá sự </i>
<i>hiệu quả của vật liệu TRC ở hai mức độ là thí </i>
<i>nghiệm vật liệu và kết cấu. Kết quả đạt được đã </i>
<i>chứng minh được hiệu quả của giải pháp lai gia </i>
<i>cường vật liệu cốt lưới sợi dệt trong việc gia cường </i>
<i>dầm bê tông cốt thép. </i>

Từ khóa: TRC, FRP, bê tơng cốt thép, giải pháp

<i>lai gia cường. </i>

Abstract: <i>Over the last thirty years, </i>
<i>Fiber-Reinforced Polymer (FRP) composite material with </i>
<i>their good mechanical performance as well as the </i>
<i>easy implementation, which is developed and used </i>
<i>for repairing and strengthening reinforced concrete </i>
<i>structures. However, FRP also have a number of </i>
<i>limitations, for example their very high price, their </i>
<i>incompatibility with sustainable development, this </i>
<i>makes FRP material to be replaced by an </i>
<i>environment friendly material, such as Textile </i>
<i>Reinforced Concrete (TRC). The objectives of this </i>
<i>study are to analyze the behavior and the effect of </i>
<i>TRC-strengthened on material and structural </i>
<i>design. The results demonstrate the effectiveness of </i>
<i>the TRC and hybrid strengthening method for RC </i>
<i>beams. </i>

Keyword: <i>TRC, FRP, reinforced concrete, hybrid </i>
<i>strengthning solution. </i>

<b>1. Giới thiệu </b>

Trong nhiều thập kỷ vừa qua, cùng với sự phát
triển chung của khoa học, nhiều loại vật liệu mới đã

được nghiên cứu và chế tạo nhằm thỏa mãn các
yêu cầu về sử dụng, chịu lực, độ bền và hiệu quả

kinh tế trong đó có bê tơng cốt lưới sợi dệt
(Textile-Reinforced Concrete - TRC). Những nghiên cứu
chính liên quan đã tập trung vào đặc tính cơ học,
chứng minh cơ chế làm việc chung và sự truyền

ứng suất giữa lưới dệt và chất kết dính [1], [2]. Một
vài nghiên cứu đã kiểm tra tính phù hợp của TRC
trong các kết cấu thực tế [3], [4], [5] và nghiên cứu
chi tiết hơn về khả năng gia cường cho cấu kiện
chịu uốn của TRC [6], [7].

Bài báo này miêu tả và khai thác kết quả thí
nghiệm dựa trên 5 dầm dài 2m với mục đích nghiên
cứu và đánh giá tính khả thi về cơng nghệ thi cơng
cùng một sốđặc tính cơ học của giải pháp sử dụng
TRC. Năm dầm thí nghiệm được chia thành 2 nhóm
mẫu thí nghiệm, trong đó nhóm mẫu thí nghiệm đầu
tiên được thực hiện trên 2 dầm nguyên vẹn (không
bị nứt) tương ứng với việc thi công trực tiếp lớp
TRC trên bề mặt chịu kéo của dầm với mục tiêu
chính là kiểm sốt sự làm việc của dầm ở trạng thái
xuất hiện vết nứt. Nhóm mẫu thí nghiệm thứ hai tập
trung vào 3 dầm đã bị hư hại (làm việc đến trạng
thái giới hạn chảy của các thanh thép dọc), các dầm
này được gia cường bằng các tấm CFRP hoặc TRC
liên hợp với các thanh bằng sợi carbon hoặc thủy
tinh và dán lên lớp chất nền được sử dụng làm chất
kết dính với bề mặt kết cấu chịu kéo với mục tiêu
nâng cao khả năng chịu lực giới hạn của kết cấu.

<b>2. Miêu tả thí nghiệm </b>

<i><b>2.1 Tính ch</b><b>ấ</b><b>t c</b><b>ủ</b><b>a v</b><b>ậ</b><b>t li</b><b>ệ</b><b>u gia c</b><b>ườ</b><b>ng </b></i>

</div>
<span class='text_page_counter'>(2)</span><div class='page_container' data-page=2>

sản xuất
dệt gia
lưới hìn
3x5mm.
(cho cư

polyeste

Th

Với
bao gồm
trong vữ

lớp vải d
thanh cá

T
T

Lớp
hoặc tha
hiện trên

t được sử dụ

cường là m
nh chữ nhật
Các sợi dọ
ường độ và
er (vải nhân

hủy tinh AR

giải pháp g
m 3 lớp vải

ữa. Trong kh
dệt kháng kiề

ác bon (TRC

`
Thanh thủy tin

Thanh các bo

lưới sợi dệt
anh carbon c

n hình 1. Tín

ụng cho các
một lưới sợi

t và “mở”,

ọc (hướng t

độ bền) và
tạo để may

Số lượn
bản tron

16

gia cường th
dệt kháng
i với giải ph

ềm được sử

C+JC) hoặc

nh
n

<b>Hình</b>
t đan cùng
có hình dạng
nh ổn định c

thí nghiệm n

dệt (đan dọ

kích thước
tải) là thủy t
à sợi ngang
y quần áo).
<b>Bảng 1. Đ</b>

ng sợi cơ

g 1 bó sợi
600

hông thườn
kiềm được
háp lai gia cư
ử dụng cùng

c kết hợp gi
<b>Bảng 2.</b><i>Đ</i>

Đường kính (
2
2

<b> 1.</b><i>Ví dụ lớp lư</i>
các thanh th
như trong v
của TRC và c

này. Vải

ọc). Mắt
ô lưới
tinh AR
g là vải

Bảng 1
t
N
n
v
t
p
<i>Đặc tính kĩ thuậ</i>

Độ mịn bó sợ

25000

g, TRC
c nhúng

ường, 2
với các
iữa các

b
p

đ

n
c
<i>Đặc tính kĩ thu</i>

(mm)

<i>lưới sợi dệt đa</i>

hủy tinh
ví dụ thể

các giải
p
k
(

thể hiện đầy
Nhằm tối ưu
ngoài được
việc xâm tán
thêm vào. Ph
phương pháp
<i>ật của thủy tin</i>

ợi (tex) Đư

0

bon và thủy
phương chịu

được xử lý
nhám bề mặ

cơ học và hìn

<i>uật của các th</i>

E (MP
2500
14000

<i>an cùng các th</i>

pháp lai đượ

kéo trực tiếp
(hình 2).

y đủ các đặ

u hóa khả nă

thiết kế để t
n của các s
hương pháp
p đặt ướt (we

<i>h AR </i>

ường kính sợi
bản (µm)

700

y tinh (TRC
u lực chính

(qt bề mặ

t của chúng.
nh học của c

<i>anh</i>

Pa)
00

00

<i>anh thủy tinh </i>

ợc xác định t
của Contam

ặc tính của

ăng của TRC

tạo điều kiệ

sợi vải trước
gia cường s
et lay up me

cơ Chiề

+JVC) đặt
của lưới s

ặt bằng silic
. Bảng 2 thể

các thanh.

Cường độ c
7
22

theo phương
mine và các đ

a thủy tinh A
C, một lớp p
n thuận lợi c
c khi vữa đư

sử dụng TRC
thod).

ều dài bó sợi
(mm)
1102

vng góc
sợi. Các tha
ca) để tăng

ể hiện đặc trư

hịu kéo (MPa)
700

240

g án thí nghi

đồng nghiệp
AR.
phủ

cho

ược
C là

với
anh

độ
ưng

)

</div>
<span class='text_page_counter'>(3)</span><div class='page_container' data-page=3>

cư

cư

80
<i><b>2.2</b></i>

<b>CFRP. Cá</b>

ường bằng c

ường độ chị

000 MPa.
<i><b>2 Mơ t</b><b>ả</b><b> m</b><b>ẫ</b><b>u</b></i>

<b>Hình 2.</b>
ác đặc tính
arbon (CFR
u kéo: 700

<i><b>u thí nghi</b><b>ệ</b><b>m</b></i>

<b>.</b><i>Mẫu thí nghi</i>

chính của
P) là chiều d

MPa; Mơ đ

<i><b>m </b></i>

<b>Hìn</b>

<i>iệm kéo (hình </i>

tấm dán gi
dày: 0.4 mm

đun đàn hồ

<b>nh 3.</b><i>Đặc trưn</i>

<i>học, thiết bịđ</i>
ia

m;

ồi:

<b>Thé</b>

được s
chế sự
độ bê t

<i>ng hình học củ</i>

<i>đo, tải trọng) q</i>

<b>ép và bê t</b>
sử dụng là lo

ự chênh lệch
tông tại 28 ng

<i>ủa các dầm </i>

<i>uy luật ứng xử</i>
<b>tông. </b>Thép
oại bê tông tr
h giữa các lô

gày là 30 MP
<i>ử </i>

loại E500.
rộn sẵn, điều
ô khác nhau
Pa.

</div>
<span class='text_page_counter'>(4)</span><div class='page_container' data-page=4>

<b>Định</b>
dài 2.3 m
giá khả
được gia

<b>Tên d</b>

Dầm
Dầm
Dầm

D
(T
Dầm

<b>Thiế</b>
TRC + J
dầm (đã
tại 4 điể

Một tải t

đến khi

Tron

đường c
tiên ở tr
của dầm
hư hại;
nhân rộn
cuối cùn
cường b

dầm đượ

tham ch

<b>h nghĩa mẫu</b>
m với khoảng

năng của cố

a tải trước k

<b>dầm và ký </b>
<b>hiệu </b>

m 1 (B_0)
m 2 (TRC)
m 3 (CFRP)

Dầm 4
RC+JC)
m 5 (TRC +

JVC)

<b>ết bị đo. V</b>ật
JVC) và CF

hư hại). Các

ểm. Khoảng

trọng tĩnh đ

mẫu thử phá

ng trường hợ

cong tải trọng
rạng thái đà
m, trong đó kh

pha thứ 2 l
ng của chún
ng là sự chả

bởi TRC hay

ợc cải thiện
hiếu (khơng

<b>u thí nghiệm</b>
g cách 2 gối

ốt thép, 3 dầ

hi được gia

<b>Vật liệu gi</b>

Không gia
TRC (3 lướ

AR
CFR
TRC (2 lướ

AR) + 2 than
JC
TRC (2 lướ

AR) + (JVC)
tinh kết hợp

t liệu gia cư

RP được đặ

c mẫu thửđư

cách giữa c

ược đặt các
á hoại. Đểđo

ợp dầm khô
g - chuyển v
n hồi, thể h
hơng có vật
là sự lan tru
ng dọc theo

ảy của thép.
y CFRP, khả

rõ rệt khi lự

gia cường

<b>. D</b>ầm có tổn
tựa là 2 m. Đ
ầm bê tông c
cường bằng
<b>Bảng 3.</b><i>Đ</i>
<b>a cường </b>

a cường

ới thủy tinh
R)

RP

ới thủy tinh
nh các bon
C

ới thủy tinh
thanh thủy
p các bon

ờng lai (TRC

ặt tại mặt dư
ược kiểm tra
các gối tựa
ch nhau 60
o chuyển vị t

<b>Hình 4.</b><i>Đ</i>
ng bị hư hạ

vị có 3 pha: p
hiện sự nguy
liệu của dầm
uyền vết nứ

chiều dài dầ

Khi dầm đư
ả năng chịu

ực tới hạn c
) và các d

ng chiều

Đểđánh
cốt thép
g CFRP,

T

c
g
g
<i>Định nghĩa cá</i>

<b>Độcứng d</b>
<b>trục EA (M</b>

-
1.8
4.8
3.5

3.3

C + JC;

ưới của
a tải uốn
là 2 m.
cm cho
thay đổi

l
ở
<i><b>2</b></i>
t
đ
g

<i>Đường cong tả</i>

ại trước,
pha đầu
yên vẹn
m nào bị
ứt và sự
ầm; pha

ược gia
tải của
của dầm
dầm gia

c
l
1
v
h
t
T
c
p
t

TRC + JC v
chiều dài 1.9
gối tựa trong
giải pháp đượ

<i>c mẫu thí ngh</i>

<b>dọc </b>

<b>MN) </b> <b>Ghi c</b>

Chưa
hư hạ

Đã bị

hại

iên tục, một

ở chính giữa
<i><b>2.3 K</b><b>ế</b><b>t qu</b><b>ả</b></i>

Đường c
thấy sự khác

đầu không b
gia cường.

<i>i trọng - chuyể</i>
cường bằng

ượt là 78k
143.63kN. C
với các than

hợp lý giúp
tăng lên đá
TRC+JC và
cường bằng
pháp gia cườ

tải trọng giới

và TRC + JV
95 m và đượ

q trình thí

ợc sử dụng c

<i>iệm </i>

<b>hú Kích t</b>

bị
ại

hư

10 x 15

LVDT với ch
dầm.
<i><b>thí nghi</b><b>ệ</b><b>m </b></i>
cong tải trọn

c nhau về kh

ị hư hại và c

<i>ển vị</i>

TRC, TRC+J
kN, 98.58kN

húng ta thấy
nh carbon v

cho khả năn
ng kể, 23%
TRC+JVC.
phương phá

ờng bằng CF
hạn có thấp

VC. Các tấm

ợc cắt đi đểđ

í nghiệm. Bả

cho nghiên c

<b>thước vật liệu</b>

-
10 x 150 (m
0.4 x 150 (m

10 x 150 (m
8  2 (các b
50 (mm) + 4
+ 122 (thủy
hu trình đo ±

ng - độ võn
hả năng giữ

các dầm bị h

JC, TRC+JV
N, 121.4kN,

y giải pháp l
và/hoặc thủy
ng chịu lực
% và 27% t

Ứng xử củ

áp lai là tươn
FRP mặc dù
p hơn.

m gia cường

đi qua giữa
ng 3 tóm tắt

ứu này.

<b>u gia cường</b>

mm)
mm)

mm) +
bon)
2 (các bon)
y tinh)
± 100 được

g (hình 4) c

ữa các dầm b
hư hại và đư

VC và CFRP
125.88kN
ai kết hợp T
y tinh được

của dầm đư

tương ứng

a các dầm
ng quan với g
ù khả năng c

có
các
các
đặt
cho
ban
ược

lần
và
TRC

đặt

</div>
<span class='text_page_counter'>(5)</span><div class='page_container' data-page=5>

<b>3. </b>
đư
[9]
tơn
ph
các
TR
đư
SE
ph
cơ
cư

thé
hạ
chấ
tuy
sợ
AC
đư
hìn
“sm

<b>Mơ hình hó</b>

Các mơ hì

ược thiết lập b

để mô phỏn
ng cốt thép đ

Trong ngh

ần tử hai ch
c phần tử bê
RC. Các tha

ược mơ hình
EG2. Mơ hìn

ỏng tính chấ
ơ bản của m

ường độ kéo
ép, các biến

n của vật liệ
ất đàn hồi
-yến tính, sau

ợi dệt bị phá
CIER_UNI d

ược sử dụng
nh bê tơng I
meared fixed

<b>óa </b>

nh PTHH sử

bằng phần m
ng ứng xử c

đã đề cập tớ

<b>Hình</b>
iên cứu này
iều có 4 nút
ê tơng thườn
anh cốt thép
h hóa bằng

h đàn hồi d

ất vật liệu củ

mơ hình bao
o chảy, cườ

dạng tương

ệu. Lưới sợi
- giòn. Ứng
u khi đạt ứn
hoại ngay l
o Menegotto
g để mô phỏ

NSA dạng d
d crack” do V

(a)
<b>Hình 6.</b><i>Dạng</i>

<i>E0</i> Độ cứn

<i>fc</i> Cường

<i>ft</i> Cường

<i>εtm</i> Biến dạ

<i>εrupt</i> Biến dạ

ử dụng phần
mềm mã nguồ

chịu uốn của

ới ở trên. Do

<b>h 5. </b><i>Mơ hình p</i>

y, phần tử

tuyến tính, đ

ng và bê tơng
p và lưới sợ

mơ hình ph

ẻo được sử

a cốt thép, c
o gồm mô đ
ờng độ cực

ứng với mỗi
dệt là loại vậ

suất kéo tă

ng suất kéo

ập tức. Mô
o và Pinto

ỏng cốt thép
dải đường n

Viện Khoa h

(b)

<i>g đường quan</i>

<b>Bảng 4</b>

Định
ng (module Yo
g độ chịu nén
g độ chịu kéo

ạng nứt theo p

ạng nứt theo p

n tử hai chiề
ồn mở Cast3M

năm dầm b

o tính chất đố

<i>phần tử hữu hạ</i>
QUA4, dạn

được gán ch
g hạt mịn củ
ợi dệt có th
hần tử than

ử dụng để m
các đặc trưn

đun đàn hồ

hạn của cố

i trạng thái tớ
ật liệu có tín

ăng gần như

cực đại, lướ

hình cốt thé
[10] đề xuấ

và TRC. M

ứt trung bìn

học ứng dụn

<i>n hệứng suấ</i>

<b>t-4.</b><i>Tham sốđầ</i>

nghĩa
oung)

phương kéo
phương nén

ều
M
bê

ối

xứng v

được m
phỏng n
của kết
uốn và

<i>ạn (1/2 dầm) d</i>

ng

ho
ủa
hể
nh
mô
ng
ồi,
ốt
ới
nh
ư
ới
ép
ất
Mô
nh
ng

INSA d

được d
tông th
vào qu
cường
dạng n
nén <i>εru</i>

nén đư

<i>Gf, </i>đồn

thước p
theo kí
hủy tổn

đổi, đả

tham s
thường
tổng hợ
ứng su
phương

<i>-biến dạng của</i>

<i>ầu vào của mô</i>

Bê
2

về kết cấu và
mô phỏng, th

này không ch
t cấu mà còn
cơ chế phá h

<i>dầm gia cường</i>

de Lyon ph
dùng để mô
hường và bê
an trọng của

độ chịu né
nứt khi chịu k

<i>upt</i>. Các biến

ược tính tố
ng thời có x
phần tử. Sự

ích thước ph
ng thể của đ
ảm bảo tính

số đầu vào
g, bê tông h

ợp bảng 4 v
uất-biến dạng

g chịu lực ch

(c)

<i>a (a) thép, (b)</i>

<i>ơ hình bê tơng</i>

ê tơng thường
28.E3 MPa

32 MPa
1.6 MPa
5.E-03
1.51E-2

à tải trọng n

ể hiện ở hìn
hỉđánh giá đư

n cho phép p
hoại của dầm

<i>g bằng TRC </i>

át triển và
phỏng ứng
ê tông hạt m
a mơ hình là
n <i>fc</i>, cường

kéo ε<i>tm </i>và bi

n dạng nứt k
n dựa trên n

xét tới sự ả

thay đổi các
hần tử giúp

đơn vị thể t
sát thực củ
định nghĩa ứ

hạt mịn, cốt
và bảng 5. D

g của thép, T
hính được th

)

<i>TRC và (c) bê</i>
<i>g</i>
TRC
23.E3 M
29 MP
1.6 MP
4.E-03
1.3E-2

nên chỉ một
nh 5. Các mô

ược khả năng

phân tích ứng
m được gia cư

ứng dụng [
xử phi tuyế

mịn. Các tham

độ cứng ba

độ chịu ké
iến dạng nứt

khi chịu kéo
năng lượng

ảnh hưởng
c giá trị biến
cho năng lư

ích vật liệu

ủa mơ hình

ứng xử của
thép, lưới s
Dạng đường
TRC và bê t

ể hiện trên h

<i>bê tông </i>
C
MPa
Pa
Pa
3
2

nửa dầm
ơ hình mơ
g chịu lực
g xử chịu

ường.

[11], [12]
n của bê
m số đầu

n đầu E<i>0</i>,

o <i>ft</i>, biến

t khi chịu
o và chịu
phá hủy
của kích
dạng này

ượng phá
là không
[13]. Các
a bê tông
sợi được

quan hệ

</div>
<span class='text_page_counter'>(6)</span><div class='page_container' data-page=6>

Lưới
dọc theo
tử thanh
lưới vải d

Khi
cường đ

khi phá
nứt của
sự tham
cường.
việc vớ

mơ phỏ

Hình
gia cườn
dễ dàng
với thí n

điểm và

[14].

Đườ

cho thấy
thực ngh

Thép
TRC (AR)

i sợi được m
o chiều dài c
h được tính b

dệt theo phư

xét tới ứng

độ chịu lực
hủy không
bê tông mà
m gia chịu lự

Trong mơ h
i nhau thơn
ng, liên kết

<b>Hình 7. Ả</b><i>n</i>

h 7 là kết qu

ng bằng TRC
g nhận thấy

ghiệm nhất.
công bố củ
ờng cong lực
y sự tương đ

hiệm của cả

E (GPa
210

70

mơ hình bằng

ủa dầm (hìn
bằng diện tíc

ương chịu lực
g xử phi tu
c của dầm ở

chỉ phụ thuộ

à còn phụ th

ực của cốt th
ình đang xé

ng qua biến
giữa các p

<i>h hưởng của h</i>

uả thí nghiệm
C theo 3 giá

<i>Ck</i> = 0.25 c

Điều này ph

ủa <i>Si Larbi v</i>
c - chuyển v

đồng giữa kế
ả dầm không

<b>Bảng 5.</b><i>Th</i>

a) σsy(MP

500
1000

g các phần t
h 5). Diện tíc
ch tương đươ

c chính.

uyến của k

ở trạng thá

ộc vào năng
huộc rất nh
hép và lưới
ét, các phần
n dạng nút.
phần tử bê t

<i>hệ số kết dính</i>

m và mơ hì
trị của C<i>k</i>. C

cho kết quả

hù hợp với cá
<i>và các đồng</i>

ị giữa dầm

ết quả mô ph
g gia cường

<i>ham sốđầu và</i>

Pa) εy

2.38E
0 0.016

ử thanh
ch phần

ơng của

ết cấu,
ái trước
g lượng
iều vào
sợi gia
n tử làm
. Trong
tông và

c
x
t
1
t
s

đ

n
[
q
t

l

<i>h giữa lưới sợi</i>

nh dầm
Chúng ta
gần sát
ác quan
<i>g nghiệp </i>
(hình 8)
hỏng và
B_0 và

d

đ

h
x
n
k
n
t
v

<i>ào của mơ hình</i>
εsh

-3 3.5E-3
6 0.025

cốt thép, lướ

xử trượt, tu
thực tế, thé
100% cơng
tính kết dính
số làm việc

được nghiên
nghiệm trướ

[14]. Trong
quả <i>Ck</i> của

trong mô ph

ực kéo của

<i>i và bê tông hạ</i>
dầm gia cườ
điểm bê tông
hoại, giá trị tả

xấp xỉ bằng n
nghiệm và m
khác biệt giữ

nghiệm được
tuyệt đối giữa

vật liệu TRC t

<i>h thép </i>
σsu(MP

3 550
1102

ới sợi là hoà

ột của cốt
p và cốt lướ

suất do nhi
h thực tế đó
hiệu quả củ

n cứu và xé

ớc khi đưa v
nghiên cứu
cốt lưới sợ

hỏng được
lưới sợi.

<i>ạt mịn trong m</i>

ờng bằng TR
g bị nứt, cốt

ải trọng giữa
nhau, chuyển
ơ phỏng cũn

ữa kết quả

c giải thích d
a bê tơng - cố

trong mơ hình

Pa) ε

0 0.
2 0.

àn hảo, khơ
thép trong

ới sợi khơn
iều ngun
óng vai trị q

ủa cốt lưới
ét tới trong c

vào mơ hình
này, hệ số
ợi được xét

nhân với c

<i>mơ phỏng dầm</i>

RC. Có thể t
thép chảy và
a mô phỏng

vị của các đ

g khá phù hợ

mô phỏng
do các giả th

ốt thép và sự

h phần tử hữ

su

05
05

ông xét tới ứ

bê tông. T
g làm việc
nhân trong
quan trọng.

sợi vì thế c
các kết quả

h hóa [8], [1

ố làm việc h
tới. Hệ số n
cường độ c

<i>m TRC </i>

thấy, ở các t
à thời điểm p

và thực ngh

đường cong th

ợp với nhau.
và kết quả

huyết về liên

ựđồng nhất

ữu hạn.

ứng
rên

hết

đó
Hệ

cần
thí
12],
iệu
này
chịu

thời
phá
iệm
hực
Sự

</div>
<span class='text_page_counter'>(7)</span><div class='page_container' data-page=7>

thờ

là
cư

của
dầ

tru
dầ

TR

3)
tới
(C

<b>Hình 8.</b><i>S</i>

Vùng nứt t

ời điểm độ v
dạng nứt p

ường bằng T
a dầm gia c
m không gia

Trong giới
ng làm rõ ph
m B_0 và T
RC+JVC (viế

được mô ph
cường độ

FRP so với T

<i>So sánh kết qu</i>

<b>Hì</b>
thể hiện trên
õng giữa dầ

hân bố điển
RC. Tại cùn
cường tập t
a cường.

hạn của bài
hương án và
TRC. Các d

ết theo ký hiệ

hỏng theo ng
chịu kéo
TRC) và hệ

<i>uả mơ hình và</i>

<b>ình 9. </b><i>Vùng vế</i>
n kết quả mơ

ầm là 30mm
n hình khi d
ng một độ võ

trung và nhỏ

báo, nhóm t
à kết quả mô
dầm CFRP,

ệu đã định n
guyên lý tươ

khác nhau
số kết dính l

<i>à kết quả thí ng</i>

<i>ết nứt xuất hiệ</i>
ơ hình hóa tạ

(hình 9). Đâ

ầm được gi
õng, vùng nứ

ỏ hơn so vớ

tác giả chỉ tậ

ơ hình với ha
TRC+JC v
nghĩa ở bản

ơng tự, có xé
của vật liệ

lớn hơn tron

<i>ghiệm hai dầm</i>

<i>ện trong mơ hì</i>

ại
ây
ia

ứt

ới

ập
ai
và
ng
ét

ệu
ng

trường
với TR

<b>4. Kết</b>

Sử

trong g

đề cập
trong đ

lai dệt
và TRC
hiệu qu

Kết
khả thi

<i>m khơng gia c</i>

<i>ình tại chuyển</i>

hợp lai gia c
C).

<b>t luận </b>

dụng vật liệ

gia cường cá
p trong nghiê

đó các thanh
với lưới sợi
C+JVC) giúp
uả trong gia c

t quả thí ngh

của việc sử

<i>ường và gia c</i>

<i>n vị 30mm </i>

cường (TRC

ệu bê tông c
ác dầm bê tô
ên cứu. Giải
h thủy tinh và

TRC (hai trư

p nâng cao k
cường của T
hiệm cũng ch

ử dụng TRC

<i>cường bằng TR</i>

C+JC và TRC

cốt lưới sợi
ông cốt thép
i pháp lai g
à thanh carb

ường hợp T
khả năng chị

TRC.
hứng minh đ

nhằm nâng

<i>RC </i>

C+JVC so

dệt TRC

đã được
ia cường
bon được
TRC + JC

ịu kéo và

</div>

<!--links-->