Tài liệu Kéo nén đứng tâm doc

CHƯƠNG 2

KÉO NÉN ĐÚNG TÂM


I. KHÁI NIỆM CHUNG - ỨNG SUẤT TRÊN MẶT CẮT NGANG
1. Giả thuyết mặt cắt ngang phẳng
2. Giả thuyết về các thớ dọc
3. Ứng suất trên mặt cắt ngang
II. BIẾN DẠNG VÀ HỆ SỐ POÁT - XÔNG
III. ỨNG SUẤT TRÊN MẶT CẮT NGHIÊNG
1. Định luật bất biến của ứng suất pháp
2. Định luật đối ứng của ứng suất
IV. ĐẶC TRƯNG CƠ HỌC CỦA VẬT LIỆU
A. VẬT LIỆU DẼO
1. Thí nghiệm kéo
2. Thí nghiệm nén
B. VẬT KÉO GIÒN
V. MỘT SỐ HIỆN TƯỢNG PHÁT SINH KHI VẬT LIỆU CHỊU LỰC
0. Hiện tượng biến cứng
1. Hiện tượng sau tác dụng
VI. KHÁI NIỆM VỀ SỰ TẬP TRUNG ỨNG SUẤT
VII. THẾ NĂNG BIẾN DẠNG ĐÀN HỒI
VIII. ỨNG SUẤT CHO PHÉP - HỆ SỐ AN TOÀN
0. Kiểm tra bền
1. Chọn kích thước của mặt cắt
2. Xác định tải trọng cho phép
IX. THANH CÓ ĐỘ BỀN ĐỀU
0. Thanh có trọng lượng

1.
Thanh có độ bền đều
X.
BÀI TOÁN SIÊU TĨNH



I. KHÁI NIỆM CHUNG - ỨNG SUẤT TRÊN MẶT CẮT NGANG

Top

Trong chương này chúng ta sẽ nghiên cứu trường hợp chịu lực đơn giản nhất của thanh thẳng
- thanh chịu kéo hoặc nén đúng tâm. Ðó là một trong những bài toán cơ bản của sức bền vật
liệu.
Ta gọi một thanh chịu kéo hay nén đúng tâm là thanh chịu lực sao cho trên mọi mặt cắt ngang
chỉ có thành phần lực dọc Nz.

Ðể tính ứng suất trên mặt cắt ngang ta làm thí nghiệm với
thanh mặt cắt ngang chữ nhật chịu kéo đúng tâm.
Trước khi cho thanh chịu lực, vạch lên mặt thanh những đường thẳng song song với trục
tượng trưng cho các thớ dọc và những đường vuông góc với trục thanh tượng trưng cho các
mặt cắt ngang, chúng tạo thành mạng lưới ô vuông. Sau khi thanh bị biến dạng ta thấy các
đường thẳng song song và vuông góc với trục thanh vẫn còn song song và vuông góc với trục
nhưng mạng lưới ô vuông đã trở thành mạng lưới ô chữ nhật (hình 2-1).
Dựa vào nhận xét trên, ta đưa ra 2 giả thuyết cơ bản sau đây để làm cơ sở cho việc tính ứng
suất và biến dạng của thanh chịu kéo, nén đúng tâm:
1. Giả thuyết mặt cắt ngang phẳng

Top
P

P
Hçnh 2-1
Trong quá trình biến dạng mặt cắt ngang của thanh luôn luôn giữ phẳng và vuông góc với trục
của thanh.
Ý nghĩa của giả thuyết này là trên mặt cắt ngang chỉ có thành phần ứng suất pháp (z mà
không thể có thành phần ứng suất tiếp (. Thật vậy nếu có thành phần ứng suất tiếp thì mặt cắt
ngang của thanh sau biến dạng sẽ không còn phẳng và vuông góc với trục thanh nữa, như vậy
lưới ô vuông sẽ không trở thành lưới ô chữ nhật. (Hình 2-1)

2. Giả thuyết về các thớ dọc

Top
Trong quá trình biến dạng, các thớ dọc không ép lên nhau cũng không đẩy nhau ra.
Ý nghĩa của giả thuyết này là thành phần ứng suất pháp trên các mặt cắt dọc phải bằng không
s
x
= s
y
= 0
Ngoài hai giả thuyết trên, ta vẫn coi vật liệu làm việc trong giới hạn đàn hồi: vật liệu tuân
theo định luật Húc: quan hệ giữa ứng suất và biến dạng là bậc nhất:
s
z
= E.e
z

Trong đó: E: mođun đàn hồi, là hằng số đối với mỗi loại vật liệu.
(z: biến dạng dài tương đối theo phương z.
3. Ứng suất trên mặt cắt ngang

Top
1
2
2'
1
2
2'
dz
Ddz
Hçnh 2-2
Xét một đoạn thanh có chiều dài dz, sau khi biến dạng, đoạn thanh này dãn ra
một lượng là (dz. Dựa vào
giả thuyết mặt cắt ngang phẳng ta nhận thấy các thớ dọc của chúng đều giãn dài ra như nhau
(Hình 2-2)
Do đó:Ġ
Như vậy ứng suất pháp (z tại mọi điểm trên mặt cắt ngang phải có giá trị bằng nhau.
Tổng hình chiếu của nội lực trên trục z phải bằng lực dọc Nz

vì (z = const nên ta cóĠ

(II-1)
Trong đó: Nz: lực dọc
F: diện tích mặt cắt ngang
Dấu của ứng suất pháp cùng dấu với lực dọc Nz .
Lực dọc Nz được coi là dương khi làm thanh chịu kéo: Nz>0 ; (z >0
Lực dọc Nz được coi là âm khi làm thanh chịu nén: Nz<0 ; (z <0
Với phương pháp tính toán chính xác (không thông qua các giả thuyết) lý thuyết đàn hồi cũng
đã chứng minh được rằng một thanh chịu kéo nén đúng tâm thì dù hình thức đặt lực ở các đầu
thanh là như thế nào thì sự phân bố ứng suất trên những mặt cắt ở xa mặt cắt đặt lực cũng là
phân bố đều.

Mỗi loại vật liệu có một trị số môđun đàn hồi E. Ta phải tiến hành thí nghiệm để xác định trị
số đó. Thứ nguyên của E làĠ.
Ta nêu lên vài trị số cụ thể của E như sau:

Thép chứa từ 0,1ĵ0,20% cacbon
Thép lò xo
Thép Nicken
Gang xám
Ðồng
Ðồng thau
Nhôm và Ðura
Gỗ dọc thớ
Cao su
E = 20.10
10
N/m
2
= 2.10
4
KN/cm
2

E = 22.10
10
N/m
2
= 2,2.10
4
KN/cm
2

E = 19.10
10
N/m
2
= 1,9.10
4
KN/cm
2

E = 11,5.10
10
N/m
2
= 1,15.10
4
KN/cm
2

E = 12.10
10
N/m
2
= 1,2.10
4
KN/cm
2

E = (10 12).10
10

N/m
2
= (1 1,2).10
4
KN/cm
2

E = (7 8).10
10
N/m
2
= (0,7
0,8).10
4
KN/cm
2

E = (0,8 1,2).10
10
N/m
2
= (0,8
1,2).10
4
KN/cm
2

E = 8.10
6
N/m

2
= 0,8 KN/cm
2


II. BIẾN DẠNG VÀ HỆ SỐ POÁT - XÔNG

Top

Khi thanh chịu kéo hay nén, chiều dài l của thanh dãn dài ra hay co ngắn lại một lượng là (l.
Ðộ dãn hay độ co đó được gọi là biến dạng dài hay biến dạng dọc.
Xét một đoạn có chiều dài vi cấp dz, sau biến dạng bị dãn dài ra là (dz
Biến dạng dài tương đối:Ġ
Mà (z = (z.(zĠ
VậyĠ (II-2)
Trường hợp đặc biệt khi lượngĠkhông đổi trên suốt chiều dài của thanh thì

Thông thường ta phải chia thanh ra từng đoạn li sao cho tỉ sốĠ không đổi:

x
y
b
Db
Da
a
Hçnh 2-3
Biến dạng dọc của thanh chịu kéo hay nén tỉ lệ thuận với lực dọc và chiều dài của thanh, tỉ lệ
nghịch với mođun đàn hồi của vật liệu và diện tích mặt cắt ngang của thanh.
Tỉ số EF được gọi là độ cứng của thanh khi kéo hoặc nén. Khi thanh chịu kéo - nén, ngoài
biến dạng dọc, theo phương ngang của thanh cũng bị biến dạng. (Hình 2-3)

Gọi (x , (y: biến dạng tương đối theo phương x , y ta có
;
Giữa các biến dạng tương đối theo các phương có một tương quan nhất định . Poát - xông tìm
thấy mối tương quan đó như sau:
e
x
= e
y
= -me
z
(II-3)
Trong đó ( là hằng số tỉ lệ được gọi là hệ số Poát - xông. ( phụ thuộc vào vật liệu và có giá trị
như sau ( = İ0,5
Dấu trừ trong công thức (II-3) chứng tỏ biến dạng theo phương ngang và theo phương dọc là
ngược nhau.
Ta có thể nêu lên vài trị số của ( như sau:

Vật liệu m Vật liệu m
Thép
Gang
Nhôm
Ðồng
0,25¸0,33
0,23¸0,27
0,32¸0,36
0,31¸0,34

Ðồng đen
Ðá hộc
Bê tông

Cao su
0,32¸0,35
0,16¸0,34
0,08¸0,18
0,47

III. ỨNG SUẤT TRÊN MẶT CẮT NGHIÊNG

Top

Trên đây ta đã tìm được quy luật phân bố và công thức tính ứng suất pháp trên mặt cắt ngang.
Bây giờ chúng ta sẽ tìm cách xác định các thành phần ứng suất trên mặt cắt nghiêng có pháp
tuyến hợp với trục thanh một góc ( bất kỳ. Qua đó ta sẽ biết được quy luật thay đổi của các
ứng suất trên các mặt cắt nghiêng khác nhau. Nhờ vậy ta cũng biết được trong tất cả các mặt
cắt đi qua một điểm, mặt cắt nào có ứng suất lớn nhất để sử dụng trong quá trình tính toán
bền sau này. Ðể tính ứng suất trên mặt cắt nghiêng ta tách ra một phân tố ABC có mặt cắt AB
nghiêng với trục thanh một góc ( (Hình 2-4)
a
B
A
u
t
a
s
a
v
a
s
z
a

C
A
dF
dF.sina
B
Hçnh 2-4
Gọi dF là diện tích mặt nghiêng AB; viết phương trình hình chiếu của tất cả các lực lên
phương u và v ta có:
u = 0 => s
a
.dF - s
z
.dF.cosa.cosa = 0
v = 0 => t
a
.dF - s
z
.dF.cosa.sina = 0

Rút ra:Ġ (II-4)
Nhận xét:
· Max (( = (z khi ( = 0: mặt cắt ngang có ứng suất pháp lớn nhất.
· Min (( = 0 khiĠ: mặt cắt dọc có ứng suất pháp bằng không.
· MaŸ khi ( = 450: mặt cắt nghiêng với trục 1 góc 450 có ứng suất tiếp lớn nhất
· Min (( = 0 khi ( = 0 vàĠ: mặt cắt ngang và mặt cắt dọc không có thành phần ứng suất
tiếp.
Ðể tìm sự liên hệ giữa các ứng suất trên hai mặt cắt vuông góc nhau, ta sẽ tính ứng suất trên
mặt cắt vuông góc với mặt cắt nghiêng vừa xét
Thay ( bằng Ĩ) ta có :
(II-5)

Kết hợp công thức (II-4) và (II-5) lại, ta nhận thấy:
(II-6)
Ta có các định luật sau đây:
1. Định luật bất biến của ứng suất pháp

Top
Tổng của ứng suất pháp trên hai mặt cắt vuông góc nhau là một hằng số

2. Định luật đối ứng suất tiếp

Top

t<0
t>0
t>0
t<0
Hçnh 2-5
Nếu trên một mặt cắt nào đó có ứng suất tiếp thì trên mặt cắt vuông góc với phương của ứng
suất tiếp đó cũng phải có ứng suất tiếp. Trị số các ứng suất tiếp trên hai mặt cắt đó là bằng
nhau nhưng có dấu ngược nhau, nghĩa là chúng có chiều cùng hướng vào hoặc cùng đi ra khỏi
giao tuyến của hai mặt cắt trên. (Hình 2-5)


IV. ĐẶC TRƯNG CƠ HỌC CỦA VẬT LIỆU

Top
Muốn hiểu rõ đặc trưng cơ học của vật liệu ta thường làm thí nghiệm kéo nén để quan sát tính
chất và quá trình biến dạng của các loại vật liệu khác nhau kể từ lúc mới bắt đầu chịu lực cho
đến khi bị phá hủy.
Căn cứ vào biến dạng của mẫu thí nghiệm khi bị phá hủy ta có thể chia vật liệu ra làm hai

loại:
q Vật liệu dẽo: là những vật liệu bị phá hoại sau khi đã có biến dạng lớn . Ví dụ: thép,
đồng, nhôm...
q Vật liệu giòn: là những vật liệu bị phá hoại ngay khi biến dạng còn rất bé. Ví dụ: gang,
đá , bê-tông...

A. VẬT LIỆU DẼO

1. Thí nghiệm kéo: Top
Mẫu thí nghiệm: thường dùng là thanh thép hình trụ, đường kính ban đầu là d0 chiều dài ban
đầu là l0
Theo TCVN 197-66

P
Dl
0
P
tl
P
ch
P
b
C'
C
B
A
Hçnh 2-6
Ðể thí nghiệm được chính xác, hai đầu mẫu thí nghiệm, chổ cặp vào máy được gia công có
đường kính lớn hơn.
Sau khi cặp mẫu vào máy, ta tăng lực dần từ 0 cho đến khi mẫu bị đứt. Ðồ thị biểu diễn quan

hệ giữa lực kéo P và độ biến dạng dài tuyệt đối (l của mẫu thí nghiệm được một bộ phận tự
động ghi lại như hình vẽ (2-6).
Qua đồ thị này ta có thể chia quá trình chịu lực của vật qua làm ba giai đoạn:
a./ Giai đoạn đàn hồi: (đoạn OA)
Vật liệu làm việc tuân theo định luật Húc: quan hệ giữa lực tác dụng và biến dạng là bậc nhất .
Ứng với giai đoạn này ta có giới hạn tỉ lệ (tl là tỉ số giữa lực kéo lớn nhất và diện tích mặt cắt
ngang ban đầu
(II-7)
[Ðường chét nốp hay Luđe: đường phát sinh trong giai đoạn chảy, nghiêng với trục thanh một
góc gần bằng 450 chứng tỏ sự trượt của các tinh thể trong giai đoạn chảy của vật liệu ]
b./ Giai đoạn chảy (đoạn AB)
Tương quan giữa P và (l là một đường nằm ngang. Ðặc điểm của giai đoạn này là lực kéo
không tăng trong khi đó biến dạng vẫn cứ tăng. Trị số lực tương ứng với giai đoạn này là Pch
và ta có giới hạn chảy là (ch:
(II-8)
c./ Giai đoạn củng cố: (đoạn BC)
Sau biến dạng chảy, vật liệu bị biến cứng nên ở giai đoạn này lực có tăng biến dạng mới tăng.
Quan hệ giữa lực kéo và biến dạng là một đường cong. Trị số lực cao nhất trong giai đoạn này
được ký hiệu là Pb và ta có giới hạn bền (b
(II-9)
Ba giới hạn (tl , (ch , (b là ba đặc trưng cơ học của vật liệu.
Ngoài ra, để đánh giá độ dẽo của vật liệu người ta thường dùng hai đại lượng sau đây :
Biến dạng dài tỉ đối tính theo phần trăm

Ðộ thắt tỉ đối tính theo phần trăm
(II-10)
s
z
e
z

0
s
tl
s
ch
s
b
C'
C
B
A
a
Hçnh 2-7