Kiểm tra khả năng chịu lực trụ truyền thông xây dựng trên công trình hiện hữu ở kon tum

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG
TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA

NGUYỄN THÁI BÌNH

KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC
TRỤ TRUYỀN THÔNG XÂY DỰNG TRÊN
CÔNG TRÌNH HIỆN HỮU Ở KON TUM

C
60.58.02.08

LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT

N ười

ư

: PGS.TS. TRẦN QUANG HƯNG

Đ Nẵng - Năm 2019


Tôi xin cam đoan
đ

cô
n
c
đ c ai
côn

i

n
n
on

cô
n

n

inc

i n c a ôi

n

o n

o
n
nn o

n

n

c

n

c
a

c

T

ă

Nguyễn Thái Bình

n


Ụ

Ụ

TRANG BÌA
C
Đ N
MỤC LỤC
TRANG TĨM TẮT LUẬN VĂN
DANH MỤC CÁC BẢNG
DANH MỤC CÁC HÌNH
MỞ ĐẦU....................................................................................................................................................... 1
1. Lý do chọn đề tài.............................................................................................................................. 1
2. Mục tiêu nghiên cứu........................................................................................................................ 1

3. Đối tượng và phạm vi nghiên cứu.............................................................................................. 1
4. Phương pháp nghiên cứu............................................................................................................... 1
5. Bố cục của luận văn :...................................................................................................................... 1
CHƯƠNG 1. TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU TRỤ THÉP
VÀ CÁC VẤN ĐỀ
TRONG THIẾT KẾ TRỤ THÉP VÀ KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP........................... 2
1.1. ĐẶC Đ ỂM VÀ PHÂN LOẠI................................................................................................. 2
1.1.1. Đặc điểm trụ dây neo........................................................................................................... 2
1.1.2. Phân loại................................................................................................................................... 6
1.2. HÌNH DẠNG CHUNG CỦA TRỤ THÉP.......................................................................... 6
1.2.1. Các dạng chính của trụ thép.............................................................................................. 6
1.2.2. Lựa chọn các tham số cấu tạo hình dạng thanh cánh.............................................. 7
1.3. HỆ THANH BỤNG..................................................................................................................... 7
1.4. VÁCH CỨNG NGANG............................................................................................................. 8
1.5. NGUN LÝ TÍNH TỐN TRỤ DÂY NEO.................................................................. 8
1.5.1. Tải trọng và tổ hợp tải trọng............................................................................................. 8
1.5.2. Tính tốn trụ............................................................................................................................ 9
1.5.3. Một số yêu cầu cấu tạo..................................................................................................... 10
1.5.4. Yêu cầu về cấu tạo............................................................................................................. 11
1.5.5. Cột............................................................................................................................................ 13
CHƯƠNG 2. TÌNH HÌNH XÂY DỰNG TRỤ TRUYỀN THƠNG VÀ GIỚI THIỆU
CÁC CƠNG TRÌNH KHẢO SÁT TẠI TỈNH KON TUM..................................................... 17
2.1. TÌNH HÌNH XÂY DỰNG TRỤ TRUYỀN THÔNG Ở KON TUM..................... 17
2.2. HIỆN TRẠNG HẠ TẦNG KỸ THUẬT V N TH NG THỤ Đ NG................17
2.2.1. Điểm cung cấp dịch vụ viễn thông công cộng........................................................ 17
2.2.2. Điểm cung cấp dịch vụ viễn thơng cơng cộng khơng có người phục vụ......19


2.3. C T ĂNG TEN THU PHÁT SÓNG TH NG T N D Đ NG............................... 19
2.3.1. Hiện trạng vị trí cột ăng ten thu phát sóng thơng tin di động............................19

2.3.2. Hiện trạng cơng nghệ hệ thống trạm thu phát sóng thông tin di động...........19
2.3.3. Hiện trạng hạ tầng hệ thống cột thu phát sóng thơng tin di động....................20
2.4. XU HƯỚNG PHÁT TRIỂN CHUNG CỦA VI N THÔNG.................................... 26
2.4.1. Xu hư ng phát t iển công nghệ..................................................................................... 26
2.4.2. Xu hư ng phát t iển thị t ường...................................................................................... 27
2.5. GIỚI THIỆU CÁC CƠNG TRÌNH KHẢO SÁT TẠI TỈNH KON TUM............27
2.5.1. Tên cơng trình: Xây dựng cột ăng ten dây co h=18m, phịng máy lắp ghép
cột lắp đặt thiết bị 2G, 3G và phụ trợ tại trạm KTM0275, tỉnh Kon Tum................27
2.5.2. Tên công trình: Xây dựng cột anten dây co h=21m, phịng máy lắp ghép
Co5 lắp đặt thiết bị 2G, 3G và phụ trợ trạm KTM 0276, tỉnh Kon Tum...................29
CHƯƠNG 3. K ỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CÁC TRỤ TRUYỀN
THÔNG XÂY DỰNG TRÊN CƠNG TRÌNH HIỆN HỮU Ở KON TUM...................... 31
3.1. VẬT LIỆU VÀ TIẾT DIỆN................................................................................................... 31
3.1.1. Đặc t ưng vật liệu............................................................................................................... 31
3.1.2. Cốt thép.................................................................................................................................. 31
3.1.3. Thép hình............................................................................................................................... 31
3.1.4. Que hàn.................................................................................................................................. 31
3.1.5. Bulơng.................................................................................................................................... 31
3.1.6. Dây co..................................................................................................................................... 31
3.1.7. Kích thư c cột..................................................................................................................... 31
3.1.8. Xác định tải trọng gió....................................................................................................... 35
3.1.9. Gió tĩnh.................................................................................................................................. 35
3.1.10. Tải trọng gió tác dụng theo phương vng góc v i mặt tháp......................... 36
3.1.11. Gió tác dụng lên tháp theo phương chéo................................................................ 39
3.1.12. Gió tác dụng vào chảo Ăng ten.................................................................................. 40
3.2. GIÓ TÁC DỤNG ÊN ĂNG TEN...................................................................................... 41
3.3. G Ó Đ NG................................................................................................................................... 42
3.3.1. Cơ sở tính tốn.................................................................................................................... 42
3.3.2. Cơng thức tính tốn........................................................................................................... 43
3.4. KẾT QUẢ XUẤT N I LỰC................................................................................................. 56

3.4.1. Kết quả nội lực.................................................................................................................... 56
3.4.2. Thanh bụng........................................................................................................................... 56
3.4.3. Thanh đứng........................................................................................................................... 57
3.5. Đ MẢNH VÀ Đ MẢNH GIỚI HẠN CỦA CÁC THANH................................. 57


3.5.1. Các loại kiểm tra trụ.......................................................................................................... 58
3.5.2. Kiểm t a điều kiện biến dạng......................................................................................... 61
3.6. TÍNH TỐN, KIỂ
TR Đ ỀU KIỆN BỀN KẾT NHÀ BÊ TÔNG CỐT
THÉP....................................................................................................................................................... 62
3.6.1. Kiểm tra dầm cơng trình nhà hiện hữu....................................................................... 74
3.6.2. Kiểm tra chuyển vị nhà.................................................................................................... 78
3.6.3. Kiểm t a độ võng của sàn nhà hiện hữu..................................................................... 78
3.6.4. Kiểm tra chọc thủng của sàn nhà hiện hữu............................................................... 79
3.6.5. Kiểm tra móng cơng trình nhà hiện hữu.................................................................... 80
3.6.6. Tổng hợp kiểm tra của cơng trình................................................................................ 80
KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ............................................................................................................ 82
DANH MỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO........................................................................................ 83
PHỤ LỤC
QUYẾT ĐỊNH G
ĐỀ TÀI LUẬN VĂN THẠC SĨ (BẢN SAO)
BẢN SAO KẾT LUẬN CỦA H
ĐỒNG, BẢN SAO NHẬN XÉT CỦA CÁC
PHẢN BIỆN.


TR

G TÓ TẮT UẬ

VĂ

KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC
TRỤ TRUYỀN THƠNG XÂY DỰNG TRÊN
CƠNG TRÌNH HIỆN HỮU Ở KON TUM
Học viên: Nguyễn Thái Bình
Chun ngành: Kỹ thuật Xây dựng Cơng t ình Dân dụng và Cơng nghiệp
Mã số: 60.58.02.08
Khóa: K34. KT - T ường Đại học Bách khoa - ĐHĐN
Tóm tắt:
Cơng trình thỏa nảm về đảm bảo khả năng chịu lực khi lắp dựng trụ trền thông xây dựng trên
công trình hiện hữu:
Đảm bảo khã năng điều kiện bền cho thanh.
Đảm bảo ổn định tổng thể trụ truyền thông.
Đảm bảo khã năng biến dạng cho thanh.
Đảm bảo khã năng chịu lực cho cột, dầm, sàn cho nhà hiện hữu.
Đảm bào chuyển vị ngang, và chuyện vị đứng cho cơng trình nhà hiệu hữu và trụ truyền
thông.
Các điểm chưa thỏa nảm là về kiến t úc nhà xây t ư c chỉ thiết kế cơng năng để ở khơng
có tính đến trụ viễn thông đặt bên t ên nên khi đưa t ụ truyền thông vào lắp đặt trên mái nhà
hiện
hữu cịn nhiều bất cập.
Từ khóa: Kiểm Tra Khả Năng Chịu Lực Trụ Truyền Thơng Xây Dựng Trên Cơng Trình Hiện Hữu Ở
Kon Tum
CHECKING CAPACITY BUILDING COMMUNICATIONS ON EXISTING WORKS
IN KON TUM
Summary: This research give out
Satisfactory work on ensuring bearing capacity when erecting construction posts on existing
works:

-

Ensure a stable condition for the bar.

-

Ensure stable overall communication pillars.

-

Ensure the deformation of the bar.

-

Ensuring bearing capacity for columns, beams, floors for existing houses.

Ensuring horizontal displacement, and standing position for organic buildings and
communication pillars.
Unsatisfactory points are that of pre-built houses designed only for the purpose of staying
without taking into account the above-mentioned telecommunications pillars, when there are many
shortcomings in the installation of communication pillars on existing roofs.
Keywords: Testing Capacity Building Communications On Existing Works In Kon Tum


D

H

Ụ

Á BẢ G

Bảng 2.1. Hiện trạng điểm cung cấp dịch vụ viễn thông công cộng tỉnh Kon Tum......18
Bảng 2.2. Hiện trạng mạng thông tin di động tỉnh Kon Tum................................................. 23
Bảng 2.3. Hiện trạng cột ăng ten thu, phát sóng thơng tin di dộng tỉnh Kon Tum.........25
Bảng 3.1. Bố trí cột cho các tầng....................................................................................................... 31
Bảng 3.2. Bố trí dầm cho các tầng.................................................................................................... 32
Bảng 3.3. TCVN 2737-1995............................................................................................................... 36
Bảng 3.4. Bảng tải trọng gió................................................................................................................ 37
Bảng 3.5. Tổng hợp gió tĩnh................................................................................................................ 39
Bảng 3.6. Trọng lượng và kích thư c thiết bị............................................................................... 40
Bảng 3.7. Tải trọng gió tác dụng lên chảo theo phương song song v i mặt chảo..........41
Bảng 3.8. Bảng hệ số động lực........................................................................................................... 45
Bảng 3.9. Bảng ode dao động 1..................................................................................................... 46
Bảng 3.10. Bảng ode dao động 3................................................................................................... 46
Bảng 3.11. Bảng ode dao động 6................................................................................................... 47
Bảng 3.12. Bảng ode dao động 2................................................................................................... 48
Bảng 3.13. Bảng ode dao động 4................................................................................................... 48
Bảng 3.14. Bảng ode dao động 5................................................................................................... 49
Bảng 3.15. Bảng tổng kết gió động.................................................................................................. 50
Bảng 3.16. Độ mảnh gi i hạn của các thanh................................................................................. 57
Bảng 3.17. Bảng tổng hợp nội lực cột tầng 2................................................................................ 68
Bảng 3.18a. Kết quả chuyển vị đỉnh cơng trình nhà hiện hữu............................................... 78
Bảng 3.18b. Kết quả chuyển vị tương đối các tầng.................................................................... 78
Bảng 3.19. Bảng kiểm tra chọc thủng của sàn tầng mái........................................................... 79
Bảng 3.20. Tổng hợp kết quả kiểm tra sự phù hợp bố trí hệ kết cấu tổng thể..................80
Bảng 3.21. Tổng hợp kết quả kiểm tra sự phù hợp cấu tạo kết cấu...................................... 81
Bảng 3.22. Tổng hợp kết quả kiểm t a độ bền kết cấu.............................................................. 81
Bảng 3.23. Tổng hợp kết quả kiểm t a độ cứng kết cấu............................................................ 81

D

H

Ụ

Á HÌ H

Hình 1.1. Trụ vơ tuyến điện.................................................................................................................... 2
Hình 1.2 .Các sơ đồ trụ............................................................................................................................ 3
Hình 1.3. Nút liên kết thanh bụng v i thanh cánh của trụ dây neo......................................... 4
Hình 1.4. Cấu tạo mắt neo và đầu dây neo....................................................................................... 5
Hình 1.5. Sứ cách điện của trụ vơ tuyến điện.................................................................................. 6
Hình 1.6.a. Lắp dựng trụ viễn thơng................................................................................................ 10
Hình 1.6.b. Chiều rộng hữu hiệu của bản cánh dầm liên kết v i cột tạo thành khung . 12

Hình 1.7. Cốt thép ngang trong vùng t i hạn của dầm.............................................................. 13
Hình 1.8. Sự bó lõi bêtơng................................................................................................................... 15
Hình 1.9. Lắp dựng trụ viễn thơng.................................................................................................... 16
Hình 2.1. Lắp dựng trụ viễn thơng.................................................................................................... 21
Hình 2.2. Lắp dựng chảo ăng ten....................................................................................................... 22
Hình 2.3. Hình ảnh cơng trình khảo sát.......................................................................................... 28
Hình 2.4. Hình ảnh cơng trình khảo sát.......................................................................................... 30
Hình 3.1. Mơ hình cơng trình số 64 đường Urê, T.P Kon Tum.............................................. 33
Hình 3.2. Mơ hình cơng trình số 71 Phan Đình Phùng, T.P Kon Tum................................ 34
Hình 3.3. Gió tác chéo lên trụ ăng ten............................................................................................. 39
Hình 3.4. Hình chiếu của chảo lên phương vng góc v i hư ng gió................................ 41
Hình 3.5. Sơ đồ tính thanh cơng xơn có hữu hạn điểm tập trung khối lượng...................42
Hình 3.6. ơ hình cơng t ình 64 Đường Urê Tp Kon Tum.................................................... 52

Hình 3.7. Mơ hình cơng trình số 71 Đường Phan Đình Phùng-Tp Kon Tum..................53
Hình 3.8. Kết quả nội lực ( thanh D60x4, Dx18, căng cáp, đơn vị t/m) cơng trình số 71
Phan Đình Phùng-Tp Kon Tum................................................................................. 54
Hình 3.9. Kết quả nội lực (thanh D60x4, Dx18, căng cáp, đơn vị t/m công trình số 64
URê-Tp Kon Tum........................................................................................................... 55
Hình 3.10. Mặt bằng trụ........................................................................................................................ 56
Hình 3.11. Nội lực cột tổ hợp COMB1 (TT+HT+GDX)......................................................... 62
Hình 3.12. Nội lực cột tổ hợp COMB1 (TT+HT+GDX)......................................................... 63
Hình 3.13. Nội lực cột tổ hợp COMB1 (TT+HT+GDX)......................................................... 64
Hình 3.14. Nội lực cột tổ hợp COMB1 (TT+HT+GDX)......................................................... 65
Hình 3.15. Nội lực cột tổ hợp COMB1 (TT+HT+GDX)......................................................... 66
Hình 3.16. Nội lực cột tổ hợp COMB1 (TT+HT+GDX)......................................................... 67


1

Ở ẦU
1. Lý
đề
Cùng v i vật liệu bê tông cốt thép, thép là loại vật liệu quan trọng bậc nhất
trong xây dựng ở Việt Nam hiện nay. Đặc biệt trong các năm gần đây, việc sử dụng
thép đã phát t iển nhanh chóng, thay thế cho bê tơng cốt thép trong phần l n nhà
xưởng, nhà nhịp l n cột ăng ten, tháp cao, bể chứa, dàn khoan …
Kết cấu thép đựơc gia công thành các cấu kiện rời trong nhà máy hoặc ngồi
cơng t ường rồi được mang đến lắp dựng tại các công t ường xây dựng. Tại đây các
cấu kiện rời rạc đó sẽ được lắp ráp lại v i nhau bằng nhiều phương pháp liên kết như
liên kết hàn, liên kết đinh tán, liên kết bu lông. Phụ thuộc vào yêu cầu chịu lực của hệ
kết cấu mà bằng nhiều cách khác nhau ta sẽ có những cách cấu tạo các nút liên kết
khác nhau.
Trong những năm gần đây các mạng viễn thông Mobifone, Vinafone, Viettel

và các mạng khác phát triển mạnh mẽ t ên địa bàn thành phố Kon Tum. Nhằm đảm
bảo hạ tầng kỹ thuật, hàng loạt các trụ truyền thông tin được xây dựng, t ong đó có
khơng ít t ường hợp xây dựng trên các cơng trình nhà bê tơng cốt thép có sẵn. Việc xây
dựng như vậy khơng có gì đảm bảo rằng cơng trình có thể thỏa mãn mọi điều kiện chịu
lực. Việc kiểm tra lại kết cấu này một cách chi tiết và cặn kẽ là vấn đề cần thiết.
2.
ứ
- Đánh giá lại khả năng chịu lực của một số trụ truyền thông được xây dựng lắp
đặt trên các cơng trình có sẵn tại thành phố Kon Tum, từ đó đưa a một số dự đốn cho
kiến nghị khi xây dựng các trụ truyền thông trên thành phố Kon Tum.
3. Đ ượ
ạm
ứ
Đối tượng: Trụ truyền thông bằng kết cấu thép dựng trên cơng trình nhà bê
tơng cốt thép hiện hữu.
- Phạm vi nghiên cứu: Khả năng chịu lực cũng như chuyển vị.
4.P ươ
ứ
Khảo sát dựa vào thực tế và căn cứ theo hồ sơ thiết kế bản vẽ thi cơng trụ
truyền thơng cũng như nhà có sẵn.
- Mơ phỏng số và tính tốn dựa trên các tiêu chuẩn
5.B
ủ
ă
Luận văn gồm phần: Mở đầu, 03 Chương và phần Kết luận, kiến nghị


2

TỔ GQU

VẤ
Ề TR

HƯƠ G1
VỀ KẾT ẤU TRỤ THÉP VÀ Á
G TH ẾT KẾ TRỤ THÉP VÀ KẾT ẤU
BÊ TÔ G ỐT THÉP

VÀ PHÂN LOẠI
1.1. ĐẶC ĐIỂ
e
1.1.1. Đặ đ ểm
Trụ được sử dụng để làm các cột đỡ ăng ten thông tin, cũng có thể làm cột đỡ
đường dây tải điện... Khi sử dụng nhiều l p dây neo, nó có thể cao t i 200-300 mét.

Hình 1.1. Tr vơ tuyế đ n [5]
a) dạn c
n
;
) đoạn thân trụ ;
1- thân trụ ; 2- dây neo ; 3- s
c c đi n ;
4- g i t a c a thân;5- móng thân trụ ; 6- móng dây neo.
So v i tháp thì xây dựng trụ kinh tế hơn cả về khối lượng thép và cơng lắp dựng,
nhưng diện tích chiếm đất l n hơn. Để khắc phục hạn chế này, có thể ứng dụng giải
pháp có thêm một số giàn văng ngang giữa các dây neo (hình 2.34); sẽ làm tăng độ
cứng cho thân trụ, giảm độ võng, độ rung cuả dây neo; khi đó có thể xây dựng trụ trên
diện tích bé hơn. T ụ thường được xây dựng ở nơi có quỹ đất xây dựng l n: vùng ngoại
ơ, bãi sông, triền đồi, ...
Sơ đồ cấu tạo cơ bản của kết cấu trụ gi i thiệu trên hình 2.32, bao gồm thân

3

trụ, dây neo, móng trụ và các móng dây neo.
Thân trụ thường có cấu tạo là giàn khơng gian ba hoặc bốn mặt (xem hình
2.32, 2.33). Các thanh cánh của thân trụ được làm bằng thép góc hoặc thép ống, thép t
ịn đặc; cũng có thể là thép hình chữ I hoặc chữ [ . Các thanh bụng làm bằng thép góc,
thép ống hoặc thép trịn. Hệ thanh bụng thường dùng các sơ đồ dạng giàn như hình
2.32 và 2.33. Cũng có khi thân t ụ là một ống thép, tiết diện trịn hoặc đa giác thn
theo chiều cao. Thơng thường, thân trụ có bề rộng khơng đổi trên tồn bộ
chiều cao, vào khoảng (0,75

t ong đó: H - chiều cao của tồn thân trụ;
D - đường kính của đường tròn ngoại tiếp tiết diện thân trụ.

ơ đồ tr [5]
H
1.2 .C
a) c c ơ đồ trụ d neo ; ) c c đoạn định hình.
Thân trụ được chế tạo thành nhiều đoạn để dễ dàng chuyên chở và dựng lắp, các đoạn
dài 6 8 m (hình 1.1.2), liên kết v i nhau bằng bulông. Mỗi đoạn là một giàn không
gian; các mặt giàn đều cấu tạo theo nguyên tắc như giàn phẳng; ví dụ như nút liên kết
trực tiếp thanh bụng vào thanh cánh gi i thiệu ở (hình 1.1.3).


4

Hình 1.3. Nút liên kết thanh b ng v i thanh cánh của tr

dây neo[5]

Dây neo làm nhiệm vụ giữ cho thân trụ đứng thẳng, cùng chịu lực v i thân trụ;
thường là dây cáp thép bện từ các sợi thép cường độ cao, gi i hạn bền của các
2

thép sợi này từ 120 đến 180 daN/mm . Dây neo được bố trí thành từng l p dọc theo
thân trụ, khoảng cách các l p này được lấy trong khoảng
30D L 15D
Số lượng dây neo trong mỗi l p có thể là ba dây, bốn dây; góc nghiêng của
o

dây neo so v i phương ngang 45 60 . Khi độ cao của trụ l n, để khắc phục nhịp dây neo
o

quá l n có thể lấy góc nghiêng của l p dây neo trên cùng so v i phương ngang đến 75
như hình 1.1.3. Dây neo liên kết vào thân có cấu tạo như hình 2.36a,b. Việc điều chỉnh
dây neo được tiến hành nhờ chi tiết ở đầu dư i của dây neo (hình 1.1.4).


5

Hình 1.4. Cấu tạo mắ e
đầu dây neo [5]
a,b) nút liên k t dây neo vào thân ; c) c u tạo đầu trên c a dây neo;
d) c u tạo đầ d ới c a dây neo; 1dây neo ; 2- c c neo ; 3- ch t.
V
i các trụ vô tuyến điện, do yêu cầu của kỹ thuật truyền sóng, khơng bố trí
nhiều dây neo trên một l p, thường dùng ba dây. Đồng thời cũng không nên dùng quá
nhiều l p dây neo. Tức là số l p dây neo và số dây neo trong một l p càng ít

càng tốt. Các dây neo được chia ra thành từng đoạn bằng những chuỗi sứ cách điện
(hình 1.1.5) và cấu tạo như hình 1.1.5. Khoảng cách các sứ này không l n hơn /7 đối v
i trụ dùng bư c sóng trung bình và sóng dài, khơng l n hơn /4 v i trụ dùng
sóng ngắn; v i là bư c sóng. Việc lựa chọn khoảng cách giữa các chuỗi sứ và chọn loại
sứ cách điện được quyết định bởi các phép tính của kỹ thuật truyền phát sóng vơ tuyến
điện.
Móng của thân trụ là móng chịu nén. Cần căn cứ vào lực nén từ thân truyền
vào móng và địa chất dư i đế móng để quyết định giải pháp cho móng.
Móng neo là móng chịu nhổ. Để chịu được lực nhổ từ dây neo, tuỳ theo từng t
ường hợp cụ thể có thể dùng trọng lượng của móng và của đất đá bên t ên nó hoặc sử
dụng khả năng chống t ượt của đất nền. Mỗi móng neo có thể dùng cho một hay nhiều
dây neo.
Liên kết giữa thân trụ v i móng, có thể là kh p hoặc ngàm. V i các trụ vô tuyến
điện, cần bố trí gối sứ để cách điện giữa thân và móng. Có nhiều loại đế sứ khác nhau;
hình 1.1.4 gi i thiệu một loại đế sứ dùng cho thân trụ liên kết kh p v i móng. Các sứ đặt
thẳng đứng truyền lực dọc từ bản đế thân trụ xuống bản thép lót ở


6

mặt móng, cịn thành phần lực ngang (lực cắt) được truyền vào móng qua các sứ nằm
ngang. T ường hợp thân trụ ngàm v i móng thì cần phủ kín các bu lơng trong bê tơng
móng.

Hình 1.5. Sứ
đ n của tr vô tuyế đ n [5]
a) c u tạo s c c đi n trên dây neo ; b) g i t a c a thân trụ VTĐ ;
1- s c c đi n ; 2- s làm vi c ; 3- s d phòng ; 4- b n đ .
1.1.2 Phân loại
Tháp thép thường dùng là hệ thanh không gian và được phân loại dựa vào các

cơ sở sau:
Phân loại theo chức năng sử dụng: bao gồm tháp dùng làm mốc chuẩn độ cao,
tháp thông tin bưu điện, tháp truyền hình, tháp du lịch, cột tải điện vượt sơng, tháp đỡ
đài quan sát… ặc dù khá nhiều loại nhưng đều thuộc bốn nhóm: loại khơng dây, loại
có dây, loại chịu tải đứng bé và loại chịu tải đứng l n.
Phân loại theo số lượng mặt bên: bao gồm trụ ba mặt, tháp bốn mặt, tháp nhiều
mặt. Đa số các tháp cao làm mốc chuẩn trong trắc đạc địa hình thường làm ba mặt vì
tải trọng lên tháp rất bé. Các tháp thơng tin bưu điện, tháp truyền hình… thì do nhu
cầu lắp đặt các thiết bị ăngten vào các mặt bên hoặc do lắp xà đỡ chuỗi sứ t eo dây…
thường áp dụng tháp bốn mặt.
Phân loại theo hình thức tiết diện thanh: chủ yếu là tháp bằng thép ống và tháp
bằng thép góc. So v i thép góc thì thép ống có khả năng chịu tải l n hơn, chống gỉ tốt
hơn nhưng chế tạo khó hơn.
Các phân loại khác: tháp cịn có thể được phân theo vật liệu chế tạo (tháp
bêtông, tháp thép), phân loại theo độ thống của mặt tháp (tháp rỗng, tháp kín)...
1.2. HÌNH ẠNG CHUNG CỦA TRỤ THÉP
1.2.1 ác dạng chính của trụ thép
Dạng đứng: trục của thanh cánh tháp đều song song và vng góc v i mặt
móng. Số lượng thanh cánh có thể là ba, bốn hoặc nhiều thanh. Loại trụ này chế tạo và


7

lắp ghép đơn giản (số chủng loại cấu kiện ít). Chịu tải trọng đứng khá tốt, nhưng khi
chịu tải trọng ngang hình dạng này khơng hợp lý do khơng phù hợp v i hình dạng biểu
đồ mơmen của cơng xon. Để hạn chế sự bất hợp lý này, có thể thay đổi tiết diện thanh
cánh đứng nhưng cũng ít hiệu quả. Vì vậy nên dùng dạng thẳng đứng cho những tháp
thấp.
Dạng thon: trục các thanh cánh có cùng độ dốc trên suốt chiều cao của tháp. Do
đặt nghiêng nên khi chịu tải trọng đứng các thanh cánh bị uốn xiên, nếu độ dốc (độ

nghiêng) bé thì tác dụng của uốn xiên cũng không đáng kể. Dạng này khi chịu tải
trọng ngang thì biểu đồ mơmen phù hợp hơn so v i dạng đứng, cách phân phối độ cứng
và phân phối khối lượng cũng phù hợp hơn. Vì vậy, hình dạng này thường dùng cho
tháp có chiều cao trung bình.
Dạng thon đổi độ dốc một số lần: dọc theo chiều cao, độ dốc của thanh cánh
thay đổi một số lần. Số lần thay đổi càng nhiều thì việc chế tạo, lắp dựng càng khó
khăn nhưng hiệu quả về mặt chịu lực, về kinh tế và thẩm mỹ.
1.2.2. ựa chọn các tham số cấu tạo hình dạng thanh cánh
Hình dạng và số lượng thanh cánh quyết định hình dạng chung của tháp. Chiều
dài thanh cánh (chiều cao trụ) được quyết định do yêu cầu sử dụng.
Chiều rộng đỉnh trụ phụ thuộc khá nhiều vào nhu cầu sử dụng không gian bên t
ên (đối v i các tháp quan sát, du lịch, dàn khoan, băng tải) hoặc yêu cầu gá lắp thiết bị
để thỏa mãn yêu cầu chống xoắn của tiết diện ngang dư i tác dụng của tải trọng do
ăngten đặt lệch. Thông thường, các ăngten vô tuyến và cột tải điện có chiều rộng đỉnh
vào khoảng 0,9 – 1,5m; cịn các tháp đỡ ăngten thì chiều rộng này thường bằng hoặc l
n hơn 2m và không nên bé hơn 0,75 lần đường kính D của chảo ăngten đỉnh tháp.
Chiều rộng chân trụ phụ thuộc vào nhiều yếu tố: yêu cầu chịu lực, yêu cầu thẩm
mỹ, khả năng cung ứng vật liệu cho thanh cánh chân tháp, diện tích chiếm đất và khả
năng của nền đất.. Thường vào khoảng (1/8 ÷ 1/20)H.
1.3. HỆ THANH BỤNG
Giống như t ong dàn mái, hệ thanh bụng trong các tháp thép dạng dàn làm
nhiệm vụ định hình cho các thanh cánh trụ (cố định dạng cho các dàn biên khi chịu
tải), làm giảm chiều dài tính tốn và tránh uốn cục bộ cho thanh cánh. Có nhiều cách
bố trí hệ thanh bụng; việc chọn phương án hệ thanh bụng khơng chỉ ảnh hưởng đến
tính chất chịu lực của tồn tháp mà cịn bị chi phối bởi khả năng thi công, yêu cầu sử
dụng không gian và phương án bố trí vách cứng ngang. Có các phương án sau:
+ Hệ thanh bụng xiên: áp dụng cho tháp nhỏ, có chiều dài thanh bụng khơng l n
lắm.
+ Hệ thanh bụng chữ thập.
+ Hệ thanh bụng dạng quả trám.

+ Hệ thanh bụng tam giác chồng (nửa xiên): dùng cho các tháp l n, tại nút nối có
nhiều thanh hội tụ nên cấu tạo liên kết phức tạp.


8

+ Hệ chia nhỏ.
1.4. VÁCH CỨNG NGANG
Vách cứng ngang định hình, cố định khoảng cách khơng gian cho các thanh
cánh, định dạng trụ trong q trình chịu lưc. Vị trí bố trí vách ngang ảnh hưởng đến
chiều dài tính tốn ngồi mặt phẳng cho các thanh bụng của dàn chính. Nếu khơng có
vách cứng thì trong q trình chịu lực hình dạng chung của tháp sẽ thay đổi và kéo
theo những sai lệch về giả thuyết tính tốn, phân phối tải trọng, nội lực giữa các phần
tử. Ngoài ra, vách cứng còn đảm bảo độ cứng chống xoắn, phân phối mômen xoắn cho
các dàn mặt bên cùng chịu.
Theo điều kiện chịu lực thì khoảng cách l n nhất giữa hai vách cứng không
được l n hơn ba lần chiều rộng trung bình của trụ chỗ bố trí vách (nên vào khoảng 9 10m ) và mỗi tháp phải có ít nhất là hai vách cứng ngang. Khi bố trí cần quan tâm cả
đến các khả năng thi công lắp dựng, các vách cứng thường là chỗ tựa của các chi tiết
thang, sàn công tác cả ở giai đoạn lắp dựng và trong vận hành.
1.5. NGUN LÝ TÍNH TỐN TRỤ ÂY NEO
1.5.1. Tải trọng và tổ hợp tải trọng
Tải trọng và tác động lên cơng trình tháp trụ bao gồm: trọng lượng bản thân
trụ, trọng lượng dây neo, trọng lượng các thiết bị trên thân và dây, các hoạt tải sử
dụng, tải trọng gió, tải trọng động đất, tác động của nhiệt độ, lực căng t ư c trong các
dây neo, các tải trọng do sự cố gây ra, tải trọng do q trình thi cơng...
Lực căng t ư c t ong dây neo được coi là tải thường xuyên. Nhờ có lực căng t ư
c trong các dây neo, giảm được chuyển vị ngang ở các mắt neo, làm tăng độ cứng của
gối neo (nhưng sẽ làm tăng lực nén t ong thân). Để có được sự ưu việt này, lực căng t
ư c trong các dây neo phải đủ l n, sao cho khi làm việc ở mọi t ường hợp bất lợi nhất,
dây neo vẫn không bị chùng, chúng ln ln có nội lực kéo. Việc lựa chọn lực căng t

ư c là tuỳ thuộc vào từng t ường hợp cụ thể, thường chọn để có ứng suất
2
căng t ư c o trong dây neo vào khoảng:
45 daN/mm .
o = 10
- Việc tính trụ, ngồi tác dụng của tĩnh
Trong các tổ hợp có gió, cần phải tính tốn theo phương gió gây nguy hiểm
cho thân trụ và cho dây neo. Những phương đó thường là: trùng v i mặt phẳng dây,
vng góc v i mặt phẳng dây, trùng v i mặt bên, vng góc v i mặt bên của thân trụ,
theo mặt phân giác của hai mặt bên thân trụ (hoặc theo đường chéo của tiết diện thân
trụ. Kết hợp lại, có các t ường hợp bất lợi của tải trọng gió cần xét như t ên hình
2.38.
Ngồi các t ường hợp tải trọng đã nêu t ên, cần phải tính tốn kiểm tra thân trụ
v i t ường hợp bất lợi nhất khi dựng lắp; cần xét t i tải trọng bất lợi sinh ra bởi các sự
cố của cơng trình; ví dụ như đứt một phía dây ăng-ten, sẽ gây uốn hoặc xoắn thân
trụ ...


9

1.5.2. Tính tốn trụ
Trụ làm việc như dầm tựa trên các gối đàn hồi là các mắt neo, chịu đồng thời
nén và uốn. Các ẩn số tính tốn là mơ men uốn tại mắt neo M, chuyển vị nút y và phản
lực ngang H. Chuyển vị nút y và phản lực ngang H đặc t ưng cho độ cứng của gối đàn
hồi, phụ thuộc vào các thông số về lực tác dụng và thơng số về hình học của các dây
neo. Vì vậy, việc tính tốn trụ dây neo được thực hiện theo các bư c sau:
*
Bước 1. Sơ bộ l a ch n kết cấu tr
Căn cứ vào nhiệm vụ, chức năng và các yêu cầu kỹ thuật của trụ; dựa vào các tài
liệu chuyên môn, các công t ình tương tự và kinh nghiệm thiết kế, chọn ra một sơ đồ

kết cấu, tạm ấn định kích thư c tiết diện các bộ phận của thân trụ và của dây neo. Sau
đó sơ bộ xác định tải trọng và kiểm tra lại thân trụ theo sơ đồ dầm đơn giản, một hoặc
nhiều nhịp, tựa kh p cố định tại các gối là các mắt neo (các gối tựa này thay thế cho
các l p dây neo và tạm coi như khơng có chuyển vị ngang). Dựa vào nội lực trong dầm
để kiểm tra thân trụ, và có thể phải chọn lại thân trụ. Dựa vào phản lực gối tựa để kiểm
tra dây neo, và có thể phải chọn lại dây neo.
*
Bước 2. X định t i tr ng
Sau bư c 1 đã quyết định được kết cấu của trụ (kể cả thân trụ và dây neo), tiến
hành xác định lại chính xác: các đặc t ưng hình học, trọng lượng (và khối lượng) các
phần; xác định một số dao động iêng đầu tiên v i các chu kỳ dao động T, tần số dao
động f tương ứng; xác định các tải trọng tác dụng: trọng lượng bản thân, thành phần
gió tĩnh, thành phần gió động, lực do động đất... lên các phần của trụ. Trụ càng cứng
thì tần số f càng l n, chu kỳ T càng nhỏ; và ngược lại.
*
Bước 3. Tính tốn nội l c thân tr
Việc tính tốn trụ dây neo bằng giải tích là rất phức tạp, vì vậy người ta thường
sử dụng máy tính v i các phần mềm chuyên dụng như S P2000, ST D , ETABS...;
Phần sau đây t ình bày phương pháp tính đúng dần (cịn gọi là phương pháp tính
vịng, phương pháp lặp). Việc tính tốn được thực hiện riêng rẽ cho thân và cho dây.
Khi tính thân trụ thay mắt neo v i các dây neo thành các gối đàn hồi. Sự liên hệ giữa
tính thân trụ và tính dây neo là thông qua chuyển vị ngang của nút liên kết các dây neo
v i thân trụ (mắt neo) hoặc thông qua độ cứng của gối đàn hồi.
Quy t ình tính tốn được tóm lược như sau:
Bư c đầu sơ bộ tính gần đúng độ cứng của các gối đàn hồi rồi tính thân trụ; có
được chuyển vị và phản lực của các gối đàn hồi;
Tiến hành tính dây v i các tải trọng và tác động, bao gồm cả tải trọng lên dây và
tải trọng là phản lực của gối đàn hồi vừa tính bên t ên; có được chuyển vị của mắt neo
dây; từ chuyển vị này tính được độ cứng của gối đàn hồi;
Nếu độ chênh lệch giữa hai lần tính có v

[ v] thì kết thúc chu trình tính
tốn; ngược lại thì dùng độ cứng của gối đàn hồi vừa tính được, tiếp tục tính thân ở


10

vòng tiếp theo. Cứ tiến hành như vậy cho t i khi thoả mãn điều kiện trên.
T
ong đó: v là độ chênh lệch độ cứng của gối đàn hồi giữa hai lần tính liên tiếp; [
v] 0 là độ chính xác cần thiết được người tính đặt ra, nhằm đảm bảo các
tiêu chuẩn kỹ thuật của cơng trình; chính xác nhất là khi
*
Bước 4. Tính tốn kiểm tra thân tr .
*
Bước 5. Tính tốn các chi tiết.

Hình 1.6.a. Lắp d ng tr

1.5.3.

v = [ v] =0.

viễn thông (Tham kh o trên internet)

ột số yêu cầu cấu tạo


11

Trong phạm vi luận văn, tác giả trình bày các yêu cầu kích thư c và cấu tạo cho

t ường hợp cấp dẻo kết cấu trung bình.
1.5.3.1. Yêu cầu về vật liệu và kích thước
a. Yêu cầu về v t li u
Bêtơng có cấp độ bền thấp hơn so v i C16/20 không được sử dụng trong các
cấu kiện kháng chấn chính.
Ngoại trừ cốt đai kín và đai móc, chỉ có thép thanh có gờ m i được sử dụng
làm cốt trong vùng t i hạn của cấu kiện kháng chấn chính.
Trong vùng t i hạn của cấu kiện kháng chấn chính, phải sử dụng cốt thép
thuộc loại B hoặc C trong EN 1992-1-1:2004, Bảng C.1.
b. Yêu cầu về kích thước hình học
- Dầm
Khoảng cách giữa các trục đi qua t ọng tâm của dầm và cột cần được hạn chế
nhỏ hơn bc/4, t ong đó bc là kích thư c cạnh l n nhất tiết diện ngang của cột vng góc
v i trục dọc dầm.
- Chiều rộng bw của dầm kháng chấn chính:
bw ≤ min {bc + hw; 2bc}
(2.21)
T ong đó:
hw là chiều cao của dầm và bc là kích thư c cạnh l n nhất tiết diện ngang của
cột vng góc v i trục dọc dầm.
- Cột
Kích thư c tiết diện ngang của cột kháng chấn chính khơng nên nhỏ hơn 1/10 của
khoảng cách l n nhất giữa điểm uốn và các đầu mút của cột, đối v i t ường hợp uốn
trong phạm vi mặt phẳng song song v i kích thư c cột.
- T ờng có tính dẻo k t c u
Bề dày của tường, bw0:
bw0 ≥ max {0,15; hs/20}
T ong đó: hs là Chiều cao thông thủy của tầng nhà.
- Đ i với dầm đỡ các k t c u thẳn đ ng không liên tục
- Tường chịu lực không được tựa lên dầm hoặc bản sàn.

- Đối v i dầm kháng chấn chính đỡ cột khơng kéo dài xuống q dầm:
+ Khơng được có độ lệch tâm nào của trục cột so v i trục của dầm;
+ Dầm phải được tựa trên ít nhất là hai gối đỡ trực tiếp (tường hoặc cột)
1.5.4. Yêu cầu về cấu tạo
1.5.4.1. Dầm
a) Kh n n c ịu u n và chịu cắt
Cốt thép trên của các tiết diện đầu mút của dầm kháng chấn chính có tiết diện
hình chữ T hoặc chữ L cần được bố trí chủ yếu trong phạm vi chiều rộng phần bụng.


12

Chỉ một phần trong số cốt thép này có thể đặt bên ngoài phạm vi chiều rộng phần bụng
dầm, nhưng t ong phạm vi chiều rộng làm việc của bản cánh beff.
- Chiều rộng hữu hiệu của bản cánh beff:
i) V i dầm kháng chấn chính liên kết v i các cột biên: chiều rộng hữu hiệu của
bản cánh beff được lấy bằng chiều rộng bc của tiết diện cột khi khơng có dầm cắt ngang
nó (Hình 1.6b), hoặc bằng chiều rộng này tăng lên một lượng 2hf ở mỗi bên dầm khi
có một dầm khác có cùng chiều cao cắt ngang nó (Hình 1.6a).
ii)
V i dầm kháng chấn chính liên kết v i các cột trong, các chiều rộng nêu trên có
thể được tăng lên một lượng 2hf ở mỗi bên dầm (Hình 1.6c và d).

Hình 1.6.b. Chiều rộng hữu hi u của b n cánh dầm liên kết v i cột tạo thành
khung
b) C u tạo dầm kháng ch n c n để đ m b o độ dẻo k t c u cục bộ
Các vùng của dầm kháng chấn chính có chiều dài lcr = hw (t ong đó hw là chiều
cao của dầm) tính từ tiết diện ngang đầu mút dầm liên kết vào nút dầm - cột, hoặc từ
cả hai phía của bất kỳ tiết diện ngang nào có khả năng chảy dẻo trong tình huống thiết
kế chịu động đất, được coi là vùng t i hạn.

Trong các dầm kháng chấn chính đỡ các cấu kiện thẳng đứng không liên tục,
các vùng trong phạm vi một khoảng bằng 2hw ở mỗi phía của cấu kiện thẳng đứng
được chống đỡ được xem là vùng t i hạn.
Tại vùng nén, cần bố t í thêm khơng dư i một nửa lượng cốt thép đã bố trí tại
vùng kéo, ngoài những số lượng cốt thép chịu nén cần thiết khi kiểm tra trạng thái cực
hạn của dầm trong tình huống thiết kế chịu động đất.
- Hàm lượng cốt thép
max

V i và ': hàm lượng cốt thép của vùng kéo và vùng nén, được lấy theo bd (là
chiều rộng của cánh chịu nén của dầm). Nếu như vùng kéo bao gồm cả bản sàn, thì


13

lượng cốt thép sàn song song v i dầm trong phạm vi chiều rộng hữu hiệu của bản cánh
được kể đến trong .
- Dọc theo toàn bộ chiều dài của dầm kháng chấn chính, hàm lượng cốt thép
của vùng kéo không được nhỏ hơn giá t ị tối thiểu
min0,5.
yk

Trong phạm vi các vùng t i hạn của dầm kháng chấn chính, bố trí cốt đai thỏa
mãn những điều kiện sau đây:
+ Đường kính dbw của các thanh cốt đai khơng được nhỏ hơn 6;
+ Khoảng cách cốt đai không được vượt quá:
s = min {hw/4; 24dbw; 225; 8dbL}
T ong đó:
dbL : Đường kính thanh thép dọc nhỏ nhất;
hw : Chiều cao tiết diện của dầm.

+ Cốt đai đầu tiên cách tiết diện mút dầm khơng q 50 mm.

Hình 1.7. C t thép ngang trong vùng t i hạn của dầm

1.5.5. Cột
a) Kh n n c ịu l c
Kiểm tra uốn theo hai phương có thể được đơn giản hóa bằng cách tiến hành
kiểm tra riêng rẽ theo từng phương, v i khả năng chịu mômen uốn một trục được giảm
đi 30 %.
- Trong các cột kháng chấn chính, giá trị của lực dọc thiết kế qui đổi
d không

Trong các tiết diện đối xứng cần bố trí cốt thép đối xứng ( = ').
Phải bố trí ít nhất một thanh trung gian giữa các thanh thép ở góc dọc theo
mỗi mặt cột để bảo đảm tính tồn vẹn của nút dầm-cột.


14

Các vùng trong khoảng cách lcr kể từ cả hai tiết diện đầu mút của cột kháng
chấn chính được xem là các vùng t i hạn.
- Chiều dài vùng t i hạn lcr có thể được tính tốn từ biểu thức sau đây:
lcr
T ong đó:
hc : Kích thư
lcl : Chiều dài thơng thủy của cột.
Nếu lcl/hc < 3, tồn bộ chiều cao của cột kháng chấn chính phải được xem là
một vùng t i hạn và phải đặt cốt thép theo quy định.
- Trên toàn bộ tiết diện ngang, bố t í hàm lượng cốt đai để đảm bảo hạn chế
biến dạng bêtông không l n hơn cu2 = 0,0035. Sự bó chặt lõi bêtơng phải đảm bảo theo

điều kiện sau:
30

wd

d sy,d

.

T ong đó:
wd : Tỷ số thể tích cơ học áp dụng trong phạm vi các vùng t i hạn có cốt đai hạn
chế biến dạng được tính theo biểu thức sau:

: Giá trị yêu cầu của hệ số dẻo kết cấu khi uốn;

d: Lực dọc thiết kế qui đổi (
sy,d :

d

= NEd/Ac fcd);

Giá trị thiết kế của biến dạng cốt thép chịu kéo tại điểm chảy;

hc : Chiều cao tiết diện ngang toàn phần;
h0 : Chiều cao của phần lõi có cốt đai hạn chế biến dạng;
bc : Chiều rộng tiết diện ngang toàn phần;
b0 : Chiều rộng của lõi có cốt đai hạn chế biến
dạng; là hệ số hiệu ứng hạn chế biến dạng, = n s,
+) V i tiết diện ngang hình chữ nhật:

2

= 1 - bi /(6b0h0)

(1.5a)

s1

T ong đó:
n : Tổng số thanh thép dọc được cố định theo phương nằm ngang bằng thép
đai
kín hoặc đai móc;


bi : Khoảng cách giữa các thanh thép liền kề.


15

+) V i các tiết diện ngang hình trịn có cốt đai và đường kính của lõi có cốt đai
hạn chế biến dạng D0 (tính t i đường tâm của cốt đai):

s

+) V i tiết diện ngang hình trịn dùng cốt đai vịng xoắn ốc:

s

Hình 1.8. S bó lõi bêtơng
- Trong phạm vi vùng t i hạn tại chân cột kháng chấn chính giá trị tối thiểu của

wd cần lấy bằng 0,08.
Cốt đai kín và đai móc có đường kính ít nhất là 6 mm, được bố trí v i một
khoảng cách bảo đảm độ dẻo kết cấu tối thiểu và ngăn ngừa sự mất ổn định cục bộ của
các thanh thép dọc. Hình dạng đai phải sao cho tăng được khả năng chịu lực của tiết
diện ngang do ảnh hưởng của ứng suất 3 chiều do các vòng đai này tạo ra. Cụ thể:
+) Khoảng cách s giữa các vịng đai:
s = min {b0/2; 175; 8dbL} (mm)
(1.11)
T on đó:
b0 : Kích thư c tối thiểu của lõi bêtơng (tính t i trục của cốt thép đai);
dbL : Đường kính tối thiểu của các thanh cốt thép dọc.
+) Khoảng cách giữa các thanh cốt thép dọc cạnh nhau được cố định bằng cốt
đai kín và đai móc khơng được vượt quá 200 mm.
út dầm - cột
Cốt đai t ong nút dầm-cột của dầm kháng chấn chính khơng nhỏ hơn cốt thép
đai đã quy định đối v i vùng t i hạn của cột (mục 2.3.2.2.2).
Nếu các dầm qui tụ từ 4 phía vào nút và chiều rộng của dầm ít nhất bằng ba
phần tư kích thư c của cạnh cột song song v i nó, thì khoảng cách giữa các cốt đai t ong
nút đó có thể tăng lên 2 lần, nhưng không được vượt quá 150 mm.


Ít nhất một thanh cốt thép trung gian (giữa các thanh ở góc cột) thẳng đứng
phải được bố trí ở mỗi phía của nút dầm kháng chấn chính v i cột.