Giáo trình hướng dẫn phân tích các thông số kỹ thuật và cách phân bố tải trong bản vẽ cầu đường phần 3 potx

Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ
Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 120 -
a
)
b
)
c
)
d
)

Hình 4.31: Các loại neo cứng

Neo cứng đợc lm bằng thép góc có cánh dy 10-12mm hoặc bằng thép
bản, có hn thêm 1 hoặc 2 sống tăng cờng dy 8-10mm (hình 4.31a, d).
Ta cũng có thể giảm bớt công chế tạo neo nếu dùng thép I cắt cánh (hình
4.31b). Ngoi ra để nâng cao diện truyền lực trợt từ bản BTCT sang neo
ta dùng kết cấu neo phức tạp hơn ở hình 4.31c, khi đó độ lệch tâm giữa
tâm của bản v tâm ép mặt của neo sẽ giảm xuống tức l giảm mômen cục
bộ có xu hớng bóc bản BTCT khỏi dầm thép.
Chiều rộng các neo chọn sao cho đủ bố trí đờng hn, thờng lấy nhỏ hơn
bề rộng biên trên dầm thép khoảng 3-5cm. Nếu neo chỉ nằm trong phạm vi
sờn hoặc vút của bản BTCT thì chiều rộng của nó không >
5.1
s
b
, với bs l
bề rộng sờn hoặc vút của bản BTCT tại mức ứng với điểm giữa chiều cao
của neo.
Nói chung neo cứng hiện nay ít dùng vì sớm h hỏng v ảnh hởng xấu đến tuổi thọ
công trình.

Neo mềm:

h'

h'
R
R
h
n
d
n

Hình 4.31: Các loại neo mềm

.
Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ
Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 121 -
Nó đợc lm từ thép hình hoặc các đoạn thép tròn có mũ. Loại ny dùng
cho bản có sờn.
Do có thể đn hồi 1 chút nên neo mềm có khả năng phân bố v lm dịu
lực trợt tập trung từ bản sang dầm tốt hơn.
Loại ny tốt thép hơn, hn khó khăn hơn.
Neo cốt thép nghiêng (cũng có thể gọi l neo mềm):
l



Hình 4.32: Các loại neo cốt thép xiên

Đợc lm bằng cốt thép dới hình thức quai sanh hoặc những nhánh đơn

hn đính vo biên trên của dầm thép.
Neo quai sanh cho sự liên kết giữa bản v dầm thép rất tốt do lực từ neo
truyền qua bêtông không những thông qua lực dính m còn cả sự ép mặt
của bêtông vo quai sanh. Neo có những nhánh đơn thờng có móc để
tăng sự liên kết, loại ny có u điểm có thể đặt chéo trên mặt bằng nên
chịu ứng suất kéo chính tốt hơn v rất thích hợp trong kết cấu liên tục, mút
thừa có cốt thép dọc đặt trong bản.
Neo bằng bulông cờng độ cao:

Hình 4.32: Neo bằng bulông cờng độ cao

Thờng dùng trong kết cấu bản BTCT lắp ghép. Loại ny lm tăng khả
năng lm việc tối đa của kết cấu liên hợp dới tải trọng trùng phục v thi
công không phụ thuộc vo thời tiết.
Đờng kính bulông d=22-24mm, khoảng cách giữa tim các bulông từ 16-
24cm, khoảng cách đến mép bản không < 10cm khi d=16mm v 12cm khi
d=24mm.
Chú ý:
.
Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ
Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 122 -
Khoảng cách tĩnh giữa các vấu neo cứng v giữa neo cứng với các cấu kiện liên
kết khác không > 8 lần chiều dy bình quân của bản v không < 3.5 lần chiều
cao của diện ép mặt tính toán của bêtông vo neo.
Khoảng cách tĩnh giữa các neo mềm không < 3 đờng kính cốt thép lm neo.

Đ4.4 tính toán cầu dầm đặc

4.1-Xác định nội lực trong dầm chủ:

4.1.1-Tải trọng:

Tĩnh tải:
Trọng lợng bản thân các lớp mặt cầu, có thể lấy gần đúng 0.3t/m
2
.
Trọng lợng bản thân lan can, tay vịn,
Trọng lợng bản mặt cầu.
Trọng lợng dầm thép trên 1m di đợc xác định theo công thức của Streletski:

()
la
lan
R
gngnkn
g
u
lmcbmch
d

1.

1
210


+
+
+
= (4.4)

Trong đó:
+l: nhịp tính toán của dầm, m.
+R
u
: cờng độ tính toán của dầm thép, t/m
2
.
+: trọng lợng thể tích của dầm thép, lấy 7.85t/m
3
.
+: hệ số xét đến trọng lợng hệ liên kết giữa các dầm chủ, có thể lấy =0.1-
0.12.
+a: hệ số đặc trng trọng lợng ứng với dầm đơn giản, có thể lấy a=5.
+n
h
, n
1
, n
2
: các hệ số vợt tải của hoạt tải, tĩnh tải 1 v tĩnh tải 2.
+g
bmc
, g
lmđ
: tĩnh tải 1 v tĩnh tải 2.
+k
0
: hoạt tải tác dụng lên dầm. đợc tính nh sau:
()
nn

qkk




1
004/10
+
+
=

đối với cầu ôtô,
()
4/10
.15.0 kk

+
=
đối với cầu xe lửa.
+
o
,
n
: hệ số phân phối ngang của ôtô v ngời.
+(1+): hệ số xung kích.
+k
1/4
: tải trọng tơng đơng của 1 ln xe ôtô hoặc xe lửa với đờng ảnh hởng
tam giác có đỉnh ở 1/4 nhịp.
+q

n
: cờng độ tải trọng ngời, t/m
2
.
Nếu dầm chủ l dầm tán đinh thì g
d
xác định theo (4.4) phải đợc nhân thêm hệ số cấu
tạo khoảng 1.2-1.5.
Trọng lợng hệ liên kết: lấy bằng 0.1-0.12 trọng lợng dầm chủ theo (4.4).
Chú ý:
Nếu dầm thay đổi kích thớc theo chiều di v cờng độ tĩnh tải chênh lệch
nhau không > 15% thì có thể xem nh phân bố đều.
Nếu độ cứng EI thay đổi theo chiều di nhịp nếu tại gối v tại giữa nhịp chênh
lệch nhau không > 2 lần thì có thể xem EI không đổi.
.
Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ
Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 123 -
Hoạt tải: đã biết.
4.1.2-Hệ số phân bố ngang:

4.1.2.1-Phơng pháp đòn bẩy:

Giả thiết:
Liên kết ngang gồm bản mặt cầu v dầm ngang l các đoạn dầm kê tự do lên
dầm chính.
Độ cứng liên kết ngang bằng 0 tại gối tựa trừ phần bản mút thừa.
Các hệ dầm độc lập với nhau.
Từ đó ta có thể mô hình hóa nh hệ phao:

hệ phao-dầm chính

Hình 4.33: Mô hình hóa phơng pháp đòn bẩy

Nguyên tắc phân bố tải trọng:
12
đ.a.h R
1
đ.a.h R
2
1
1

Hình 4.34: Tính toán theo phơng pháp đòn bẩy
Hệ số phân phối ngang đợc tính:

=
i
y
2
1

.
u, nhợc điểm của phơng pháp:
Đơn giản, xếp tải trọng không phức tạp.
Không đúng với thực tế.
Phạm vi áp dụng:
Kết cấu nhịp có 2 dầm chính, 2 dn chủ.
Kết cấu nhịp có nhiều dầm chính:
Tại gối: vì tại gối có độ cứng lớn nên dầm ngang có độ cứng không đáng

kể.
Dầm thép có bản mặt cầu lắp ghép.
Kết cấu hộp liên kết mềm theo phơng ngang.
Cầu cũ bị nứt ở nách dầm.
4.1.2.2-Phơng pháp nén lệch tâm:

Giả thiết:
Độ cứng liên kết ngang l vô cùng.
Dầm ngang chỉ có chuyển vị m không có biến dạng.
.
Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ
Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 124 -
Nguyên tắc phân bố tải trọng: có 2 cách xác định:
Cách 1: bằng cách vẽ đ.a.h
a
i
a
1
1,1
0,5
i
y
đ.a.h R

n
1
n
a
2
1

2

a
2
1
1
n
a
2
1
2

a
2
1

Hình 4.35: Tính toán theo phơng pháp nén lệch tâm

Cách 2: không cần vẽ đ.a.h m xác định trực tiếp hệ số phân bố ngang lên dầm
thứ i.









+=

2
.
1
.
i
i
i
a
ae
n
m

(4.5)
Trong đó:
+m: số ln xe.
+n: số dầm chính.
+e: độ lệch tâm của hợp lực tải trọng đối với tim cầu.
+a
i
: khoảng cách giữa các dầm i đối xứng.
Dựa vo công thức (4.5), ta nhận thấy dầm biên có hệ số phân bố ngang lớn nhất vì
a
i
=a
max
.
Ví dụ:
.
Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ

Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 125 -
7500
10000
1250
1250
3750
6250
8750
1000
250
350
150

2700
H30
H30
đ.a.h R
1
1900
1100
1900
0,42
0,271
0,233
0,061
-0,017
0,4075

Hình 4.36: Ví dụ tính toán theo phơng pháp nén lệch tâm

Theo cách 1:
()
()
()









=+==
=+==
=+++==


412.0378.0445.0.1.
2
1
243.0152.0334.0.
2
1
2
1
358.0014.0142.0216.0344.0.
2
1
2

1
1
1
1



ng
iXB
ioto
y
y

Theo cách 2:









=

+++
ìì
+=
=






+++
ì
+=
=






+++
ì
+=
41.0
75.825.675.325.1
75.81281.4
8
1
.1
242.0

75.825.675.325.1
75.875.1
8
1
.1
357.0
75.825.675.325.1
75.88.0
8
1
.2
2222
1
2222
1
2222
1
ng
XB
oto




Nh vậy, 2 cách đều cho kết quả nh nhau.
u, nhợc điểm của phơng pháp:
Dễ áp dụng.
Biết ngay dầm nguy hiểm.
Có thể không cần vẽ đ.a.h.
Đối với mọi tổ hợp tải trọng ôtô, xe xích, xe đặc biệt v ngời đều áp dụng 1

công thức (cách 2).
Đây l phơng pháp gần đúng.
.
Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ
Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 126 -
Phạm vi áp dụng:
Thiết kế sơ bộ.
Cầu nhiều dầm ngang.
Tỷ số
2
B
L
với L, B l chiều di v chiều rộng kết cấu nhịp.
Kết cấu dầm thép liên hợp với bản BTCT.
4.1.2.3-Phơng pháp dầm liên tục trên gối tựa đn hồi:

Khi tỷ số
2<
B
L
thì áp dụng theo phơng pháp ny.
Tính hệ số mềm:

ntt
d
pn
IL
Id
IE
d

.
.
8.12
6
4
3
3
=

=

(4.6)
Trong đó:
+d: khoảng cách dầm chủ theo phơng ngang.
+E: môđun đn hồi của dầm chủ.
+I
n
: mômen quán tính theo phơng ngang của kết cấu nhịp trên 1m di, gồm
phần bản mặt cầu (nếu có liên hợp) I
bmc
v liên kết ngang I
lkn
. I
lkn
đợc xác định từ
mômen quán tính của 1 liên kết ngang sau đó chia cho khoảng cách giữa 2 liên kết
ngang, chú ý khoảng cách ny không > 5m v không > 15 lần bề rộng cánh dầm chủ.
+
p
: độ võng của dầm chủ do tải trọng p=1t/m phân bố đều trên dầm chính,

đợc xác định:
d
tt
p
IE
Lp
.
.
.
384
5
4
= .
+L
tt
: chiều di tính toán của dầm chủ.
+I
d
: mômen quán tính của dầm chủ.
Nếu hệ số mềm < 0.05 thì áp dụng phơng pháp nén lệch tâm, còn lớn hơn thì tra
bảng để xác định đ.a.h áp lực lên dầm chủ cần tính.
4.1.3-Xác định nội lực dầm chủ:

-Đã học trong Thiết kế cầu bêtông cốt thép.
4.2-Tính toán kiểm tra độ bền của tiết diện:

4.2.1-Xác định đặc trng hình học của tiết diện:

4.2.1.1-Dầm tán đinh, bulông:

Diện tích nguyên của dầm bao gồm sờn dầm, 4 thép góc biên v các bản ngang:


++=
bbthgssng
bfhF .24.

(4.7)
Trong đó:
+h
s
,
s
v
b
, b
b
: các kích thớc của sờn dầm v các bản biên, dấu lấy cho 1
biên dầm.
+f
thg
: diện tích 1 thép góc biên.
Mômen quán tính của tiết diện nguyên:


++=
22
3
24
12

bbbthgthg
ss
ng
ybyf
h
I


(4.8)
Trong đó:
.
Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ
Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 127 -
+y
thg
v y
b
: khoảng cách từ trục trung hòa của dầm đến trọng tâm của thép góc
v bản biên ở 1 biên dầm
Mômen quán tính của phần bị giảm yếu do các lỗ đinh:


=
2
iii
ydI

(4.9)
Trong đó:
+d

i
v
i
: đờng kính lỗ đinh v chiều dy bản thép bị giảm yếu.
+y
i
: khoảng cách từ trục trung hòa đến tâm các lỗ đinh.
Đối với sờn dầm khi cha có số liệu chính xác về sự giảm yếu thì có thể lấy momen
quán tính có giảm yếu đó bằng 15% mômen quán tính của sờn dầm không kể giảm
yếu.
Mômen quán tính dầm đã trừ giảm yếu:

III
nggi


=
(4.10)
Mômen tĩnh của 1/2 tiết diện nguyên đối với trục trung hòa của dầm:


++=
bbbthgthg
ss
ybyf
h
S


2

8
2
2/1

(4.11)
Mômen tĩnh của 1 biên dầm đối với trục trung hòa của dầm:


+=
bbbthgthgb
ybyfS

2 (4.12)
4.2.1.2-Dầm hn:

Diện tích của dầm bao gồm sờn dầm v các bản biên:


+=
bbss
bhF .2.

(4.13)
Mômen quán tính của tiết diện dầm:


+=
2
3
2

12
bbb
ss
yb
h
I


(4.14)
Mômen tĩnh của 1/2 tiết diện nguyên đối với trục trung hòa của dầm:


+=
bbb
ss
yb
h
S


8
2
2/1

(4.15)
Mômen tĩnh của 1 biên dầm đối với trục trung hòa của dầm:


=
bbbb

ybS

(4.16)
4.2.2-Kiểm tra ứng suất:

4.2.2.1-Kiểm tra ứng suất pháp:

Điều kiện:

u
gi
R
h
I
M
=
2
.
max


(4.17)
Trong đó:
+M: mômen tính toán tại tiết diện cần kiểm tra.
+h: chiều cao của dầm chủ.
+R
u
: cờng độ tính toán của thép chịu uốn.
.
Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ

Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 128 -
y
00
h
bb

max
t
max
t


Hình 4.37: ứng suất pháp v tiếp trong dầm

4.2.2.2-Kiểm tra ứng suất tiếp:

-Điều kiện:

0
2/1
max
.6,0'.
.
.
Rc
I
SQ
sng
=

(4.18)
Trong đó:
+Q: lực cắt tính toán tại tiết diện cần kiểm tra.
+R
0
: cờng độ chịu kéo của thép.
+c: hệ số xét đến sự phân bố không đều của ứng suất tiếp, đợc lấy nh sau:






=
=
5.125.1'
25.11'
max
max
tb
tb
khic
khic




trị số trung gian thì nội suy.
+

tb
: ứng suất trung bình, đợc tính
ss
tb
h
Q


.
=
.
4.2.2.3-Kiểm tra ứng suất tơng đơng:

Tại những tiết diện có giá trị mômen v lực cắt đều lớn, hoặc tại vị trí thay đổi
tiết diện biên dầm (lấy tại điểm cắt lý thuyết), ứng suất pháp gần đạt tới cờng độ tính
toán đồng thời ứng suất tiếp cũng lớn lên. Do vậy ta cần phải kiểm tra ứng suất tơng
đơng.
Điều kiện:

0
22
4.28.0 R
td
+=


(4.19)
Trong đó:
+, : ứng suất pháp v tiếp tại thớ cần kiểm tra ứng suất tơng đơng. Đối với
dầm đinh tán hoặc bulông, thớ kiểm tra đợc lấy tại thớ có hng đinh liên kết thép góc

.
Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ
Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 129 -
biên hoặc hng đinh gần trục trung hòa dầm nhất. Đối với dầm hn thì lấy tại thớ tiếp
giáp sờn dầm v bản biên. ứng suất ny đợc tính:







=
=
sng
b
gi
I
SQ
y
I
M



.
.
.
với M, Q l nội lực tại tiết diện cần kiểm tra nhng phải cùng 1 vị trí đặt tải
của hoạt tải.

+y: khoảng cách từ trục trung hòa của dầm đến thớ kiểm tra.
+0.8 v 2.4: hệ số do cờng độ tính toán đợc phép lấy lớn hơn R
0
chừng 12%
nhng đợc giản ớc v đa vo trong dấu căn m có.
4.2.2.4-Kiểm tra mỏi:

Điều kiện:

u
gi
R
h
I
M
.
2
.
'

=
(4.20)
Trong đó:
+M: mômen uốn do tải trọng tiêu chuẩn không kể hệ số vợt tải nhng kể hệ
số xung kích.
+: hệ số triết giảm cờng độ do mỏi.
4.2.3-Xác định các vị trí thay đổi biên dầm:

l
tt

M
max
l
1
l
2
l
3
Theo bền
Theo mỏi
W
1R
W
3R
W
2R
W
1R
điểm cắt lý thuyết
l
1'
l
2'
l
3'
M'
max

w
1R

w
2R

w
1R

w
3R

Hình 4.38: Xác định vị trí cắt bớt bản biên

Dọc theo chiều di dầm, biểu đồ mômen có sự thay đổi do đó tiết diện dầm cũng
phải thay đổi phù hợp với biểu đồ mômen uốn để tiết kiệm vật liệu:
.