ĐẶC DIỂM CHUNG VỀ ĐỊA CHẤT VÙNG MỎ

CHƯƠNG 2
ĐẶC DIỂM CHUNG VỀ ĐỊA CHẤT VÙNG MỎ
Mỏ Bạch Hổ nằm trong khu vực bồn trũng Cửu Long, thuộc thềm Sunda
lớn nhất ở Tây Nam Thái Bình Dương. Sự hình thành cấu trúc địa chất hiện
tại của thềm Sunda gắn liền với ba chu kì tạo địa hào Rizta, bắt đầu từ kỉ
Creta muộn. Sự mở rộng bồn Tây Nam, trong đó có thềm lục địa Nam Việt
Nam xảy ra vào chu kỳ 1 ( Paleogen muộn ). Tốc độ sụt lún đạt tới cực đại
vào thời kì Oligoxen sớm, chu kì thứ hai gắn liền với sự tạo địa hào Rizta ven
biển và sự tạo thành các bể trầm tích. Chu kì thứ ba đặc trưng bởi sự tiếp tục
sụt lún của thềm biển và sự tạo thành các bể trầm tích lớn xen kẽ với các đới
nâng có móng tiền Kalozoi. Hoạt động Mắcma xuất hiện vào thời kì Kalozoi
muộn, nó có tác động nhất định đến cấu trúc kiến tạo chung của thềm lục địa
Việt Nam. Ở phần rìa phía Tây Bắc của bồn trũng Cửu Long có tổng diện tích
các lớp phủ Bazan và Andezit đạt 1 triệu km
2
, với bề dày không lớn lắm.
Khác với bồn trũng ở vùng trũng Sunda, bồn trũng Cửu Long bị tách biệt
hẳn ra và nằm ở sườn Đông Nam ổn định của bán đảo Đông Dương. Ở phía
Tây nó bị tách ra khỏi bồn trũng Thái Lan bởi đới nâng Corat. Ở phía Nam nó
bị tách hẳn ra và có chiều dài gần 500km, rộng 150km, diện tích gần
75000km
2
.
Trong cấu trúc địa chất của bồn trũng Cửu Long có chứa các hệ trầm tích
Lục Nguyên gốc châu thổ ven biển, có tuổi từ Mioxen – Oligoxen hiện tại. Bề
dày cực đại là 7km được xác định tại hố sụt trung tâm của bồn trũng. Tổng thể
0otích của bồn trũng này là 150000km
3
. Nguồn cung cấp vật liệu chủ yếu là
sông Mêkong (sông Cửu Long). Hiện nay trung bình hàng năm sông Mêkong
đưa ra biển 187 triệu tấn phù sa.

Như vậy, mỏ Bạch Hổ là một vòm nâng lớn, có kích thước 17x18km.
Cấu tạo chia thành nhiều khối bởi nhiều dứt gãy ngang dọc, mà chủ yếu là đứt
gãy dọc có biên độ giảm dần theo hướng lên trên. Cấu tạo không đối xứng đặc
Page 1 of 107
biệt là vùng đỉnh. Góc đổ ở cánh Tây dốc, tăng theo chiều sâu từ 6 – 16
0
, còn
cánh phía Đông là từ 6 – 10
0
.
Cấu tạo mỏ Bạch Hổ rất phức tạp vì có nhiều đứt gãy, đứt gãy lớn nhất
nằm phía rìa Tây có biên độ a.200m theo mặt móng. Đây là phần thuận bởi
một loạt đới nâng bậc ba. Chúng có cấu tạo không đối xứng bị phân cách bởi
các đứt gãy thuận. Cấu tạo mỏ Bạch Hổ thuộc đới nâng trung tâm, ngoài cấu
tạo này trong bồn trũng Cửu Long còn phát hiện 32 đới nâng khác có triển
vọng dầu khí.
2.1. Đặc điểm cấu tạo địa chất.
Theo trình tự nghiên cứu bắt đầu từ các phương pháp đo địa vật lý,chủ
yếu là đo địa chấn, các phép đo địa vật lý trong lỗ khoan, sau đó đến các
phương pháp phân tích lấy mẫu đất đá thu được, người ta xác định được khá
rõ ràng các thành hệ của mỏ Bạch Hổ. Đó là các thành hệ thuộc hệ Đệ tứ,
Neogen và Paleogen phủ trên móng kết tinh Jura - Kretta có tuổi thọ tuyệt đối
từ 97 - 108,4 triệu năm. Từ trên xuống, cột địa tầng tổng hợp của mỏ được
xác định như sau:
2.1.1. Trầm tích Neogen và Đệ Tứ.
a. Trầm tích Plioxen-Pleixtoxen ( điệp Biển Đông ):
Điệp này được thành tạo chủ yếu từ cát và cát dăm, độ gắn kết kém,
thành phần chính là thạch anh,Glaukonite và các tàn tích thực vật.Từ 20 -
25% mặt cắt là các vỉa kẹp Montmoriolonite, đôi khi gặp những vỉa sét vôi
mỏng. Đất đá này thành tạo trong điều kiện biển nông , độ muối trung bình và

chịu ảnh hưởng của các dòng chảy , nguồn vật liệu chính là các đá Macma
axit.Bề dày điệp này dao động từ 612 - 654m.
Dưới điệp Biển Đông là các trầm tích của thống Mioxen thuộc hệ
Neogen.
b. Trầm tích Mioxen:
Thống này chia ra làm 3 phụ thống:
- Mioxen trên (điệp Đồng Nai):
Page 2 of 107
Đất đá điệp này chủ yếu là cát dăm và cát với độ mài mòn trung bình từ
trung bình đến tốt. Thành phần Thạch anh chiếm từ 20 - 90% còn lại là Fenspat
và các thành phần khác như đá Macma , phiến cát vỏ sò… Độ kết hầu như
không có nhưng cũng gặp những vỉa sét và két dày đến 20m và những vỉa cuội
mỏng. Chiều dày điệp này tăng dần từ giữa ( 538m ) sang hai cánh( 619m ).
- Mioxen giữa (điệp Côn sơn):
Phần lớn đất đá của điệp này được tạo từ cát,cát dăm và bột kết.Phần
còn lại là các vỉa sét, sét vôi mỏng và đá vôi. Đây là những đất đá lục nguyên
dạng bở rời màu xám vàng và xám xanh, kích thước hạt từ 0,1 - 10mm, thành
phần chính là Thạch anh( hơn 80% ), Fenspat và các đá phun trào có màu
loang lổ, bở rời, mềm dẻo, thành phần chính là Montmoriolonite. Bề mặt của
điệp từ 810 - 950m.
- Mioxen dưới (điệp Bạch Hổ):
Đất đá của điệp này nằm bất chỉnh hợp góc, thành tạo Oligoxen
trên.Gồm chủ yếu là những tập sét dày và nững vỉa cát,bột mỏng nằm xen kẽ
nhau.Sét có màu tối nâu loang lổ xám,thường là mềm và phân lớp.
Thành phần của sét gồm có Kaolinit,Montmoriolonite,thuỷ Mica và các
khoáng vật Carbonate,hàm lượng xi măng từ 3 - 35%,cấu trúc xi măng lấp
đầy hoặc tiếp xúc.Mảnh vụn là các khoáng vật như Thạch anh,Fenspat với
khối lượng tương đương nhau.Ngoài ra còn có các loại khác, như Granite,
Phiến cát… Điệp này chứa các tầng dầu công nghiệp 22,23,24,25. Chiều dày
tăng từ vòm ( 600m ) đến 2 cánh ( 1270m ).

2.1.2. Trầm tích Paleogen:
Thành tạo của hệ thống Oligoxen thuộc hệ Paleogen được chia làm hai
phụ thống:
a. Oligoxen trên (điệp Trà Tân):
Các đất đá trầm tích này bao trùm toàn bộ diện tích mỏ. Phần trên là
các tập sét màu đen rất dày (tới 266m). Phần dưới là cát kết, sét kết và bột kết
nằm xen kẽ. Điệp này chứa tầng dầu công nghiệp 1,2,3,4,5.
Page 3 of 107
Sự phân chia có thể thực hiện sâu hơn tại hàng loạt các giếng khoan,
trong đó điệp Trà Tân được chia làm 3 phụ điệp: dưới, trên và giữa. Ỏ đây có
sự thay đổi hướng đá mạnh, trong thời kì hình thành trầm tích này có thể có
hoạt động của núi lửa ở phần trung tâm và cuối phía bắc của vỉa hiện tại, do
có sự gặp nhau các đá phun trào trong trong một số giếng khoan. Ngoài ra còn
gặp các trầm tích than sét kết màu đen, xám tối đến nâu bị ép nén, khi vỡ có
mặt trượt. Khoáng vật chính là Kaolinit (56%), Thuỷ Mica (12%), các thành
phần khác - Clorite, Xiderite, Montmoriolonite (32%). Cát và bột kết có màu
sang dạng khối rắn chắc, tới 80,9% là thành phần hạt gồm: Thạch anh,
Fenspat và các thành phần vụn của các loại đất đá khác như: Kaolinite,
Cacbonate, sét vôi. Chiều dày từ 176-1034m, giảm ở phần vòm và đột ngột
tăng mạnh ở phần sườn.
b. Oligoxen dưới (điệp Trà Cú):
Thành tạo này có tại vòm Bắc và rìa Nam của mỏ. Gồm chủ yếu là sét
kết(60-70% mặt cắt), có màu từ đen đến xám tối và nâu, bị ép mạnh, giòn,
mảnh vụn vỡ sắc cạnh có mặt trượt dạng khối hoặc phân lớp. Thành phần
gồm: Thuỷ Mica, Kaolinite, Clorite, Xiderite. Phần còn lại của mặt cắt là cát
kết, bột kết, nằm xen kẽ có sét màu sáng, thành phần chính là Arkor, xi măng
Kaolinite, thuỷ Mica và sét vôi. Đá được thành tạo trong điều kiện biển nông,
ven bờ hoặc sông hồ. Thành phần vụn gồm thạch anh, Fenspat, Granite, đá
phun trào và đá biến chất. Ở đây gặp 5 tầng dầu công nghiệp 6,7,8,9,10.
c. Các đá cơ sở (vỏ phong hoá):

Đây là nền cơ sở cho các tập đá Oligoxen dưới phát triển trên mặt
móng. Nó được thành tạo trong diều kiện lục địa bởi sự phá huỷ cơ học của
địa hình. Đá này nằm trực tiếp trên móng do sự tái trầm tích của mảnh vụn
của đá móng có kích thước khác nhau. Thành phần gồm: Cuội cát kết hạt thô,
đôi khi gặp đá phun trào. Chiều dày của điệp Trà Cú và các điệp cơ sở thay
đổi từ 0 - 412m và từ 0 - 174m.
Page 4 of 107
2.1.3. Đá móng kết tinh Kazozoi:
Đây là các thành tạo Granite nhưng không đồng nhất mà có sự khác
nhau về thành phần thạch học, hoá học và về tuổi. Có thể giả thiết rằng có hai
thời kì thành tạo đá Granite. Vòm Bắc vào kỉ Kretta, diện tích của thể Batholit
Granite này có thể tới hàng nghìn km
2
và bề dày thường không quá 3km. Đá
móng mỏ Bạch Hổ chịu tác động mạnh của quá trình phong hoá thuỷ nhiệt và
các hoạt động kiến tạo gây nứt nẻ hang hốc và sinh ra các khoáng vật thứ sinh
khác như Kataclazit, Milonite. Sự phong hoá kéo theo sự làm giàu sắt,
Mangan, Canxi, Photpho và làm mất đi các thành phần Natri và Canxi động.
Các mẫu đá chứa dầu thu được có độ nứt nẻ trung bình 2,2%, chiầu dài khe
nứt từ 0.5 - 1mm, rộng từ 0,1 - 0,5mm, độ lỗ hổng bằng từ 1/5-1/7 độ nứt nẻ.
Đá móng bắt đầy có từ độ sâu 3888 - 4400m. Đây là một bẫy chứa dầu khối
điển hình và có triển vọng cao.
2.2. Đặc điểm kiến tạo
Đới nâng mỏ Bạch Hổ là một nếp lồi lớn kéo dài, đỉnh của nó kéo dài
về phía Đông Bắc và bị chia cắt chủ yếu bởi các đứt gãy của biên độ dọc
chiều dài và đứt gãy giảm dần về phía trên của mặt cắt. Phần vòm đường sóng
lồi bị nghiêng về hướng Đông Bắc khoảng 1
0
. Ở phía xa hơn, góc này đạt từ 3
– 4

0
. Độ nghiêng của đất đá là 125m/km. Ở phía Nam đường sóng lồi bị chìm
thoải hơn và độ nghiêng của đất đá là 83m/km. Cấu tạo thể hiện rõ rệt ở trầm
tích Mioxen dưới và Oligoxen.
Cấu tạo mỏ Bạch Hổ rất phức tạp, nó thể hiện ở chỗ có nhiều đứt gãy,
trong đó đứt gãy lớn nhất thuộc cánh Tây, có biên độ là 1200m theo tầng nóc.
Nếp thuận kéo dài gần 32km dọc theo theo toàn bộ cấu tạo. Ngoài ra còn có
một loạt các nếp thuận khác có biên độ từ 50 – 120km, bao gồm:
Page 5 of 107
2.2.1. Nếp thuận số 1
Thuộc cánh Tây và có tính đồng sinh. Biên độ ở phần Oligoxen dưới từ
700 – 900m và giảm mạnh về phía Bắc cũng như phía treeb của lát cắt. Trong
các trầm tích Oligoxen dưới, nếp thuận chia một hay nhiều đứt gãy nhỏ, biên
độ khoảng 60m, mặt đứt gãy nghiêng về phía Đông 60 – 70
0
.
2.2.2. Nếp thuận số 2
Là đứt gãy phân nhánh của các dứt gãy trên. Đường phương của nếp
thuận khi di chuyển sang cánh Đông thay đổi tương đối mạnh. Biên độ của
nếp thuận từ 40 – 50m, mặt đứt gãy nghiêng về phía Tây Bắc khoảng 60 –
70
0
.
2.2.3. Nếp thuận số 3
Chia cắt nhánh Đông của phần vòm, cấu tạo chỉ kéo dài trong phần
trầm tích Oligoxen và có biên độ khoảng 100m.
2.2.4. Nếp thuận số 4
Nằm ở phía Đông của cấu tạo, ở phía Đông bị ngăn cách bởi đới nâng
trung tâm có dạng khối. Nếp thuận này có tính đồng sinh, biên độ thay đổi từ
500 – 600m ở tầng móng và khoảng 60m ở tầng Mioxen dưới. Nếp uốn không

chỉ tắt dần về phía trên của lát cắt mà còn tắt dần từ Nam đến Bắc.
2.2.5. Nếp thuận số 5 và 6
Trùng với phương vĩ tuyến, nó là ranh giới phía Nam và Bắc của khối
nhô địa. Biên độ của nếp thuận này từ 300 – 400m.
Tóm lại, nét đặc trưng của kiến tạo ở mỏ Bạch Hổ là đứt gãy có tính
đồng sinh, biên độ tắt dần về phía Bắc cũng như phía trên của lát cắt, chủ yếu
có phương dọc trục theo cấu tạo, số ít có phương ngang và có tính chất dặc
trưng của đứt gãy thuận.
Page 6 of 107
2.3. Lịch sử phát triển địa chất của mỏ
Mỏ Bạch Hổ thuộc bồn trũng Cửu Long, bồn này thuộc thềm Sunda và
nằm ở phía Đông Nam khối ổn định của bán đảo Đông Dương. Ở phía Tây bị
tách khỏi bồn trũng Thái Lan bởi đới nâng Corat, ở phía Nam bị tách khỏi
bồn trũng Nam Côn Sơn. Quá trình phát triển địa chất của cùng trải qua các
giai đoạn sau:
2.3.1. Thời kì Menzozoi – đầu Kanozoi
Bồn trũng Cửu Long xảy ra các hoạt động tạo núi mạnh, các hoạt động
Macma núi lửa với nhiều pha khác nhau. Các thành tạo trước Kainozoi bị đập
vỡ và phân cách thành từng khối với biên độ sụt lún không đồng nhất tạo nên
dạng địa lũy, địa hào. Các địa lũy và khối nâng bị bào mòn và phong hóa vật
liệu được đem đi lấp đầy ở các trũng lân cận trước Kainozoi. Cấu tạo mỏ
Bạch Hổ được tạo thành trong thời gian này, nó là một bộ phận của địa lũy
trung tâm bồn trũng Cửu Long, bị khống chế bởi các đứt gãy sâu ở sườn
Đông và sườn Tây.
Các hoạt động Macma xâm nhập làm phức tạp thêm các cấu tạo gây
nên sự khác biệt địa chất của từng đới trước Kainozoi.
2.3.2. Giai đoạn Oligoxen sớm
Điệp Trà Cú có tường lục địa lấp đầy các địa hào với bề dày trầm tích
khá lớn, điều đó chứng tỏ quá trình tách giãn gây sụt lún mạnh. Biên độ và
gradien sụt lún thay đổi theo chiều dày ở phía Tây của mỏ Bạch Hổ. Phần nhô

cao của phần trung tâm vắng mặt trầm tích Oligoxen sớm.
2.3.3. Giai đoạn Oligoxen muộn
Hoạt động của Rizto kéo dài đến cuối Oligoxen và mang tính chất kế
thừa của giai đoạn trước. Các trầm tích Điệp Trà Tân mịn hàm lượng hợp chất
hữu cơ cao được lắng đọng trong môi trường đầm hồ, sông, châu thổ và lấp
đầy phần trên các địa hào. Hoạt động kiến tạo ở phía Tây mỏ Bạch Hổ mạnh
hơn phía Đông và mang tính chất ép nén . Hệ thống đứt gãy phía Tây có
hướng cắm chủ yếu về phía sụt lún của mảng. Phần nhô cao trung tâm của mỏ
Page 7 of 107
thời kì này có phương á kinh tuyến. Trên thực tế cho phép kết luận: Hoạt
động kiến tạo thời kì này mang tính chất khối tảng, có biểu hiện xoay trục và
nén ép mạnh ở phía Tây.
Cấu trúc phía Tây và Đông của mỏ có đặc trưng áp vào khối nhô của
móng. Đây là điều kiện thuận lợi cho sự di chuyển Hydrocacbon vào trong
móng, đồng thời tạo nên các tập chắn.
2.3.4. Giai đoạn Mioxen
Đây là giai đoạn sụt lún oằn võng mang tính chất khu vực của toàn bộ
trầm tích nói chung và mỏ Bạch Hổ nói riêng tiếp theo sau thời kì tách giãn
Oligoxen. Hoạt động đứt gãy giảm dần, biển tiến theo hướng Đông Bắc – Tây
Nam, các trầm tích hạt mịn được thành tạo điển hình là sét Rotalia tầng chắn
của mỏ. Hiện tượng tái hoạt động trong quá trình oằn võng ở thời kì Mioxen
của các đứt gãy là nguyên nhân cơ bản để thúc đẩy các Hydrocacbon vào
trong móng. Vào cuối Mioxen, các hoạt động nén ép khu vực này và hoạt
động mạnh mẽ của sông Mêkong có ảnh hưởng lớn đến môi trường trầm tích.
2.3.5. Giai đoạn Plioxen – Đệ Tứ
Do ảnh hưởng của quá trình lún chìm, biển tiến của toàn khu vực làm
cho cấu tạo Bạch Hổ trong giai đoạn này có tính ổn định. Các thành tạo trầm
tích có chiều dày lớn, gần như nằm ngang trên các thành tạo cổ.
2.4. Lịch sử thăm dò khai thác và tiềm năng vùng mỏ
2.4.1. Lịch sử thăm dò khai thác

Bồn trũng Cửu Long được các nhà địa chất quan tâm từ trước ngày
miền Nam hoàn toàn giải phóng. Việc nghiên cứu bồn trũng Cửu Long nói
chung và mỏ Bạch Hổ nói riêng đã trải qua các giai đoạn:
- Giai đoạn trước 1975
Việc tìm kiếm thăm dò dầu khí giai đoạn này được tiến hành bởi các
công ty dầu khí tư bản, kết quả cho thấy có nhiều triển vọng dầu khí ở thềm
lục địa phía Nam Việt Nam. Mỏ Bạch Hổ được công ty dầu khí Mobil của Mĩ
Page 8 of 107
phát hiện bằng các tài liệu địa chấn, đến năm 1974 thì công ty này khoan
giếng thăm dò đầu tiên và tìm thấy sản phẩm trong tầng mioxen dưới.
- Giai đoạn 1975 – 1980
Sau ngày miền Nam hoàn toàn giải phóng chúng ta tiến hành thăm dò
lại địa chấn và khoan thăm dò các giếng trên mỏ.
- Giai đoạn 1980 đến nay
Ngày 19/6/1981, xí nghiệp liên doanh Vietsovpetro được thành lập
đánh dấu bước phát triển quan trọng trong ngành công nghiệp dầu khí Việt
Nam.
Cuối năm 1983, đầu năm 1984 khoan giếng BH5 tại vòm Trung Tâm,
tìm thấy sản phẩm của tầng Mioxen dưới.
Tháng 7/1984 khoan giếng BH4 tại vòm Bắc tìm thấy sản phẩm ở tầng
Oligoxen và Mioxen.
Tháng 8/1985 khoan giếng BH3 ở phía Đông vòm Trung Tâm, đánh
giá sự phát triển của tầng chứa về phía Đông Nam.
Năm 1986 XNLD khoan giếng BH10 ở vòm Bắc, sâu 4400m để chính
xác hóa các tài liệu địa chất về mỏ.
Năm 1987 XNLD khoan giếng BH6 ở giữa vòm Trung Tâm và vòm
Bắc và giếng BH9 ở cánh Đông Bắc của mỏ.
Năm 1988 XNLD khoan giếng BH15 ở vòm Nam.
Năm 1989 XN khoan giếng BH12 ở cánh Đông, phát hiện dầu ở tầng
móng.

Năm 1993 XNLD khoan giếng BH7 ở phía Nam để thăm dò vòm Nam.
Các giếng khoan đơn lẻ được khoan bằng các giàn khoan di động.
Ngoài ra trên các giàn khoan khai thác luôn có một giếng khoan thăm dò, và
trong quá trình khai thác vãn tiến hành các nghiên cứu tổng hợp. Từ ngày
thành lập và dưa vào khai thác, sản lượng không ngừng gia tăng:
Năm 1986 khai thác tấn dầu thô đầu tiên,
Page 9 of 107
Năm 1988 khai thác triệu tấn dầu thô đầu tiên,
Năm 1993 hoàn thành khai thác tấn dầu thô thứ 20 triệu,
Năm 1994 đạt sản lượng khai thác 6,9 triệu tấn dầu.
Việc tiến hành khai thác dầu tại mỏ Bạch Hổ dựa trên cơ sở bản “ Thiết
kế khai thác thử công nghiệp mỏ Bạch Hổ thềm lục địa phía Nam Việt Nam “
của viện nghiên cứu dầu khí Xakhalin, với hệ thống khai thác 7 điểm.
Ngày 16/1/1991, sau khi tính toán lại trữ lượng cho các tầng sản phẩm,
lập ra dự án cho đối tượng và cho dự án phân bố giếng tối ưu cho 4 đối tượng
khai thác là:
Đối tượng I gồm các tầng 22, 23 và 24 của Mioxen hạ,
Đối tượng II gồm các tầng 1, 2, 4 và 5 của Oligoxen thượng,
Đối tượng III gồm các tầng 6, 7, 8, 9 và 10 của Oligoxen hạ,
Đối tượng IV là tầng móng.
Ngoài mỏ Bạch Hổ, XNLD còn phát hiện ra hai mỏ nữa là mỏ Rồng và
mỏ Đại Hùng, hai mỏ này hiện cũng đang đưa vào khai thác.
2.4.2. Tiềm năng vùng mỏ
Dầu khí mỏ Bạch Hổ được sinh ra từ tầng Oligoxen, vì đá mẹ Oligoxen
giàu vật chất hữu cơ và đã bước vào giai đoạn tạo dầu. Còn tầng Mioxen hạ
thì đá mẹ có hàm lượng vật chất hữu cơ trung bình và chưa bước vào giai
đoạn tạo dầu, vì thế dầu cung cấp cho các tầng Mioxen hạ không lớn. Còn ở
tầng móng, dầu được chứa trong các dứt gãy và hang hốc khi dầu từ tầng
Oligoxen và Mioxen di chuyển xuống.
Trong mặt cắt mỏ Bạch hổ, từ trên xuống dưới ta bắt gặp các phức hệ

chứa dầu khí sau:
Phức hệ Bạch Hổ dưới ( trầm tích Mioxen hạ ),
Phức hệ Trà Tân (trầm tích Oligoxen trên),
Phức hệ Trà Cú (trầm tích Oligoxen dưới),
Phức hệ móng kết tinh,
Page 10 of 107
Phức hệ Bạch Hổ dưới là các hạt rừ hạt trung đến hạt thô, độ thấm cao,
chứa các tầng sản phẩm 23, 24 và 26. Tầng 23 cho sản lượng cao nhất
(381m
3
/ngđ), các tầng tầng còn lại chỉ chứa dầu ở phía Bắc và phần trung tâm
phía Nam.
Phức hệ Trà Tân là các điệp cát thấm hạt nhỏ và trung bình, phân bố
rộng ở cánh phía Bắc của cấu tạo. Nhiều vỉa cát của phức hệ này bị vát nhọn
hoặc có dạng thấu kính, độ thấm kém. Phức hệ có các tầng sản phẩm 1, 2, 3, 4
và 5, cho lưu lượng thay đổi từ 0,8 – 110,5m
3
/ngđ. Đặc trưng của phức hệ là
dị thường gradien áp suất vỉa cao, có thể lên đến 0,172at/m.
Phức hệ Trà Cú là các vỉa cát có độ hạt trung bình, đôi chỗ ở cánh Bắc
có chứa nứt nẻ, chứa các tầng sản phẩm 6, 7, 8, 9 và 10. Lưu lượng thu được
từ 180,4 – 337m
3
/ngđ.
Phức hệ móng kết tinh là Granitoid bị phong hóa và nứt nẻ mạnh, độ
hang hốc lớn, gặp trong rất nhiều giếng khoan ở vòm Bắc và vòm Trung Tâm.
Lưu lượng lớn nhất ở phần đỉnh của vòm Trung Tâm có thể đạt tới
700m
3
/ngđ, còn phần sụt lún của móng lưu lượng thấp, chỉ đạt 4m

3
/ngđ.
Page 11 of 107
PHẦN II
LẬP PHƯƠNG ÁN THI CÔNG GIẾNG KHOAN
CHƯƠNG I:THIÊT KẾ GIẾNG KHOAN
1.Lựa chọn cấu trúc giếng khoan:
Để đạt được các chỉ tiêu kinh tế, kỹ thuật cho giếng khoan việc lưa
chọn và tính toán phải đảm bảo các yêu cầu sau:
- Mục đích giếng khoan và các yêu cầu của công tác khai thác.
-Giảm tối đa các sự cố phức tạp trong quá trình khoan, khai thác và điều kiện
kỹ thuật hiện có.
-Giảm chi phí và thời gian thi công, thời gian sử dụng thiết bị trong quá trình
khoan.
Căn cứ vào các yêu cầu đặt ra ở trên điều kiện địa chất của mặt cắt
giếng khoan . tính chất cơ lý đất đá, áp suất vỉa, áp suất vỡ vỉa. Ta chọn giếng
khoan có bộ phận cấu trúc cột ống như sau:
a. Cột ống chống phân cách nước biển φ 720 mm:
Đây là yêu cầu của công nghệ khoan biển. Chống ống này với mục đích ngăn
cách nước biển, tạo máng dẫn dung dịch ban đầu, chống xói mòn, sập lở tầng
đất đá ven bề mặt.
b. Cột ống chống dẫn hướng φ 508 mm:
Đây là ống chống bắt buộc của mọi giếng khoan, đảm bảo ổn định phía
trên của thành giếng, tầng đất đá phủ bở rời, chống sự xâm nhập của nước bề
mặt vào giếng khoan. Đây là cột ống lắp đặt các thiết bị miệng giếng, đầu ống
chống, các thiết bị chống phun và làm nhiệm vụ treo giữ toàn bộ các cột ống
tiếp theo.
c. Cột ống chống trung gian thứ nhất φ 340 mm:
Cột ống này được chống qua tầng đệ tứ Plioxen nhằm chống sập lở các
tầng đất đá bở rời, chống mất nước rửa khi khoan qua các tầng Mioxen,

Page 12 of 107
đồng thời cũng tránh xảy ra sự cố trong quá trình khoan các đoạn còn
lại.
d. Cột ống khai thác φ 245 mm:
Cột ống này có mục đích ngăn cách tầng nham thạch Oligoxen trong
quá trình khoan tầng đất đá này, chống sập lở, bó hẹp thành giếng khoan.
2. Tính toán cấu trúc giếng khoan,xác định chiều sâu đặt chân
đế ống chống:
Phần này nêu lên những công việc cần làm khi xác định chiều sâu đặt
chân đế cho bất kỳ cột ống chống nào được hạ xuống trong giếng gồm các
bước sau:
+ xác lập những yêu cầu của giếng
+ thu thập dữ liệu liên quan đến giếng thiết kế
+ xác định biểu đồ gradient áp suất vỉa và vỡ vỉa tương ứng với cột địa
tầng trên cùng một biểu đồ để xác định những khoảng có dị thường
+ xác định độ sâu tối thiểu đặt ống chống kỹ thuật
+ Điều chỉnh độ sâu đặt ống kỹ thuật dựa vào địa tầng hoặc yêu cầu của
giếng
+ Lặp lại các công việc trên cho ống chống kỹ thuật kế tiếp căn cứ vào tài
liệu địa chất của đất đá khoan qua và ảnh hưởng của nó đến công tác thi công
giếng khoan .
Để xác định độ sâu đặt chân đế ống chống thích hợp, cho phép thiết kế
một cấu trúc giếng tối ưu .Chiều sâu đặt chân đế ống chống được xác định
dựa trên yêu cầu địa chất và kỹ thuật đảm bảo chân đế đặt vào đất đá bền
vững để chống lại áp lực của hỗn hợp phun từ lòng giếng tại thời điểm nguy
hiểm nhất tương ứng với độ sâu đặt chân đế ống chống trước nó (tính từ dưới
lên)
Chiều sâu đặt chân đế ống chống được xác định bằng công thức sau:
Page 13 of 107
L

o
=
[ ]
0
0
.1,0
..)(..1,0
γ
γ
−
+−−
m
LmHLHKn
a
(m)
Trong đó :
n: hệ số an toàn vỡ vỉa
K
a
: mô đun áp suất vỉa, at/m
H: chiều sâu tính từ bàn rô tơ đến chân đế ống chống trước (tính từ
dưới), m
L: khoảng cách từ bàn rô tơ đến mặt biển , m
M: gradient áp suất vỡ vỉa, at/m

γ
o
: tỷ trọng hỗn hợp phun, T/m
3
Dựa vào công nghệ khoan biển, mục dích của giếng để chọn cấu trúc giếng

Dựa vào kết quả các giếng đã khoan gần đó và kinh nghiệm qua thực tế
khoan tại mỏ Bạch Hổ để thiết kế cấu trúc giếng tối ưu cho giếng số: BH
2.1: Xác định chiều sâu đặt chân đế ống chống thứ II (từ dưới lên) φ 245 mm:
Đây là ống chống có đường kính φ 245 mm, cũng là ống chống khai
thác. Dựa vào tài liệu địa chất, theo mặt cắt của giếng đoạn từ 2140 m
→

3240 m thuộc tầng mioxen, đất đá bở rời, có áp suất vỉa thấp. Nếu đặt chân
đế chưa hết tầng mioxen, thì việc thi công giếng tiếp theo sẽ xảy ra hiện tượng
mất dung dịch tại ngay bên dưới chân đế ống chống này .
*Các tiêu chuẩn để xác định độ sâu đặt chân đế ống chống:
- Đảm bảo ngăn cách các thành hệ đất đá khác nhau hay các tầng có sự
thay đổi nhiều về gradient áp suất.
- Khống chế hiện tượng phun trào tại thời điểm nguy hiểm nhất. Để xác
định độ sâu đặt chân đế ống chống theo tiêu chuẩn sập lở, phun trào ta cần
phải xác định được tỷ trọng phun trào tại chân đế ống chống dưới .
L
o
=
[ ]
0
.1,0
..)(..1,0
γ
γ
−
+−−
m
LmHLHKn
Oa

m
Ta tính độ sâu đặt chân đế ống chống này theo tiêu chuẩn phun trào
Page 14 of 107
n = 0,1
K
a
= 1,65
H = 3240 m
m = 0,193 at/m
γ
0
= 0,85 T/m
3
Chiều sâu đặt chân đế ống chống φ245 mm là:
L
2
=
[ ]
85,0.1,0193,0
35.193,03240.85,0)353240.(65,1.1,0.1,0
−
+−−
L
2
= 356,46 m
Theo tiêu chuẩn phun trào, độ sâu tối thiểu đặt cột ống này là 356,46 m.
Nhưng để ngăn cách hoàn toàn tầng mioxen ta thả tới 3240 m
2.2: Xác định chiều sâu đặt chân đế ống chống thứ III (từ dưới lên): φ340 mm
Theo mặt cắt địa chất giếng BH đoạn từ 85 m ÷ 3240 m đất đá mềm
bở rời và trung bình, tỷ trọng dung dịch khoan không thay đổi lớn (1,10 ±

0,02 ÷ 1,20 ± 0,02 g/cm
3
). Việc đặt chân đế ống ở độ sâu nào còn phụ thuộc
vào kinh nghiệm thực tế thi công các giếng khoan tương tự gần đó, để đạt
hiệu quả kinh tế và an toàn
Với : n = 1,1
K
a
= 1,15
H = 3240 m
m = 0,16
γ
o
= 0,85 T/m
3
L
3
=
[ ]
85,0.1,016,0
35.16,03240.85,0)353240(.1,1.1,0
−
+−−
L
3
= 736,133 m
Trên thực tế theo mặt cắt địa chất tại 3 điểm 730 m , 1285 m, 2140 là ba điểm
thuộc địa tầng sét vững chắc đảm bảo cho việc đặt chân đế ống chống, đồng thời
khi khoan đoạn này tỷ trọng dung dịch không đổi γ = 1,10 ±0,02 g/cm
3

với địa
Page 15 of 107
tầng không phức tạp. Do đó để giảm thiểu khó khăn cho đoạn khoan sau đó ta
tiến hành thả ống chống φ340 mm đến độ sâu 2140 m (là tầng sét)
2.3: Xác định độ sâu đặt chân đế ống chống thứ IV: φ508 mm
Theo kinh nghiệm khoan ở mỏ Bạch Hổ, khi thi công các giếng
khoan xung quanh, kết hợp với mặt cắt địa chất dự kiến ta thả ống chống
φ508 mm đến độ sâu 400m. Nhằm ổn định thành giếng khoan cho quá trình
khoan tiếp sau đó.
2.5: Xác định độ sâu cho ống chống thứ V (từ dưới lên): φ720 mm
Đây là ống cách nước được đóng vào đáy biển đến 120 m khi xây
đựng dàn.
Như vậy cấu trúc giếng số BH- Bạch Hổ gồm các cột ống sau
+ Ống dẫn hướng (ống cách nước) φ720 mm: đặt ở độ sâu 120 m
+ ống định hướng φ426 m : đặt ở độ sâu 400 m
+ Ống kỹ thuật (ống trung gian 1) φ340 mm : đặt ở độ sâu 2140 m
+ Ống khai thác φ245 mm : đặt ở độ sâu 3240 m
Giếng khoan được khai thác thân trần
Các loại ống chống, chiều sâu thả, chiều dài và chiều cao trám xi măng
Bảng (I-1)
Loại ống chống
φ (mm)
Chiều sâu thả
ống (m)
Chiều dài
theo thân
giếng (m)
Chiều cao trám
ximăng (m)
Bảo vệ 720

0 ÷ 120 0 ÷ 120
Dẫn hướng 508
0 ÷ 400 0 ÷ 400 0 ÷ 400
Trung gian 340
0 ÷ 2140 0 ÷ 2440 0 ÷ 2140
Khai thác 245
0 ÷ 3240 0 ÷ 3610 1940 ÷ 3240
3.Thiết kế profin giếng khoan
3.1. Mục đích và yêu cầu của Profin giếng khoan.
Page 16 of 107
Thiết kế Profin giếng khoan là ta chọng kiểu và hình dáng của giếng phụ
thuộc váo chiều sâu và khoảng lệch đáy .Sau đó tính toán quỹ đạo của nó sao
cho phù hợp với mục đích thiết kế giếng ,các điều kiện kỹ thuật và công nghệ
mà chúng ta đang có .Giếng được thiết kế là giếng khoan xiên định hướng
,như vậy Profin của nó phải thỏa mãn các yêu cầu sau :
• Đảm bảo thi công giếng đạt đến độ sâu và khoảng lệch đáy thiết kế (
).Với chất lượng đảm bảo ( sai số trong phạm vi cho phép ) ,chi phí về
thời gian ,nhân lực vật tư ít nhất ,giá thành rẻ .
• Đảm bảo độ cắt xiên hợp lý để dụng cụ cắt xiên làm việc có hiệu quả
tốt ,đảm bảo cho sự đi qua tự do của các bộ khoan cụ ,ống chống trong
quá trình khoan và khai thác ,sửa chữa ngầm trong quá trình khai thác .
• Giảm tối đa khả năng xẩy ra sự cố trong quá trình thi công giếng
khoan.
3.2. Lựa chọn Profin giếng khoan.
Căn cứ vào mục đích và yêu cầu của giếng như ở trên, cũng như các điều
kiện địa chất của các tầng đất đá khoan qua như: Nhiệt độ áp suất vỉa, tính
chất cơ lý của đất đá. Đặc biệt là tầng có áp suất dị thường áp suất, các vùng
phức tạp và các yếu tố cong tự nhiên tại vị trí thi công lỗ khoan. Dựa vào kinh
nghiệm khi khoan hàng loạt các giếng khoan tại mỏ BẠCH hổ, ta có thể chọn
profin của giếng khoan như sau:

− Trục lỗ khoan nằm trong mặt phẳng thẳng đứng đi qua miệng và
đáy lỗ khoan dự kiến.
− Pròin giếng khoan được chia làm các đoạn sau:
+ Đoạn thẳng đứng có chiều sâu H
1
= 430m.
+ Đoạn tăng góc có chiều sâu H
2
.
+ Đoạn ổn định góc có chiều sâu H
3
.
+ Đoạn giảm góc có chiều sâu H
4
.
Page 17 of 107
+ Đoạn thẳng đứng có chiều sâu H
5
= 148m.
− Tính toán các đoạn khoan:
+ Đoạn H
1
: Có độ sâu thẳng đứng H
1
= L
1
=430m.
+ Tính toán các đoạn còn lại:
Góc nghiêng cực đại của thân giếng khoan:

θ = arcsin
)2()(
)2()(
0
0
22
0
2
0
SRSRH
SRSHSRHR
O
−−+
−−−−
Trong đó:
R
0
= R
2
+ R
4
R
2
là bán kính đoạn cong H
2
R
4
là bán kính đoạn cong H
4
H = H

0
- H
1
- H
5
H
0
là chiều sâu theo phương thẳng đứng của giếng khoan (H
0
=3387m).
S là khoảng dịch đáy (theo hình chiếu bằng lỗ khoan, S= 1350m).
− Cường độ cong ∆θ
1
:
∆θ
1
phụ thuộc vào tầng đất đá, kỹ thuật và công nghệ khoan. Ta có thể chọn
∆θ
1
theo yêu cầu thực tế và kinh nghiệm tại vùng mỏ.
∆θ
1
= 0,6
ο
/10m.
R
2
= 573/∆θ
1
= 955m.

− Cường độ cong ∆θ
2
:
∆θ
2
= 0,3
0
/10m.
R
4
= 573/∆θ
2
= 1910m.
Để đảm bảo khả năng đi qua tự do của bộ dụng cụ khoan qua ồng chồng trong
quá trình khoan, các thiết bị khai thác thì R
2
> R
min
, R
4
> R
min
.
R
min
là bán kính cong cực tiểu cho phép.
R
min
= 167.
)(

2
fkdD
L
tc
t
++−
(m)
Trong đó:
Page 18 of 107
L
t
là chiều dài của tuabin và choòng khoan.
L
t
= 8,68 + 0,52 = 9,2m.
D
c
là đường kính choòng khoan dự kiến sử dụng (D
c
= 444,5mm).
d
t
là đường kính tuabin (d
t
=244,5mm).
k là khe hở giữa thành tuabin và giếng khoan (k= 5mm).
f là độ uốn của tuabin.

f = 0,13.10
6

.q
T
.
T
T
IE
L
.
2
Trong đó:
q
T
là trọng lượng 1cm tuabin (3KG).
E là môđun đàn hồi của thép.
E= 2,1.10
6
(kg/cm
2
).
I
T
là mômen quán tính của tuabin.
I
T
= 0,049.d
T
4
= 17511cm
4
.

Thay vào (I-2); (I-3) ta được:
f = 80mm
R
min
= 457m
Ta thấy R
2
, R
4
đều lớn hơn R
min
, như vậy thỏa mãn yêu cầu.
Thay các giá trị vào để tính θ, ta được θ = 35,5
ο
Chiều sâu theo phương thẳng đứng của giếng khoan là:
H
1
= 430m
H
2
= R
2
.sinθ = 554m
H
3
= H
0
- H
1
- H

5
- (R
2
+ R
4
).sinθ = 1147m
H
4
= R
4
.sinθ = 1108m
H
5
= 148m
H
0
= 3387m
Chiều dài theo thân giếng là:
Page 19 of 107
l
1
= H
1
= 430m
l
2
= 0,01745.R
2
.θ = 591m
l

3
= H
3
/cosθ = 1409m
l
4
= 0,01745.R
4
.θ = 1183m
l
5
= 148m
L= l
1
+ l
2
+ l
3
+ l
4
+ l
5
= 3761m
Khoảng dịch đáy là:
S
1
= R
2
.(1 - cosθ) = 177,5m
S

2
= H
3
. tgθ = 817,5m
S
3
= R
4
.(1- cosθ) = 355m
S = 1350m
Kết quả tính toán Profin giếng N
0
ABC Bảng (I-2)
TT Các đoạn profin
Chiều dài
thân giếng
(m)
Khoảng dịch
đáy (m)
Chiều sâu
thẳng đứng
(m)
1 Đoạn thẳng đứng 430 0 430
2 Đoạn tăng góc 591 177,5 554
3 Đoạn ổn định góc 1409 817,5 1147
4 Đoạn giảm góc 1183 355 1108
5 Đoạn thẳng đứng 148 1350 3387
Page 20 of 107
0
750

1500
2250
3000
3750
4500
0 750 1500 2250 3000
0
750
1500
2250
3000
3750
4500
Casing Point #508mm
400 MD 400TVD
0.00°
0 departure
KOP
430 MD
EOC
1020 MD 983 TVD
35.40° 338.00°az
177 departu re
Casing Point #340mm
2440 MD 2141TVD
35.40° 338.00° az
999 departure
Casing Point #245mm
3610 MD 3237 TVD
0.08° 338.00°az

1350 departure
Bottom hole
3760 MD 3387TVD
0.00° 338.00°az
1350 departure
GI? NG 2008
M? B? CH H?
GIÀN 4
PROFIN giếng khoan N
ô
ABC
Page 21 of 107
GIẾNG 2008
MỎ BẠCH HỔ
Cột địa
tầng
Mặt phản
xạ
Đương lượng Gradiên
áp suất vỉa, vỡ vỉa
Cấu trúc giếng khoan
Tỷ trọng dung
dịch (g/cm )
3
Nước biển
Plioxen + Q
(N1 + Q) BH
mioxen
N Đồng Nai
MZ

OLIOXEN
3
1
N Côn Sơn
2
1
N Bạch Hổ
1
1
P Trà Tân
2
3
a tng ging khoan
CHNG II
Page 22 of 107
LỰA CHỌN PHƯƠNG PHÁP KHOAN, THIẾT BỊ VÀ
DỤNG CỤ KHOAN.
2.1. PHƯƠNG PHÁP KHOAN ROTO.
Hiện nay trên thế giới cũng như ở nước ta trong các giếng khoan dầu khí
phương pháp này có đặc điểm là công suất phá hủy đất đá được truyền gián
tiếp từ bàn Roto qua cần khoan tới choòng khoan.Vì vậy trong quá trình
khoan có thể điều chỉnh trong phạm vi lớn, các thông số chế độ khoan trong
các hệ tầng đất đá khác nhau.Các thiết bị trên mặt đơn giản để bảo dưỡng và
sửa chữa…Phương pháp này đạt hiệu quả cao ở độ sâu thấp và trunh bình.
Mặt khác trong quá trình làm việc cột cần khoan quay sẽ làm mài mòn dẫn
đến sự cố với cần khoan do các ứng suất sinh ra trong quá trình làm việc, khi
khoan định hướng và khoan nghiêng thì hiệu quả thấp.
2.2. PHƯƠNG PHÁP KHOAN BẰNG ĐỘNG CƠ ĐÁY.
Phương pháp này chủ yếu dùng Tuabin hoặc động cơ trục vít. Đặc điểm
của phương pháp khoan tuabin là sử dụng năng lượng dòng chảy dung dịch để

phà hủy đất đá nhờ có các tuabin lắp ở bên trong cột cần khoan đáy lỗ khoan,
nó có nhiệm vụ truyền dung dịch từ bề mặt xuống đáy lồ khoan để cho tuabin
làm việc, khi kéo thả bộ động cơ đáy…Vì vậy ứng suất phát sinh trong quá
trình làm việc nhỏ ( đặc biệt là ứng suất mỏi và uốn ) dẫn đến giảm sự cố và
đứt cần khoan, tránh mài mòn các bộ phận của cột cần khoan và các thiết bị
quay trên bề mặt. Đặc biệt phương pháp này rất thuận lợi cho khoan định
hướng. Nhưng khoan tuabin có nhừng nhược điểm sau:
− Đặc tính làm việc của tuabin là có số vòng quay lớn do đó điều
rất hạn chế khi sử dụng choòng chóp xoay thời gian sử dụng
ngắn do sự mài mòn của ổ tựa.
− Ở những tầng đất đá đòi hỏi mômen phá đá lớn lên một sồ loại
tuabin không đạt được điều này.
− Vùng làm việc ổn định của sồ vòng quay tuabin hẹp, nếu ra
ngoài tuabin sẽ không ổn định.
Page 23 of 107
− Trong khoan tuabin công suất thủy lực của máy bơm lớn hơn nhiều
so với khi khoan Roto. Hạn chế chiều sâu làm việc của tuabin.
Những chí phí cho quá trình bảo dưỡng và sửa chữa lớn dẫn đến làm tăng
giá thành 1m khoan.
- Khi khoan đến chiều sâu giếng khoan lớn, công suất máy bơm không
đáp ứng được yêu cầu phá hủy của đất đá do bị mất năng lượng thủy
lực quá nhiều.
Căn cứ vào ưu nhược điểm của từng phương pháp khoan, đặc điểm do địa
chất của mặt cắt giếng khoan, hình dạng thân giếng khoan người ta còn xét
đến điều kiện kinh tế, kỹ thuật của vùng mỏ. Vì vậy để đảm bảo các yêu cầu
trên ta có thể chọn phương pháp khoan cho từng đoạn khoan như sau:
- Đoạn thân giếng khoan thẳng đứng từ 85 ÷ 430m, ở đoạn này chúng ta
tiến hành mở lỗ, đất đá mềm, bở rời, đường kính lỗ khoan lớn đòi hỏi
mômen quay lớn, hiệu quả khi sử dụng choòng có vòi phun thủy lực ta
chọn phương pháp khoan rôto.

- Đoạn cắt xiên tạo độ nghiêng ban đầu từ 430 ÷ 1020m thân lỗ khoan
cong đều, đất đá có độ cứng từ mềm đến trung bình, để đạt được yêu
cầu về thân giếng khoan theo thiết kế, tránh sự cố xảy ra trong quá trình
khoan ta chọn phương pháp khoan tuabin.
- Đoạn ổn định góc nghiêng cho thân giếng khoan từ 1020 ÷ 2440m, đất
đá ở đoạn này có độ cứng từ mềm đến trung bình thích hợp cho phương
pháp khoan Roto.
- Đoạn giảm góc từ 2440 ÷ 3610m, để tránh sự cố ta dùng phương pháp
khoan tuabin.
- Đoạn khoan thẳng đứng 3610 ÷ 3760m, trong tầng đá móng, đất đá có
độ cứng ta chọn phương pháp khoan roto.
2.3. LỰA CHỌN THIẾT BỊ KHOAN:
1: Giàn khoan cố định MSP :
Page 24 of 107
- chiều dài 90 m
- chiều rộng 80 m
- số lượng giếng 16 ÷ 18 giếng
- Độ sâu nước biển : 45 m ÷ 50 m
- Chiều sâu khoan tối đa 6500 m
2: Thiết bị nâng thả
- Tháp khoan ký hiệu BBMA 53 × 320.
- Chiều cao tháp 53 m.
- Tải trọng móc nâng cực đại 320 tấn .
- Kích thước khung đáy 10 × 10 m.
- Kích thước khung đỉnh 4 × 4 m.
- Ròng rọc cố định YkbA-T-320
- Ròng rọc động YTBA-6-320
- Đường kính cáp tời φ32 mm
3: Thiết bị động học :
- Rotor P - 500

- Đường kính lỗ lớn nhất 700 mm
- Tốc độ quay lớn nhất 350 vòng/phút
- Công suất dẫn động 5000 KN
4: Hệ thống tuần hoàn:
*Máy bơm khoan YHB-600
- Đường kính xi lanh 130 - 170 mm
- Công suất 600 KW
- Công có ích 475 KW
- Áp suất cực đại 250 KGf/cm
2

Bảng 1
Đường kính xi lanh (mm) Lưu lượng bơm ( L/s) Áp suất bơm (KG/cm
2
)
Page 25 of 107