ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP 2

TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ-ĐỊA CHẤT
KHOA XÂY DỰNG
BỘ MÔN KỸ THUẬT XÂY DỰNG

ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP 2
Mã số: 4100232
Số tín chỉ: 1
Sinh viên: HỒ VĂN TƯ
Lớp:XDDD & CN A K58

Mã số sinh viên: 1321070711
Hệ: Đại Học

SỐ LIỆU ĐỒ ÁN
STT

L1
(m)

L2
(m)

a
(m)

H
(m)

64

5,8

2,4

3,2

3,3

Hoạt tải tiêu chuẩn (daN/m2)
Hoạt tải
Hoạt tải
Hoạt tải
mái
sàn
hành lang
75

250

450

Vùng
gió

Bê
tông

Thép

IIA

B15

CI,
CII

PHẦN THÔNG QUA ĐỒ ÁN
STT

Ngày tháng

Nội dung

(Ghi chú: sinh viên phải tham gia tối thiểu 3 lần thông qua đồ án mới được phép bảo vệ)

Ký tên


môc lôc


chơng 1: lựa chọn giải pháp kết cấu
1.1. Vật liệu sử dụng
- Bê tông móng và thân công trình cấp độ bền B15 (mác
M200#) có Rb = 8,5MPa ; Rbt = 0,75MPa
- Cốt thép:
+ Thép < 12mm nhóm CI: RS = RSC = 225MPa ; RSW = 175MPa
+ Thép 12mm nhóm CII: RS = RSC = 280 MPa ; RSW = 225MPa
1.2. Lựa chọn giải pháp kết cấu sàn
Thông thờng có 3 giải pháp kết cấu sàn: Sàn nấm, sàn sờn, sàn ô cờ
- Với sàn nấm: Khối lợng bê tông lớn nên giá thành sẽ cao,

khối lợng công trình lớn do đó kết cấu móng phải có cấu tạo
tốt, khối lợng cũng vì thế mà tăng lên. Ngoài ra dới tác dụng
của gió động và động đất thì khối lợng lợng tham gia dao
động lớn Lực quán tính lớn Nội lực lớn làm cho cấu tạo
các cấu kiện nặng nề kém hiệu quả về mặt giá thành cũng
nh kiến trúc.
Ưu điểm của sàn nấm là chiều cao tầng giảm nên cùng
chiều cao nhà sẽ có số tầng lớn hơn. Tuy nhiên để cấp nớc,
cấp điện và điều hoà ta phải làm trần giả nên u điểm này
không có giá trị cao.
- Với sàn sờn: Do độ cứng ngang của công trình lớn nên
khối lợng bê tông khá nhỏ Khối lợng dao động giảm Nội
lực giảm Tiết kiệm đợc bê tông và thép cũng do độ cứng
công trình khá lớn nên chuyển vị ngang sẽ giảm tạo tâm lí
thoải mái cho ngời sử dụng.
Nhợc điểm của sàn sờn là chiều cao tầng lớn và thi công
phức tạp hơn phong án sàn nấm tuy nhiên đây cũng là ph-


ơng án khá phổ biến do phù hợp với điều kiện kỹ thuật thi
công hiện nay của các công ty xây dựng.
- Với sàn ô cờ: Tuy khối lợng lợng công trình là nhỏ nhất nhng do thi công rất phức tạp trong các công việc thi công chính
nh lắp ván khuôn, đặt cốt thép, đổ bê tông v.v... nên phong
án này không khả thi.
Qua phân tích, so sánh các phơng án trên ta chọn phơng
án dùng sàn sờn toàn khối. Dựa vào hồ sơ kiến trúc công
trình, giải pháp kết cấu đã lựa chọn và tải trọng tác dụng lên
công trình để thiết kế mặt bằng kết cấu cho các sàn. Mặt
bằng kết cấu đợc thể hiện trên các bản vẽ kết cấu.
1.3. Lựa chọn kích thớc, chiều dày sàn

Chiều dày bản xác định sơ bộ theo công thức:
hb =

D
l1 hmin
m

(1.1)

Trong đó:
hb

- chiều dày bản sàn;

D

- hệ số phụ thuộc loại tải trọng, D = 0,8 ữ 1, 4 ;

l1

- kích thớc cạnh ngắn của bản;

m

- hệ số phụ thuộc loại sàn, m = 30 ữ 45 với sàn bản
loại dầm, m = 40 ữ 45 với sàn loại bản kê bốn cạnh, m
bé với bản đơn kê tự do, m lớn với bản liên tục;

hmin

- chiều dày bản bé nhất, 4 cm với sàn mái, 5 cm
với sàn nhà dân dụng, 6 cm với sàn nhà công
nghiệp.

1.3.1. Kích thớc sàn mái
Với bản kê 4 cạnh, bản liên tục lấy m = 45, tải trọng nhỏ lấy D
= 0,8.
Với ô sàn lớn nhất l1 = 3, 2m hb =

0,8
3, 2 = 0,057 m = 5,7cm
45


Với sàn mái nhà dân dụng hmin = 4cm
chọn chiều dày mái hmai = 8cm cho toàn bộ ô sàn mái lớn và ô

sàn mái nhỏ. Kết cấu mái gồm hệ mái tôn gác lên xà gồ, xà gồ
gác lên tờng thu hồi.
1.3.2. Kích thớc sàn tầng
a. Kích thớc sàn phòng học
Với bản kê 4 cạnh, bản liên tục lấy m = 45, tải trọng nhỏ lấy D
= 1.
Với ô sàn lớn nhất l1 = B = 3, 2m hb =

1
3, 2 = 0,071m = 7,1cm
45

Với sàn nhà dân dụng hmin = 5cm

chọn chiều dày mái hS 1 = 10cm cho sàn phòng học kích thớc
5,8 ì 3, 2m .

b. Kích thớc sàn hành lang
Với bản kê 4 cạnh, bản liên tục lấy m = 45, tải trọng nhỏ lấy D
= 1,2.
Với ô sàn lớn nhất l1 = L2 = 2, 4m hb =

1, 2
2, 4 = 0,065m = 6,5cm
44

Với sàn nhà dân dụng hmin = 5cm
chọn chiều dày mái hS 2 = 8cm cho sàn hành lang kích thớc
3, 2 ì 2, 4m .

* Để đơn giản trong tính toán đồ án, chọn chiều dày của tất
cả các sàn (sàn mái, sàn phòng học, sàn hành lang) hS = 10cm .
Theo cấu tạo sàn ta có trọng lợng cho 1 m2 bản sàn:
Bảng 1.1: Tính tĩnh tải sàn phòng học và sàn hành
lang
Các lớp hoàn thiện



sàn

(m)

( daN

m3 )

TT tiêu

Hệ

TT

chuẩn

số v-

tính


- Lớp gạch lát
Ceramic

0.00
8

toán

( daN m2 )

ợt tải

2000

16

1.1

18

( daN

m2 )

- Lớp vữa lót

0.03

2000

60

1.3

78

- Lớp vữa trát trần

0.02

2000

40

1.3

52

- Tổng trọng lợng
các lớp hoàn

116

148

thiện:
- Sàn BTCT chịu lực

0.12

2500

- Tổng cộng g s :

250

1.1

482

275
571

Bảng 1.2: Tính tĩnh tải sàn mái

Các lớp hoàn thiện



sàn

(m)

- Lớp mái tôn



( daN

m3 )

TT

TT tiêu

Hệ

chuẩn

số v-

( daN

m2 )

ợt tải

tính
toán

( daN

m2 )

20

20

1.1

21

- Lớp vữa lót

0.03

2000

60

1.3

78

- Lớp vữa trát trần

0.02

2000

40

1.3

52

- Tổng trọng lợng
các lớp hoàn

120

151

thiện:
- Sàn BTCT chịu lực
- Tổng cộng g m :

0.12

2500

250

490

1.1

275
577


Bảng 1.3: Hoạt tải các phòng lấy theo tiêu chuẩn
TCVN2737-1995

Các phòng
chức năng
- Phòng học

TTTC

TTTC

TTTC

Hệ

TT

toàn

dài hạn

ngắn

số

tính

phần

( daN

hạn

vợt

toán

( daN

m2 )

m2 )

( daN

m2 )

tải

( daN

m2 )

250

70

130

1.2

300

450

100

200

1.2

540

100

75

0

1.3

130

- Sảnh, phòng
giải lao, cầu
thang
- Mái bê tông
không có ngời
sử dụng
1.4. Lựa chọn giải pháp kết cấu chịu lực
Theo các dữ liệu về kiến trúc nh hình dáng, chiều cao nhà,
không gian bên trong yêu cầu thì các giải pháp kết cấu có
thể là:
Hệ tờng chịu lực
Trong hệ này các cấu kiện thẳng đứng chịu lực của nhà là
các tờng phẳng. Tải trọng ngang truyền đến các tấm tờng
qua các bản sàn. Các tờng cứng làm việc nh các công xôn có
chiều cao tiết diện lớn. Giải pháp này thích hợp cho nhà có
chiều cao lớn và yêu cầu về không gian bên trong không cao
(không yêu cầu có không gian lớn bên trong).
Hệ khung chịu lực
Hệ này đợc tạo thành từ các thanh đứng và thanh ngang là
các dầm liên kết cứng tại chỗ giao nhau gọi là các nút. Các
khung phẳng liên kết với nhau qua các dầm dọc tạo thành
khung không gian. Hệ kết cấu này khắc phục đợc nhợc điểm
của hệ tờng chịu lực .


Qua phân tích một cách sơ bộ nh trên ta nhận thấy mỗi

hệ kết cấu cơ bản của nhà đều có những u, nhợc điểm
riêng. Đối với công trình này, do công trình có công năng là

nhà làm việc nên yêu cầu có không gian linh hoạt. Nên dùng
hệ khung chịu lực.
1.5. Lựa chọn kích thớc các tiết diện
1.5.1. Kích thớc tiết diện dầm
Kích thớc tiết diện dầm đợc xác định sơ bộ theo công thức:
1 1
hd = ( ữ ) L; bd = ( 0,3 ữ 0,5 ) hd
8 12

(1.2)

Trong đó:
hd , bd

- chiều cao và bề rộng của tiết diện dầm;

L

- chiều dài nhịp dầm;

a. Kích thớc tiết diện dầm dọc nhà
Để đơn giản trong tính toán, ta coi dầm dọc nhà có chiều
1 1
).3, 2 = (0, 27 ữ 0, 4) m
8 12

dài nhịp tính toán L = B = 3, 2m , hd = ( ữ
chọn hd = 0, 4m , bd = ( 0,3 ữ 0,5 ) hd = 0, 22m
dầm dọc nhà kích thớc 0, 4 ì 0, 22m

b. Kích thớc tiết diện dầm ngang nhà BC
Để đơn giản trong tính toán, ta coi dầm dc nhà có chiều dài
1 1
).5,8 = (0, 483 ữ 0,725) m
8 12

nhịp tính toán L = L1 = 5,8m , hd = ( ữ

chọn hd = 0,5m , bd = ( 0,3 ữ 0,5 ) hd = 0, 22m
dầm ngang nhà BC kích thớc 0,5 ì 0, 22m

c. Kích thớc tiết diện dầm ngang nhà AB
Để đơn giản trong tính toán, ta coi dầm dọc nhà có chiều
dài nhịp tính toán L = L1 = 2, 4m , m = 12, k = 1 hd =

2, 4
= 0, 2m
12


chọn hd = 0,3m , bd = ( 0,3 ữ 0,5 ) hd = 0, 22m
dầm ngang nhà AB kích thớc 0,3 ì 0, 22m

1.5.2. Kích thớc tiết diện cột
- Kích thớc tiết diện cột đợc xác định sơ bộ theo công thức:
A=k

N
Rb

(1.3)

Trong đó:
N

- lực dọc trong cột do tải trọng đứng gây ra;

Rb

- cờng độ chịu nén tính toán của bê tông;

k

- hệ số kể đến ảnh hởng do mô men, k = 1,0 ữ 1,5 .

- Lực dọc trong cột do tải trọng đứng gây ra đợc xác định
nh sau:
N = S ( nqs + qm )

(1.4)

Trong đó:
S

- diện tích truyền tải do cột chịu tải trọng;

n

- số tầng điển hình, n=3;

qs

- tải trọng tác dụng lên 1m 2 sàn tầng điển hình;

qm

- tải trọng tác dụng lên 1m 2 sàn tầng mái, với mái
bê tông nặng.

Ta có
qs = g stt + p tt = 571 + 250 = 821 daN m 2
qm = g mtt + p tt = 577 + 130 = 707 daN m 2

a. Kích thớc tiết diện cột biên trong phòng (trục C)
Diện tích truyền tải:
S=B

l1 3, 2 ì 5,8
=
= 9, 28m 2
2
2

Lực dọc trong cột:
N = 9, 28 ( 3 ì 821 + 707 ) = 29417,6daN


DiÖn tÝch tiÕt diÖn cét
A = 1,1

Chän

29417,6
= 381cm 2
8,5 × 10

bc × hc = 22 × 40cm ; ( Ac = 880cm 2 ) cho cét tÇng 1,2;
bc × hc = 22 × 30cm cho cét tÇng 3,4

b. KÝch thíc tiÕt diÖn cét trong phßng (trôc B)
DiÖn tÝch truyÒn t¶i:
S=B

l1 + l2 3, 2.( 5,8 + 2, 4 )
=
= 13,12m 2
2
2

Lùc däc trong cét:
N = 13,12 ( 3 × 821 + 707 ) = 41590, 4daN

DiÖn tÝch tiÕt diÖn cét
A = 1,1

Chän

41590, 4
= 538cm 2
8,5 × 10

bc × hc = 22 × 40cm ; ( Ac = 880cm 2 ) cho cét tÇng 1,2;
bc × hc = 22 × 30cm cho cét tÇng 3,4

c. KÝch thíc tiÕt diÖn biªn ngoµi phßng (trôc A)
DiÖn tÝch truyÒn t¶i:
S=B

l2 3, 2 × 2, 4
=
= 3,84m 2
2
2

Lùc däc trong cét:
N = 3,84 ( 3 × 821 + 707 ) = 12172,8daN

DiÖn tÝch tiÕt diÖn cét
12172,8
A = 1,1
= 157,53cm 2
8,5 × 10

Chän

bc × hc = 22 × 30cm ; ( Ac = 880cm 2 ) cho tÊt c¶ c¸c tÇng;


* Kiểm tra tiết diện cột theo độ mảnh b =

l0
b

Với khung toàn khối l0 = 0,7l = 0,7 ì 390 = 273cm
b =

l0 273
=
= 12, 4 < [ l0 ] = 31 . Vậy tiết diện cột đạt yêu cầu.
b
22

1.6. Mặt bằng bố trí kết cấu
B

C

D22x30
3200

C22x30

D22x50
C22x40

D22x40 D22x40

D22x40

C22x30

C22x40

2

C22x40

D22x30
3200

3

C22x40

2

D22x50

D22x40 D22x40

D22x40

C22x30

C22x40

1

C22x40

D22x30
2400

A

3200

3

3200

A

1

D22x50
5800

B

C

Hình 1.1: Mặt bằng kết cấu
chơng 2: Sơ đồ tính toán khung phẳng
2.1. Sơ đồ hình học


+14,40D22x40

D22x40

33000

D22x30

D22x45

C22x30

C22x30

C22x30

+10,80D22x40

D22x40

D22x40

3300

D22x30

+7,20

D22x45

C22x30

C22x30

C22x30

D22x40

D22x30

D22x40

3300

D22x30

+3,60

D22x45

C22x30

C22x40

C22x40

D22x40

D22x40

D22x40

3300

D22x30

500450

D22x40

C22x30

D22x45
C22x40

C22x40

0,00
-0,45

2400

A

5800

B

C

Hình 2.1: Sơ đồ hình học
2.2. Sơ đồ kết cấu
2.2.1. Nhịp tính toán của dầm

Để đơn giản trong tính toán với sai số chấp nhận đợc, ta coi
nhịp tính toán bằng khoảng cách giữa 2 trục cột tầng 1,2.
- Nhịp tính toán dầm trong phòng BC: lBC = 5,8m
- Nhịp tính toán dầm hành lang AB: l AB = 2, 4m
2.2.2. Chiều dài tính toán của cột


Nhịp tính toán của cột đợc xác định bằng khoảng cách giữa
2 trục dầm
a. Chiều dài tính toán cột tầng 1
Cốt mặt đất tự nhiên Z = 0, 45m
Độ sâu chôn móng hm = 0,5m
Chiều dài tính toán cột tầng 1:
ht1 = H t + Z + hm hd 2 = 3,3 + 0, 45 + 0,5 0,3 / 2 = 4,1m

b. Chiều dài tính toán cột tầng 2,3,4 ht = H t = 3,3m
D22x50

3300

D22x30

C22x30

C22x30
D22x50

3300

D22x30

C22x30

C22x30

3300

C22x30

C22x40

4100

C22x40
D22x50

D22x30

C22x40

2400

A

C22x30
D22x50

D22x30

C22x30

22x30

C22x40

5800

B

Hình 2.2: Sơ đồ kết cấu

C


chơng 3: Xác định tải trọng tính toán đơn vị
3.1. Tĩnh tải đơn vị
g s = 571daN m 2

- Tĩnh tải sàn phòng học và sàn hành lang:
- Tĩnh tải sàn mái:

g m = 577 daN m 2

- Tĩnh tải tờng xây 220:

g t 2 = 514 daN m 2

Bảng 3.1: Tĩnh tải tờng xây 220

Các lớp hoàn thiện

sàn

(m)



( daN

m3 )

TT

TT tiêu

Hệ

chuẩn

số v-

( daN

m2 )

ợt tải

tính

toán

( daN

m2 )

- 2 lớp trát

0.03

2000

60

1.3

78.0

- Gạch xây

0.22

1800

396

1.1

435.6

- Tải tờng phân bố trên 1m dài

456

513.6

319

360

- Tải tờng có cửa có
tính đến hệ số

0.7

cửa:
g t1 = 296 daN m 2

- Tĩnh tải tờng xây 110:

Bảng 3.2: Tĩnh tải tờng xây 110

Các lớp hoàn thiện



sàn

(m)

( daN

m3 )

TT

TT tiêu

Hệ

chuẩn

số v-

( daN

m2 )

ợt tải

tính
toán

( daN

m2 )

- 2 lớp trát

0.03

2000

60

1.3

78.0

- Gạch xây

0.11

1800

198

1.1

217.8

- Tải tờng phân bố trên 1m dài

258

295.8

- Tải tờng có cửa có
0.7

tính đến hệ số

181

207

cửa:
3.2. Hoạt tải đơn vị
- Hoạt tải sàn phòng học:

ps = 250 daN m 2

- Hoạt tải sàn hành lang:

phl = 450 daN m 2

- Hoạt tải sàn mái:

pm = 130 daN m 2

3.3. Hệ số quy đổi tải trọng
- Với ô sàn lớn, kích thớc 4,5 ì 5, 4 :
Tải trọng phân bố tác dụng lên khung có dạng hình thang. Để
quy đổi sang dạng tải trọng phân bố hình chữ nhật, ta cần
xác định hệ số chuyển đổi k
k = 1 2 2 + 3 với =

B
3, 2
=
= 0, 276 k = 0,869
2 L1 2 ì 5,8

- Với ô sàn hành lang, kích thớc 2, 4 ì 3, 2m
lên khung có dạng tam giác.
Để quy đổi sang dạng tải

qS

l1

Tải trọng phân bố tác dụng
qS

trọng phân bó hình chữ
l2

5
nhật, ta có hệ số k = = 0,625
8

Hình 3.1: Sơ đồ dồn tải
trọng


chơng 4: Xác định tĩnh tải tác dụng vào khung
- Tải trọng bản thân của các kết cấu dầm, cột khung sẽ do

chơng trình tính toán kết cấu tự tính.
4.1. Tĩnh tải tầng 2,3,4
A

B

C
5800

300

2400

3200

3
220

2
g =626daN/m
s

220

3200

2

2
g =626daN/m

s

1

2
g =626daN/m
s

GA

gtg

GB

2400

A
GA

5800

B

g2

GB

2400

A

ght

GC
gt2

C
g1

GC

5800

B

C

Hình 4.1: Sơ đồ dồn tải trọng trờng hợp tĩnh tải tầng 2,3,4


Bảng 4.1: Tĩnh tải tầng 2,3,4
Tĩnh tải phân bố
TT
1.

Loại tải trọng và cách tính

Kết quả

g1

daN / m

Do trọng lợng tờng xây trên dầm cao:
3,3 0, 45 = 2,85m

1465
g t 2 = 514 ì 2,85 = 1464,9

2.

Do tải trọng từ sàn truyền vào dới dạng hình
thang với tung độ lớn nhất:
g ht = 571 ì ( 3, 2 0,3) = 1655,9

Đổi ra phân bố đều với: k = 0,869

1439

g hcn = 1655,9 ì 0,869 = 1438,977

Cộng và làm tròn

2904

g1 = gt 2 + g hcn =
g2

1.

Do tải trọng từ sàn truyền vào dới dạng hình
tam giác với tung độ lớn nhất:
g tg = 571 ì ( 2, 4 0, 22 ) = 1244,78

Đổi ra phân bố đều với: k = 0,625

778

Cộng và làm tròn
g 2 = 1244,78 ì 0,625 = 777,99

Tĩnh tải tập trung
TT

Loại tải trọng và cách tính

Kết quả


GC

1.

daN

Do trọng lợng bản thân dầm dọc:
2500 ì 1,1 ì 0, 4 ì 0, 22 ì 3, 2 = 774, 4

2.

775

Do trọng lợng tờng xây trên dầm dọc cao:
3,3 0, 4 = 2,9m ; Xét hệ số giảm lỗ cửa 0,7
514 ì 2,9 ì 3, 2 ì 0,7 = 3338,9

3.

3339

Do trọng lợng sàn truyền vào:
571 ì ( 3, 2 0,5 ) ì ( 3, 2 0, 22 ) / 4 = 1148,56

Cộng và làm tròn

1149
5263

GC =
GB

1.

Giống nh mục 1,2,3 của GC đã tính ở trên

2.

Do trọng lợng sàn hành lang truyền vào:
( 3, 2 0,3) + ( 3, 2 2, 2 ) ì ( 3 0, 22 ) ì 571/ 4 = 1547,696

Cộng và làm tròn

5263

1548
6811

GB =
GA

1.

Do trọng lợng bản thân dầm dọc:
2500 ì 1,1 ì 0, 4 ì 0, 22 ì 3, 2 = 774, 4

2.

Do trọng lợng sàn hành lang truyền vào (mục
2 của GB )

3.

775
1548

Do lan can xây tờng 110 cao 900mm truyền
vào:

853
296 ì 0,9 ì 3, 2 = 852, 48

Cộng và làm tròn
GA =

4.2. Tĩnh tải tầng mái

3176


2400

B

C

5800

300

A

3200

3
220

2
g =632daN/m
m

220

3200

2

2
g =632daN/m
m

1

2
g =632daN/m
m

m

GA

gtg

2
g =g
sn =632daN/m
m

ght

m

GB

g't1

gt1

2400

A

5800

B

m

GA

C

m

m

GB

m

g2

g1

2400

A

m

GC

m

GC

5800

B

C

Hình 4.2: Sơ đồ dồn tải trọng trờng hợp tĩnh tải tầng mái
Từ mặt cắt kiến trúc ta thấy trên mái có xây tờng thu hồi
dạng hình tam giác, để đơn giản trong tính toán, ta quy
đổi hình tam giác thành hình chữ nhật trên từng đoạn
dầm. Trên đoạn dầm BC, tờng thu hồi quy đổi dạng hình
chữ nhật có chiều cao là 1,04m. Trên đoạn dầm AB, tờng thu
hồi quy đổi dạng hình chữ nhật có chiều cao là 0,62m.

Bảng 4.2: Tĩnh tải mái

Tĩnh tải phân bố
TT

Loại tải trọng và cách tính

Kết quả

g1m

daN / m


1.

Do trọng lợng tờng thu hồi 110 cao trung
bình 1,04m:

308
g t1 = 296 ì 1,04 =

2.

Do tải trọng từ sàn truyền vào dới dạng hình
thang với tung độ lớn nhất:
g ht = 577 ì ( 3, 2 0,3) = 1673,3

Đổi ra phân bố đều với: k = 0,869

1454

g hcn = 1673,3 ì 0,869 = 1454,098

Cộng và làm tròn

1762

g 1m = g t1 + g hcn =
g 2m

1.

Do trọng lợng tờng thu hồi 110 cao trung
bình 0,62m:

183
g t' 1 = 296 ì 0,62 =

2.

Do tải trọng từ sàn truyền vào dới dạng hình
tam giác với tung độ lớn nhất:
g tg = 577 ì ( 2, 4 0, 22 ) = 1257,86

Đổi ra phân bố đều với: k = 0,625

786

g tg = 1257,86 ì 0,625 = 786,16

Cộng và làm tròn

969

g 2m = g t' 1 + g hcn =

Tĩnh tải tập trung
TT
1.

Loại tải trọng và cách tính

Kết quả

GCm

daN

Do trọng lợng bản thân dầm dọc:
2500 ì 1,1 ì 0, 4 ì 0, 22 ì 3, 2 = 774, 4

2.

Do trọng lợng sàn lớn truyền vào:

775


577 ì ( 3, 2 0,3) ì ( 3, 2 0, 22 ) / 4 = 1246,6

3.

Do trọng lợng seno nhịp 0,6m truyền vào:
577 ì 0,6 ì 3, 2 = 1107,84

4.

1247

1108

Tờng seno cao 0,6m dày 8cm bằng BTCT
2500 ì 1,1 ì 0,08 ì 0,6 ì 3, 2 = 422, 4

Cộng và làm tròn

423
3553

GCm =
G Bm

1.

m
Giống nh mục 1,2 của G đã tính ở trên

2.

Do trọng lợng sàn nhỏ truyền vào:

C

( 3, 2 0,3) + ( 3, 2 2, 2 ) ì ( 3 0, 22 ) ì 577 / 4 = 1563,95

Cộng và làm tròn

2022

1564
3586

G Bm =
G Am

1.
2.

Do trọng lợng bản thân dầm dọc:
2500 ì 1,1 ì 0, 4 ì 0, 22 ì 3, 2 = 774, 4

775

Do trọng lợng sàn nhỏ truyền vào (mục 2 của

1564

G Bm )

3.

Do trọng lợng seno truyền vào (nh mục 3,4

1531

của GCm ):
Cộng và làm tròn
G Am =

3870


4.3. Tĩnh tải tác dụng vào khung
3870daN

3586daN

3176daN

6811daN

778daN/m
3176daN

6811daN

778daN/m
3176

6811daN

778daN/m

2904daN/m

2904daN/m

2904daN/m

3553daN

5263daN

5263daN

5263daN

4400

3600

3600

3600

969daN/m

1762daN/m

2400

A

5800

B

C

Hình 4.3: Sơ đồ tải trọng tác dụng vào khung trờng hợp tĩnh
tải


chơng 5: xác định hoạt tải tác dụng vào khung
5.1. Trờng hợp hoạt tải 1
5.1.1. Hoạt tải 1 tầng 2 hoặc tầng 4
2400

B

5800

C

300

A

3200

3

220

2
p =300daN/m
s

220

3200

2

2
p =300daN/m
s

1
I

PB

I
pht

2400

A

5800

B

C

I

PB

p1I

2400

A

I

PC

I

PC

5800

B

C

Hình 5.1: Sơ đồ dồn tải trọng trờng hợp hoạt tải 1 tầng 2
hoặc 4

Bảng 5.1: Hoạt tải 1 tầng 2 hoặc tầng 4


Sàn

Loại tải trọng và cách tính

Kết quả

Sàn tầng 2 hoặc sàn tầng 4

p1I

daN / m

Do tải trọng từ sàn truyền vào dới dạng hình
I
thang với tung độ lớn nhất: p = 250 ì 3, 2 = 800
ht

Đổi ra phân bố đều với: k = 0,869
695

p1I = 800 ì 0,869 = 695, 2
PCI = PBI

daN

Do tải trọng từ sàn truyền vào:
1280

PCI = PBI = 250 ì 3, 2 ì 3, 2 / 4 = 1280

5.1.2. Hoạt tải 1 tầng 3
2400

B

5800

30

A

C

3200

3
220

3200

2

1

p =360daN/m
hl
I

PA

I
ptg

I

PB

2400

A

5800

B

I

PA

C

I

p 2I

PB

2400

A

2

5800

B

C

Hình 5.2: Sơ đồ dồn tải trọng trờng hợp hoạt tải 1 tầng 2


Sàn

Loại tải trọng và cách tính

Kết quả

Sàn tầng 3

Bảng 5.2: Hoạt tải 1 tầng 3

p2I

daN / m

Do tải trọng từ sàn truyền vào dới dạng hình

tam giác với tung độ lớn nhất:
p tgI = 540 ì 2, 4 = 1296

Đổi ra phân bố đều với: k = 0,625
p2I = 1296 ì 0,625 = 810
PAI = PBI

810
daN

Do tải trọng từ sàn truyền vào:
PAI = PBI = 540 ì 3, 2 + ( 3, 2 2, 4 ) ì 2, 4 / 4 = 1296

1296

5.1.3. Hoạt tải 1 tầng mái
B

C
300

A
2200

5400

4500

3
220

4500

2

1

2
p =130daN/m
m
mI

PA

mI
ptg

mI

5400

C

I

pmI
2

mI

PB

2200

A

PC,s

B

I

PA

mI

PB

2200

A

2
p =130daN/m
m

PC,s

5400

B

C

Hình 5.3: Sơ đồ dồn tải trọng trờng hợp hoạt tải 1 tầng mái