ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP 1 ĐHBKĐN (Có file excel và cad kèm theo)

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

SVTH : Lê Văn Dũng - 13X1C

THUYẾT MINH ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1
SÀN B

L1 =

2400

mm

L2 =

hb =

L1/30 =

80

mm

(1/12 ÷ 1/20)L2 =

390

hdp =
bdp =
hdc =
bdc =

ξpl =
bc =

0.4 hdp =

240

(1/8 ÷ 1/12)3L1 =
0.4 hdc =
0.37
400

340

7800

÷

mm

650

mm
600
mm
αpl =

÷

900

ptc =

8.4

kN/m2

Chọn

hb =

80

mm

Chọn

hdp =

600

mm

Chọn

bdp =

200

mm

Chọn

hdc =

850

mm

Chọn

bdc =

300

mm

bt =

340

mm

Rs
Rsw

225
175

MPa

MPa

=

2190
2200

mm

0.3

mm

I.TÍNH BẢN :
Rb =
11.5
MPa
Rbt =
0.9
MPa
Sb =
120
mm
Nhịp biên: L0b=L1-bdp/2 - bt/2 +hb/2 =
Nhịp giữa: L0=L1-bdp=
Chênh lệch giữa các nhịp :
Tỉnh tải được tính toán như trong bảng sau:
B20 =>

CI =>

2400 - 200/2 - 340/2 + 120/2
2400 - 200
0.45 % <
10%

=

Trang 1


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

Các lớp cấu tạo bản

Hệ số tin
cậy

Giá trị tiêu chuẩn
3

d
0.01
0.03
0.08
0.01

Lớp gạch lá dày 10mm, у=20kN/m
Lớp vữa lót dày 30mm, у=18kN/m3
Bản BTCT dày 80mm, у=25kN/m3

Lớp vữa trát dày 10mm, у=10kN/m3
Tổng cộng
Lấy tròn gb=
3.36
(kN/m2)
Hoạt tải pb = ptcn =
8.4
Hoạt tải toàn phần qb = gb + pb =
Tính toán dải bản b1=1m, có qb=

x
x
x
x

x
3.36
13.44

γ
20
18
25
18
2.92
1.2
+
(kN/m2)

0.2

0.54
2
0.18
(kN/m2)
=
10.08
x 1 (m)

1.1
1.3
1.1
1.3

Giá trị tính toán

0.22
0.702
2.2
0.234
3.356 (kN/m2)

10.08
=
=

(kN/m2)
13.44
13.44

=±

5.914

(kN/m)

=±

4.066

(kN/m)

2.19
2.19
2.2

=
=
=

11.773
17.66
14.784

(kN/m2)
(kN/m)

Mômen uốn tại nhịp biên và gối thứ hai:
qblob2
Mnh=Mg2= ±
11

Mômen uốn tại nhịp giữa và gối giữa:

Mnhg=Mg1= ±

qbl02
16

=±

=±

13.44

x
11

4.84

13.44

x
16

4.84

13.44
13.44
13.44

x

x
x

Giá trị lực cắt:
QA = 0.4qbl0b =
QBt = 0.6qbl0b =
QBp =QC= 0.5qbl0 =

0.4
0.6
0.5

x
x
x

(kN/m)
(kN/m)
(kN/m)
Trang 2


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

Tính cốt thép chịu mômen uốn:
Chọn a =
15
mm cho mọi tiết diện, chiều cao làm việc của bản:
h0 = hb-a =
80

15
=
65
mm
Tại gối biên và nhịp biên, với M=
5.914 (kN/m)

αm=

M

=

Rbb h02

11.5

5.914
x

x
1000

ζ=

As=

M
Rsξ h0

μ% =

As
b1h0

=

=

Chọn thép có đường kính

225

5.914
x

x
0.935

432
1000

x
x

100
65

8

b 1a s
=
A1
Vậy chọn Ф
8
và s =
Tại gối giữa và nhịp giữa, với M=
s=

αm=

M
Rbb h02

=

11.5

mm

6

1o
x

1 + ( 1 -2αm )
2

=

0.122

=

0.935

=

432

6

1o
x

=

có as =

50.3
50.3

115
4.066

x
432
mm
(kN/m)

4.066
x

x
1000

1000

4225

65

0.665

(mm2)

%

(mm2)

=

116

mm

6

1o
x

4225

=

0.084
Trang 3


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

1+ (1 -2αm)
2

ζ=

As=

M
Rsξ h0

μ% =

As
b1h0

=

=

Chọn thép có đường kính

s=
Vậy chọn Ф

225

4.066
x

x
0.956

291
1000

x
x

100
65

6
b 1a s
A1
6

=
và s =

95

=

28.3

x
291
mm

28.3

65

0.448

232.8
1000

Chọn thép có đường kính
Vậy chọn Ф

x
x

100
65

6

6
và s =

Kiểm tra lại chiều cao làm việc h0: lớp bảo vệ

=

0.358

mm ,có as =
120
56.6
10

=

291

(mm2)

%

(mm2)

=

Tại các nhịp giữa và gối giữa ở trong vùng được phép giảm đến tối đa 20%, ta chọn giảm
có cốt thép As=
291
x (

20
x
291
) /100 =

μ% =

0.956

6

1o
x

mm ,có as =
1000

=

97

mm

20
232.8

% cốt thép,
(mm2)

%

28.3

mm, => s =

122

(mm2)

mm
mm
Trang 4


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

h 0=
80
10
- (
0.5
x
8
) =
66
mm
Vậy trị số đã dùng để tính toán h0 =
65
mm, là
thiên về an toàn

Cốt thép chịu mômen âm: với Pb/gb =
10.08
/
3.36
=
3
>=
3
Trị số ν =
0.33
,đoạn vươn của cốt thép chịu mômen âm tính từ mép dầm phụ là
νL0=
0.33
x
2.2
=
0.726 (m)
tính từ trục dầm phụ là γL0+0.5bdp
0.72594 + 0.5 x 0.22
=
=
0.826 m, Chọn : 0.840 m
Thép dọc chịu mômen âm được đặt xen kẽ nhau, đoạn vươn của cốt thép ngắn hơn tính từ mép
dầm phụ là: 1/6 x L0=
1/6
x
2.2
=
0.37
m, tính từ trục dầm phụ là:

1/6 x L0+0.5 x bdp=
0.37
+
0.5
x
0.2
=
0.47
m
Thép dọc chịu mômen dương được đặt xen kẽ nhau, khoảng cách từ đầu mép của cốt thép ngắn hơn
đến mép tường là: 1/12 x L0b=
1/12
x
2.19
=
0.183 m, Chọn : 0.180 m
khoảng cách từ đầu mút của cốt thép ngắn hơn đến mép dầm phụ là:
1/8 x L0=
1/8
x
2.2
=
0.275
m, Chọn : 0.270 m
Bản không bố trí cốt đai, lực cắt của bản hoàn toàn do bê tông chịu, do:
QBtr =
Qbmin=0.8Rbtb1h0= 0.8 x
17.66
<
0.9

x
1000
x
65
=
46800 (N) =
46.8
(kN)
Cốt thép cấu tạo:
-Cốt thép chịu mômen âm đặt theo phương vuông góc với dầm chính: chọn Ф
6
và s =
180
mm
2
có diện tích mổi mét của bản là
157
mm
>=
50% x
291
=
145.5 (mm2)
sử dung các thanh cốt mũ, đoạn vươn ra tính từ mép dầm chính là: 1/4 x L0=
1/4 x
2.2
=
0.55
Tính từ trục dầm chính là: 1/4 x L0 + 0.5 x bdc = 1/4 x
2.2

+
0.5 x
0.2
=
0.65
-Cốt thép phân bố được bố trí vuông góc có thép chịu lực: chọn Ф
6
và s =
300
mm
2
có diện tích mỗi mét của bản là
94
mm
>=
20%
x
432
=
86.4
mm2
nhịp biên
2
20%
x
291
=
58.2
mm
nhịp giữa

Trang 5


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

II.TÍNH DẦM PHỤ :
B20 =>

Rb =
Rbt =

11.5
0.9

Sd =
220
mm
Nhịp tính toán dầm phụ :
Nhịp biên: Lob= L2 - bdc/2 -bt/2 + Sd/2 =
Nhip giữa:

280
225

7590

mm

=

7500

mm

=
=
=
=

2.86
8.064
10.924
24.192

kN/m
kN/m
kN/m
kN/m

24.192
2.215

=
Suy ra

35.116
k=

kN/m
0.2586

35.116

x

57.6081

= β1 x

CII =>

7800 - 300/2 - 340/2 + 220/2 =

L0=L2-bdc =

Chênh lệch giữa các nhịp:

Rs
Rsw

MPa
MPa

1.186

7800 - 300
% <

10%

1. Tĩnh tải và hoạt tải :
Trọng lượng bản thân dầm (không kể bản)
godp = bdp (hdp - hb)γn =
0.2 x (0.6 - 0.08) x 25 x 1.1
g bL1 =
3.36 x 2.4
Tĩnh tải truyền từ bản:
Tĩnh tải toàn phần: gdp=godp+gbL1 =
2.86
+
8.064
Hoạt tải truyền từ bản: pdp=pbL1=
10.08
x
2.4
Tải trọng tính toán toàn phần: qdp=gdp+pdp=
Tỷ số

pdp
gdp

=

10.924
24.192
10.924

+
=

MPa
MPa

2 .Nội lực tính toán :
Mômen uốn.
Tung độ hình bao mômen (nhánh dương)
+Tại nhịp biên M+=β1qdpLob2=

β1

x

2022.966 (kN/m)
Trang 6


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

+Tại nhịp giữa M+=β1qdpLo2=
Tung độ hình bao mômen (nhánh âm)
+Tại nhịp giữa M-=β2qdpLo2=
Tra phụ lục 11, với tỷ số pdp/gdp=

β1

2.215

x

35.116

x

56.25

= β1 x

1975.275 (kN/m)

β2 x
= β2 x
35.116
x
56.25
1975.275 (kN/m)
được các hệ số β, β, kết quả tính toán được trình bày trong bảng sau:

Tính toán hình bao mômen của dầm phụ.
Giá trị β
Tung độ M(kNm)
Nhịp, tiết diện
β1
β2
M+
MNhịp biên
Gối A
0
0
1
0.065

131.493
2
0.09
182.067
0.425L
0.091
184.09
3
0.075
151.722
4
0.02
40.459
Gối B-Td.5
-0.0715
-144.642
Nhịp giữa
6
0.018
-0.03129
35.555
-61.806
7
0.058
-0.01029 114.566
-20.326
0.5L
0.0625
123.455
8

0.058
-0.00729 114.566
-14.4
9
0.018
-0.02529
35.555
-49.955
Gối C-Td.10
-0.0625
-123.455
Tiết diện có mômen âm bằng 0 cách gối thứ hai một đoạn: x = k x Lob=

144.642
61.806
20.326

0.2586
=

x
1963

7590
mm.
Trang 7


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

Tiết diện có mômen dương bằng 0 cách gối tựa một đoạn:
+Tại nhịp biên: 0.15 Lob=
0.15
+Tại nhịp giữa: 0.15 Lb=
0.15
Lực cắt.
QA=0.4qdpLob=
0.4
x
35.116
QtB=0.6qdpLob=
0.6
x
35.116
QpB=QC=0.5qdpLo=
0.5
x
35.116

x
x

7590
7500

=
=

x
x

x

7.59
7.59
7.5

=
=
=

600
45

(mm)
=

1139
1125

m
m

106.612 kN
159.918 kN
131.685 kN

3. Tính cốt thép dọc :
Với mômen âm.
Tính theo tiết diện chữ nhật b =
Giả thiết a =

45
Tại gối B: với M =
144.642

αm=

M

mm, h0=
(kN/m)

=

Rbb h02

11.5

αm=

0.204

ζ=

As=

M
Rsξ h0

μ% =

As
bdph0

Chọn

2

=

=

280
1051.72
200

thanh thép Ф

200
600

144.642
x

mm, h =
-

x
200

1 - 2αm

2
144.642
x
x
0.885
1+

555

(mm)

6

1o
x

308025

=

0.885

=

0.204

=

1051.72

6

1o
x

x
x

100
555

=

18

và

2

555

0.947

(mm2)

%

thanh thép Ф

20

Trang 8


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

có tiết diện A=
Tại gối C: với M =

αm=

M
Rbb h02

αm=

0.174

As=

M
Rsξ h0

μ% =

As
bdph0

Chọn
có tiết diện A=

2

1136.7
123.455

=

(mm2)
(kN/m)

11.5

ζ=
=
280
=

879
200

thanh thép Ф
911.1
(mm2)

>

123.455
x

1051.72 (mm2)

#REF!
x
200

1+ (1 -2αm)
2
123.455
x
x
0.904
x
x

100
555

18
>

và
879

6

1o
x

308025

=

0.904
6

1o
x

=

0.174

=

879

(mm2)

555

=

0.792

%

thanh thép Ф

2

16

2

(mm )

Với mômen dương.
Tính theo tiết diện chữ T, có cánh nằm trong vùng nén, bề dày cánh hf =
Giả thiết a=
mm, h0=
45
555
mm,
Độ vươn của cánh Sf lấy không lớn hơn giá trị bé nhất trong các giá trị sau:
(1/6) Ld =
1/6
x
7.5
=
1.25
0.5L0=
Một nữa khoảng cách thông thủy giữa hai dầm cạnh nhau:
m,do hf > 0.1 h, với h =
0.5
x
2.2
=
1.1
cách giữa các dầm ngang lớn hơn khoảng cách giữa các dầm dọc (
7.8
Vậy Sf≤ min (

1.25
,
1.1
)m =
1.1

80

mm

m

m, >
m

600
2.4

mm, và khoảng
m)
Trang 9


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

Chọn Sf =
1100
Bề rộng cánh bf = b + 2Sf =
Mf = Rb bf hf (h0 - 0.5hf)
=

11.5

=

1137.12

Mmax+ =
184.09
Tại nhịp biên:
M
αm=
Rbbf h02

αm=

0.022

As=

M
Rsξ h0

μ% =

As
bdph0

Chọn
2

có tiết diện As=

6
x 1o
(kN/m)
với M=

=

M
Rbb h02

2400

=

=

<
184.09
11.5

280
1197.796
200

thanh thép Ф
1256.6 (mm2)

=

200

+

x

80

2200
x (

=

2400

mm.

555

-

40

=

0.022

=

1197.796

)

Nmm

ζ=

với M =

Tại nhịp giữa,

αm=

x

mm

Mf =
184.09
x

1137.12 (kN/m)
x
2400

1+

(1 -2αm)
2

184.09
x
x
0.989
x
x
20
>

100
555

6

1o
x

308025

=

0.989
6

1o
x

=

555

1.079

%

thanh thép Ф

và
2
2
1197.796 (mm )

(mm2)

20

123.455 (kN/m)

11.5

123.455
x

x
2400

6

1o
x

308025

=

0.015

Trang 10


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

αm=

0.015

As=

M
Rsξ h0

μ% =

As
bdph0

Chọn
có tiết diện A=

2

ζ=
=

=

280
800.84
200

thanh thép Ф
804.2
(mm2)

4 .Chọn và bố trí cốt thép dọc :

1+

(1 -2αm)
2
123.455
x
x
0.992
x
x
16
>

100

555

5 .Tính cốt thép ngang :

0.992
6

1o
x

=

và
2
800.84 (mm2)
Nhịp biên
2
Gối B
2
Nhịp 2
2
Gối C
2

Bảng bố trí cốt thép dọc cho các tiết diện chính của dầm
Tiết diện
Nhịp biên
Gối B
As tính toán
1197.796 mm2

1051.72 mm2
Cốt thép
2 Φ 20 + 2 Φ 20
2 Φ 18 + 2 Φ 20
Diện tích
1256.6 mm2
1136.7 mm2
μ
1.079
%
0.947 %

Các giá trị lực cắt trên dầm:
QA=
106.612
(kN) ,
Lấy lực cắt lớn nhất bên trái gối B, Qmax =

=

555

0.721

=

800.84

%

thanh thép Ф

16

20
18
16
18

20
20
16
16

Nhịp giữa
800.84 mm2
2 Φ 16 + 2 Φ 16
804.2
mm2
0.721
%

(mm2)

2
2
2
2

628.3

508.9
402.1
508.9

Gối C
879
mm2
2 Φ 18 + 2 Φ 16
911.1 mm2
0.792 %
415

QBT=

159.918 (kN) ,
159.918
mm

QBP = QCt=
131.685 (kN) ,
(kN), để tính cốt đai , có h0=
570

0.415

mm
Trang 11


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

Xác định Qbmin =φb3Rbtbh0=

0.6
x
=
61560 N =
Vậy QA =
Qbmin=
106.612
>
Kiểm tra điều kiện bền trên dải nghiêng giữa vết nứt xiên:
Qmax = QBT<0.3φω1φb1Rbbh0=
0.3
x

0.9
x
61.56 kN
61.56 kN

200

x

570

nên cần phải tính cốt đai

1

x
11.5
x
200
x
570
=
393300 (N) =
393.3 (kN)
Với bê tông nặng dung cốt liệu bé, cấp độ bền không lớn hơn B25, đặt cốt đai thỏa mãn điều kiện hạn chế
yêu cầu cấu tạo thì φω1.φb1 =
1
Tính q1 = gdp +0.5 pdp=
10.924
+
0.5
x
24.192
=
23.02 (kN/m)
Mb=φb2Rbtbh02 =
2
x
0.9
x
200
x
324900
=
1.17E+08 (Nmm) =

116.964 (kNm)
Qb1= 2
Mbq1 =
2
x
116.964
x
23.02
=
103.779 (kN)
103.779
(Qb1/0.6) =
Qmax =
=
172.965
(kN)
>
159.918
(kN)
0.6
116.964
(Mb/h0)+Qb1 =
+
103.779
=
328.71
(kN)
0.52
Như vậy xảy ra trường hợp:
Với: (Qb1/0.6) =

Qmax =
172.965 (kN)
>
159.918
Xác định qsw theo công thức
qsw =
Q2max - Q2b1
=
25573.77
10770.08
=
31.6
(kN/m)
4Mb
467.856
Với: (Qb1/0.6) =
Không tính theo công thức này
( Qmax - Qb1 )2
qsw =
Mb

172.965

>

=

Qmax =
(

159.918

<

(Mb/h0)+Qb1=

159.918

116.964

103.779

328.71

)2

=

26.945

(KN)

(kN/m)
Trang 12


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

Với:(Mb1/h0)+Qb1 =

328.71
Không tính theo công thức này
Qmax - Qb1
qsw =
h0
Vậy giá trị qsw =
31.6
Qmin
Kiểm
=
tra:
2h0
Qmax

Vậy

qsw =

2h0
54

(kN)

<

=
(kN/m)
61.56
1.14
Qb1

Qmax =

159.918

(kN)

159.918

103.779
0.57
(được tính ở công thức xác đinh qsw)
=

54

(kN/m)

>

159.918

1.14
>

103.779

28.3

hai nhánh.

175

x
54

56.6

200

;

300

1.5

x

0.9

=

=

qsw =

=

98.489

(kN/m)

qsw =

26.945

(kN/m)

=

49.2

(kN/m)

26.945 (kN/m)

(kN/m)

Chọn dường kính thép đai Ф
=>Asw= n x
asw
=
Khoảng cách tính toán giữa các cốt đai:
Rsw
Asw
x
stt=
qsw
Với dầm cao h =
600

>
Khoảng cách cấu tạo giữa các cốt đai:
sct ≤ min (h/3,
300
) = min(
chọn sct =
200
mm,
Khoảng cách lớn nhất giữa các cốt đai:
smax =
φb4Rbtbh02
=
Qmax
=

6
56.6
=

có asw=
(mm2)

=

183.4

mm

450
) =

x
159918

200

200

mm

x

324900

548.55
Trang 13


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

Vậy chọn khoảng cách giữa các cốt đai là

sct ≤ min

183.4
;
200
;
548.55
) =

183.4
Vậy chọn Ф
6
,s =
150
mm
Tại các gối khác do có lực cắt bé hơn nên tính được stt lớn hơn, nhưng theo điều kiện cấu tạo vẫn chọn s = 150 mm.
(stt,sct,smax) = min (

6. Tính và vẽ hình bao vật liệu:

Nhịp biên
Gối B
a, Khả năng chị lực
Nhịp 2
Tại nhịp biên
Gối C
b = bf =
Ta có
2400
mm
2 Φ 20 + 2 Φ 20
Cốt thép :
Chọn bê tông bảo vệ =
20
Rs x As
ξ=
Rb x bf x h0
Suy ra
ζ=

1 - 0.5*ξ =
Rs x As x ζ x h0 =
Mtd =
Cạnh nhịp biên
b = bf =
Ta có
2400
mm
Cốt thép :
2 Φ 20
do uốn
Chọn bê tông bảo vệ =
20
Rs x As
ξ=
Rb x bf x h0
Suy ra
Mtd =

ζ=
1 - 0.5*ξ =
Rs x As x ζ x h0 =

Số cây
2
2
2
2

d1

20
18
16
18

Số cây
2
2
2
2

d2
20
20
16
16

As1
628.3
508.9
402.1
508.9

As =
Suy ra

1256.6
a=

mm2

30

Suy ra h0=

570

=

0.022

Suy ra

x = ξ*h0 =

12.54

kNm

>

M=

184.09

2 Φ 20
Suy ra

Suy ra
a=

As =
30

628.3
Suy ra h0=

mm2
570

=

0.011

0.989
198.347

0.995
99.775

As2
628.3
628.3
402.1
402.1

mm

a(chưa cắt)
55
56.1

51
49.7

< hf = 80mm,trục trung hòa
qua cánh

kNm

kNm
Trang 14


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

Tại gối B
Ta có
b=
200
mm
2 Φ 18 + 2 Φ 20
Cốt thép :
Chọn bê tông bảo vệ =
20
Rs x As
ξ=
Rb x b x h0
Suy ra
Mtd =

ζ=

1 - 0.5*ξ =
Rs x As x ζ x h0 =

Cạnh gối B
Ta có
b=
200
mm
Cốt thép :
2 Φ 18
do uốn
Chọn bê tông bảo vệ =
20
Rs x As
ξ=
Rb x b x h0
Suy ra
ζ=
1 - 0.5*ξ =
Mtd =
Rs x As x ζ x h0 =
Tại nhịp giữa
b = bf =
Ta có
2400
mm
2 Φ 16 + 2 Φ 16
Cốt thép :
Chọn bê tông bảo vệ =
20

Rs x As
ξ=
Rb x bf x h0
Suy ra
Mtd =

mm2
30

Suy ra h0=

570

kNm

>

M=

144.642

Suy ra
a=
0.108

As =
29

508.9
Suy ra h0=

mm2
571

As =
Suy ra

1136.7
a=

=

0.243

0.879
159.466

2 Φ 20
Suy ra
=
0.946
76.969

kNm

As =
Suy ra

804.2
a=

mm2
28

Suy ra h0=

572

=

0.014

Suy ra

x = ξ*h0 =

8.008

kNm

>

M=

123.455

ζ=
1 - 0.5*ξ = 0.993
Rs x As x ζ x h0 =
127.899

kNm

< hf = 80mm,trục trung hòa
qua cánh

kNm
Trang 15


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

Cạnh nhịp giữa
b = bf =
Ta có
2400
mm
Cốt thép :
2 Φ 16
do cắt
Chọn bê tông bảo vệ =
20
Rs x As
ξ=
Rb x bf x h0
Suy ra
ζ=
1 - 0.5*ξ =
Rs x As x ζ x h0 =
Mtd =

Tại gối C
Ta có
b=
200
mm
2 Φ 18 + 2 Φ 16
Cốt thép :
Chọn bê tông bảo vệ =
20
Rs x As
ξ=
Rb x b x h0

ζ=
1 - 0.5*ξ =
Rs x As x ζ x h0 =

402.1
Suy ra h0=

mm2
572

mm2
29

Suy ra h0=

571

kNm

>

M=

123.455

Suy ra
a=

As =
29

508.9
Suy ra h0=

mm2
571

Suy ra
a=

=

0.007

0.997
64.207

kNm

As =
Suy ra

911.1
a=

=

0.194

Suy ra
ζ=
1 - 0.5*ξ = 0.903
Rs x As x ζ x h0 =
Mtd =
131.537
Cạnh gối C
Ta có
b=
200
mm
Cốt thép :
2 Φ 18
do cắt
2 Φ 16
Chọn bê tông bảo vệ =
20
Suy ra

Rs x As
ξ=
=
Rb x b x h0
Suy ra
Mtd =

As =
28

2 Φ 16
Suy ra

0.946
76.969

kNm

0.108

kNm

Trang 16


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

Số lương cốt thép
As
Tiết diện

2 Φ 20 + 2 Φ 20
Nhịp biên
1256.6
2 Φ 20
Cạnh nhịp biên
628.3
2 Φ 18 + 2 Φ 20
Gối B
1136.7
2 Φ 18
Cạnh gối B
508.9
2 Φ 16 + 2 Φ 16
Nhịp giữa
804.2
2 Φ 16
Cạnh nhịp giữa
402.1
2 Φ 18 + 2 Φ 16
Gối C
911.1
2 Φ 18
Cạnh gối C
508.9
b, Xác định mặt cắt lý thuyết của các thanh :
Rsw x Asw
175
qsw =
=
s

Khu vực cắt cốt thép không có bố trí cốt xiên nên

h0
570
570
570
571
572
572
571
571

ξ
0.022
0.011
0.243
0.108
0.014
0.007
0.194
0.108

x
150

56.6
Qs,inc =

ζ
0.989

0.995
0.879
0.946
0.993
0.997
0.903
0.946

=

Mtd (kNm)
198.347
99.775
159.466
76.969
127.899
64.207
131.537
76.969

66.033

kN/m

0

Trang 17


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

Xác định đoạn kéo dài cho cốt thép
Q2 =
90.433
kN
Q2 - Qs,inc
W2 =
+
2qsw
Chọn W2 =
0.79
Q3 =
W3 =

Q5 =
W5 =

90.985
Q2 - Qs,inc
2qsw
Chọn W3 =
66.012
Q2 - Qs,inc
2qsw
Chọn W3 =

5Φ
m

+

0.78

=

5Φ
m

=

=

0.785

790

mm

=

0.779

780

mm

=

0.58

580

mm

m

m

kN
+
0.58

5Φ
m

=

m

Q7 =

100.487
kN
Q2 - Qs,inc
W7 =
+
5Φ
=
0.841
m
2qsw

Chọn W3 =
0.85
m =
850
mm
c, Kiểm tra về uốn cốt thép:
Xét cốt thép số 2 được uống từ gối B xuống, điểm bắt đầu uốn cách mép trái gối B :
h0 / 2
smax
<=>
285
548.55
Suy ra cách mép trái gối B :
500
mm
Độ dài uốn theo phương ngang :
540
mm
Đoạn kết thúc uốn cách mép gối trái B :
1040
mm
Trang 18


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

7. Kiểm tra về neo cốt thép
Sau khi uốn, cắt số còn lại khi kéo vào gối đều phải đảm bảo hơn 1/3 diện tích cốt thép ở giữa nhịp.

2 Φ 20 + 2 Φ 20
Nhịp biên
uốn
2 Φ 20
còn
2 Φ 20
Suy ra, diện tích còn
0.5
khi vào gối.
2 Φ 16 + 2 Φ 16
Nhịp giữa
cắt
2 Φ 16
còn
2 Φ 16
Suy ra, diện tích còn
0.5
khi vào gối.
Theo TCVN neo vào tường 10d =
200
mm
Theo kinh nghiệm của thầy cốt thép dọc nối 20d.

8. Cốt thép cấu tạo :
Cốt thép được sử dụng làm cốt giá ở nhịp biên, trong đoạn không có momen âm : cốt thép cấu tạo 2Φ12 có As = 226,2mm2
thỏa điều kiện As>0.1%bh0
0.1%bh0 =
Với As =
226,2
mm2

114
mm2

Trang 19


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

III.TÍNH DẦM CHÍNH :
B20 =>

Rb =
Rbt =

11.5
0.9

MPa
MPa

CII =>

Rs
Rsw

280
225

MPa
MPa

hdc =
bdc =
bt =
bc =

850
300
340
400

mm
mm
mm
mm

1. Tải trọng tính toán :
Dầm chính là dầm liên tục 3 nhịp:

* Kích thước tiết diện dầm :

* Chiều dày tường :
* Bề rộng cột :
Trọng lượng bản thân dầm quy về các lực tập trung :
G0 = bdc ( hdc - hb ) γnl1 =
0.3
x
(
0.85

=

=

0.08
15.246
10.924
85.207
15.246
100.453
24.192
188.698

7.2

=

G1 = gdpl2 =

Tĩnh tải do dầm phụ truyền vào :

=
Tĩnh tải tác dụng tập trung :

G = G0 + G1 =
=
P = pdpl2 =

Hoạt tải tác dụng tập trung truyền từ dầm phụ :

) x 25 x 1.1 x
(kN)
x
7.8
(kN)
+
85.207
(kN)
x
7.8
(kN)

2.4

2 . Nội lực tính toán :
a,Xác định biểu đồ bao momen :
Xác định biểu đồ momen uốn do tĩnh tải G :
Tra phụ lục 12, được hệ số α, ta có :
MG = αGl =
α x
100.453

x

723.262

x α (kNm)
Trang 20

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

Xác định biểu đồ momen uốn do hoạt tải Pi tác dụng :
Xét 4 trường hợp bất lợi của hoạt tải :
MPi= αPl =
α x
188.698
Momen (kNm)
A
1
α
0
0.244
MG
M
0
176.476
α
0
0.289
MP1
M
0
392.643
α
0
-0.044
MP2
M
0

-59.78
α
0
MP3
M
0
312.031
α
0
MP4
M
0
19.927

x
2
0.156
112.829
0.244
331.505
-0.089
-120.918
171.186
39.853

7.2
B
-0.267
-193.111
-0.133

-180.697
-0.133
-180.697
-0.311
-422.533
0.044
59.78

Đối với nhịp có tải trọng, tính M0 của dầm đơn giản kê lên 2 gối tự do
M0 = Pl1 =
188.698
x
2.4
M1 =M0 - MB/3 =
Đối với MP3 :
452.875
140.844
M2 =M0 - 2MB/3 =
452.875
281.689
M3 =M0 - 2(MB-MC)/3 - MC= 452.875
317.919
M4 =M0 - (MB-MC)/3 - MC= 452.875
213.304
P
P
Hình vẽ MP3 :
B
B
A

M0 =

=
3
0.067
48.459
-0.133
-180.697
0.2
271.725

1358.626 x α (kNm)
4
C
0.067
-0.267
48.459
-193.111

112.829
-180.697
0.2
271.7252

-180.697
331.505

-40.758

-141.297

-180.697
-0.08
-108.69
-0.178
-241.835

=
=
=
=
=

452.875
312.031
171.186
134.956
239.571

(kNm)
(kNm)
(kNm)
(kNm)
(kNm)

134.956

P

5

239.571

-120.918
-72.46

P
C

452.875
Trang 21


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

422.533

108.69

MB

MC

171.186

134.956

239.571

312.031
Đối với MP4 :

M1 = MB / 3 =
M2 = 2MB / 3 =
|MC| + |MB|
M3 =
3
|MC| + |MB|
M4 = 2 x
3
MP4 trong
đoạn CD

19.927
39.853

kNm
kNm

-

MB =

40.758

(kNm)

-

MB =

141.297

(kNm)

M5 = M0 - MC*2/3 =
M6 = M0 - MC/3 =

291.652
372.263

(kNm)
(kNm)

Hình vẽ MP4 :

MB =

59.78

A

B

P
Đoạn CD C

P

241.835
C

B

241.835
D
291.652

M0 =

452.875

kNm

372.263
Trang 22


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

MG

250
200
150
100
50
0
-50 0

2400

4800

7200

9600

12000

14400

16800

19200

21600

2400

4800

7200

9600

12000

14400

16800

19200

21600

2400

4800

7200

9600

12000

14400

16800

19200

21600

-100
-150
-200

MP1

300
200
100
0
-100 0
-200
-300
-400
-500

MP2

300
200
100
0
-100

0

-200
-300

Trang 23


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

MP3

500
400
300
200
100
0
-100 0

2400

4800

7200

9600

12000

14400

16800

19200

21600

2400

4800

7200

9600

12000

14400

16800

19200

21600

-200
-300
-400

MP4

300
200
100
0
-100

0

-200

-300
-400

SƠ ĐỒ TÍNH MOMEN TRONG DẦM
Mmax = MG + max(Mpi)

Tung độ của biểu đồ bao momen :
Mmax
Mmin

A
0
0

1
569.119
116.696

2
444.334
-8.089

B
-133.331
-615.644

và
3
320.184
-132.238

Mmin = MG + min(Mpi)
4
320.184
-132.238

C
-301.801
-434.946
Trang 24


ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1

800

600

400

200

0
0

2400

4800

7200

9600

12000

14400

-200

-400

-600

-800
MG + MP1

MG + MP2

MG + MP3

MG + MP4

BIỂU ĐỒ BAO MOMEN XÁC ĐỊNH THEO PHƯƠNG PHÁP TỔ HỢP
Trang 25