BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO
TRƯỜNG ĐẠI HỌC DẦU KHÍ VIỆT NAM
KHOA DẦU KHÍ
------------
ĐỒ ÁN MÔN HỌC
DỰ BÁO PHÁT TRIỂN MỎ KHÍ CONDENSATE
TẠI BỒN TRŨNG CỬU LONG
CÁN BỘ HƯỚNG DẪN
SV THỰC HIỆN
MSSV
ThS. Chung Nghiệp Huân
Danh Duy Linh
03PET110130
ThS. Nguyễn Viết Khôi Nguyên
Phạm Đình Thuận
03PET110145
Nguyễn Văn Trọng
03PET110147
Lớp K3KKT
Bà Rịa-Vũng Tàu, tháng 12 năm 2017
TẬP ĐOÀN DẦU KHÍ VIỆT NAM
CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM
TRƯỜNG ĐẠI HỌC DẦU KHÍ VIỆT NAM
Độc lập – Tự do – Hạnh phúc
NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN MÔN HỌC
Họ và tên SV thực hiện:
• Danh Duy Linh
MSSV: 03PET110130
• Phạm Đình Thuận
MSSV: 03PET110145
• Nguyễn Văn Trọng
MSSV: 03PET110147
Ngành: Khoan – Khai thác dầu khí
Lớp: K3KKT
1. Tên Đồ án môn học: Dự báo phát triển mỏ khí condensate tại bồn trũng Cửu Long.
2. Nhiệm vụ:
Nghiên cứu mỏ khí condensate, ứng dụng phần mềm thương mại trong việc dự báo
khai thác giếng Y thuộc mỏ X ở bồn trũng Cửu Long.
3. Ngày giao Đồ án môn học: 26/09/2017
4. Ngày hoàn thiện Đồ án môn học: 11/12/2017
5. Họ tên Người hướng dẫn:
• ThS. Chung Nghiệp Huân
• ThS. Nguyễn Viết Khôi Nguyên
Bà Rịa-Vũng Tàu, ngày...tháng...năm 2017
TRƯỞNG KHOA
TRƯỞNG BỘ MÔN
NGƯỜI HƯỚNG DẪN
(Ký và ghi rõ họ tên)
(Ký và ghi rõ họ tên)
(Ký và ghi rõ họ tên)
PHIẾU NHẬN XÉT ĐỒ ÁN MÔN HỌC
1) Về hình thức và kết cấu Đồ án:
2) Về nội dung:
2.1. Nhận xét phần tổng quan tài liệu:
2.2. Nhận xét về phương pháp nghiên cứu:
2.3. Nhận xét về kết quả đạt được:
2.4. Nhận xét phần kết luận:
2.5. Những thiếu sót và tồn tại của Đồ án:
PHẦN ĐÁNH GIÁ
Điểm bằng số:
/10
Điểm bằng chữ:
Bà Rịa – Vũng Tàu, ngày...tháng...năm 2017
NGƯỜI PHẢN BIỆN
PHIẾU NHẬN XÉT ĐỒ ÁN MÔN HỌC
1) Về hình thức và kết cấu Đồ án:
2) Về nội dung:
2.1. Nhận xét phần tổng quan tài liệu:
2.2. Nhận xét về phương pháp nghiên cứu:
2.3. Nhận xét về kết quả đạt được:
2.4. Nhận xét phần kết luận:
2.5. Những thiếu sót và tồn tại của Đồ án:
PHẦN ĐÁNH GIÁ
Điểm bằng số:
/10
Điểm bằng chữ:
Bà Rịa – Vũng Tàu, ngày...tháng...năm 2017
NGƯỜI HƯỚNG DẪN
LỜI CAM ĐOAN
Tôi xin cam đoan:
Những kết quả nghiên cứu được trình bày trong Đồ án là hoàn toàn trung thực, của
chúng tôi, không vi phạm bất cứ điều gì trong luật sở hữu trí tuệ và pháp luật Việt
Nam. Nếu sai, chúng tôi hoàn toàn chịu trách nhiệm trước pháp luật.
LỜI CAM
ĐOAN
NHÓM TÁC GIẢ ĐỒ ÁN
i
LỜI CẢM ƠN
Đồ án môn học công nghệ mỏ là học phần quan trọng giúp cho sinh viên có cơ hội
nghiên cứu lý thuyết sâu hơn và áp dụng các kiến thức đã học vào thực tế. Ngoài ra đồ
án cũng là dịp giúp sinh viên rèn luyện các kỹ năng làm việc nhóm cũng như tiếp xúc
với các kỹ sư và chuyên gia trong ngành để trao đổi kiến thức và tích lũy kinh nghiệm
nhằm phục vụ cho việc thực hiện đồ án nghiên cứu khoa học và đồ án tốt nghiệp sau
này.
Để hoàn thành được đồ án này, nhóm thực hiện đồ án xin bày tỏ lòng cảm ơn đến
Khoa Dầu Khí Trường Đại Học Dầu Khí Việt Nam đã tạo điều kiện về cơ sở vật chất,
tinh thần cũng như luôn ủng hộ quá trình nghiên cứu của nhóm. Nhóm đồ án xin được
gửi lời cảm ơn chân thành đến ThS. Chung Nghiệp Huân và ThS. Nguyễn Viết
Khôi Nguyên đã trực tiếp hướng dẫn, định hướng và trao đổi những kinh nghiệm quý
báu để nhóm hoàn thiện nội dung đồ án.
Qua đồ án này nhóm thực hiện cũng đã có được những kinh nghiệm đầu tiên trong
công tác nghiên cứu để sau này tiếp tục phát huy và thực hiện thêm nhiều đồ án hữu
ích khác mang tính ứng dụng cao trong thực tế.
Do thời gian thực hiện đồ án không nhiều và kiến thức của nhóm còn hạn chế nên đồ
án sẽ không tránh khỏi nhiều thiếu sót. Nhóm rất mong nhận được sự góp ý của quý
Thầy Cô và các bạn để có thể cải thiện những kiến thức và kỹ năng còn thiếu.
Một lần nữa, nhóm thực hiện đồ án xin chân thành cảm ơn sâu sắc!
Chúng em xin chân thành cảm ơn!
ii
MỤC LỤC
LỜI CAM ĐOAN ...........................................................................................................i
LỜI CẢM ƠN ............................................................................................................... ii
MỤC LỤC .................................................................................................................... iii
DANH MỤC HÌNH VẼ, ĐỒ THỊ ................................................................................v
DANH MỤC BẢNG BIỂU ........................................................................................ vii
DANH MỤC KÝ HIỆU, CHỮ VIẾT TẮT ............................................................. viii
LỜI MỞ ĐẦU ................................................................................................................x
CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ BỂ CỬU LONG VÀ CÁC VẤN ĐỀ KHAI
THÁC VỈA KHÍ CONDENSATE ................................................................................1
1.1. Tổng quan về bể Cửu Long và Mỏ X ....................................................................1
1.1.1. Vị trí địa lý ..........................................................................................................1
1.1.2. Đặc điểm trầm tích .............................................................................................. 2
1.1.3. Kiến tạo ...............................................................................................................3
1.1.4. Trữ lượng và tính chất của khí-condensate trong điều kiện vỉa ..........................4
1.2. Đặc điểm khai thác vỉa khí condensate ................................................................8
CHƯƠNG 2: CƠ SỞ LÝ THUYẾT VỀ PHƯƠNG TRÌNH CÂN BẰNG VẬT
CHẤT VÀ PHÂN TÍCH ĐIỂM NÚT ........................................................................16
2.1. Lý thuyết phương trình cân bằng vật chất ........................................................16
2.1.1. Xây dựng phương trình cân bằng vật chất ........................................................17
2.1.2. Sử dụng và hạn chế của phương trình cân bằng vật chất ..................................22
2.2. Lý thuyết phân tích điểm nút (Nodal Analysis) .................................................29
CHƯƠNG 3: ỨNG DỤNG PHẦN MỀM ĐỂ DỰ BÁO KHAI THÁC KHÍ
CONDENSATE TẠI MỎ X .......................................................................................37
3.1. Dự báo khai thác bằng phần mềm MBAL .........................................................37
3.2. Dự báo áp suất đầu giếng và đánh giá sự ảnh hưởng của các yếu tố đến VLP
bằng phần mềm PROSPER ........................................................................................41
iii
KẾT LUẬN ..................................................................................................................50
KIẾN NGHỊ .................................................................................................................51
TÀI LIỆU THAM KHẢO........................................................................................... 52
iv
DANH MỤC HÌNH VẼ, ĐỒ THỊ
Hình 1.1. Vị trí địa lý bể Cửu Long. ...............................................................................1
Hình 1.2. Cột địa tầng mỏ X. ..........................................................................................3
Hình 1.3. Giản đồ pha của hệ thống khí condensate. .....................................................9
Hình 1.4. Giản đồ pha của mỏ Rich Gas Condensate. ..................................................10
Hình 1.5. Giản đồ pha của mỏ Lean gas condensate. ...................................................11
Hình 1.6. Phần trăm chất lỏng tạo thành của hai mỏ Rich và Lean gas condensate. ...11
Hình 1.7. Hệ số khai thác của hai mỏ rich và lean gas condensate. ............................. 11
Hình 1.8. Condensate blockage. ...................................................................................13
Hình 1.9. Các vùng áp suất trong vỉa khí condensate. ..................................................14
Hình 2.1. Mặt cắt các thành phần trong một vỉa dầu khí. .............................................16
Hình 2.2. Sơ đồ hệ thống tách trên bề mặt....................................................................26
Hình 2.3. Đồ thị hơi tương tương cho hệ thống tách 3 giai đoạn .................................27
Hình 2.4. Đồ thị hơi tương tương cho hệ thống tách 2 giai đoạn .................................28
Hình 2.5. Vị trí các nút trong hệ thống khai thác. ........................................................29
Hình 2.6. Xác định lưu lượng khai thác........................................................................30
Hình 2.7. Hệ thống khai thác đơn giản. ........................................................................31
Hình 2.8. Ảnh hưởng của đường kính ống khai thác đến lưu lượng khai thác.............31
Hình 2.9. Ảnh hưởng của đường kính ống thu gom đến lưu lượng khai thác. .............32
Hình 2.10. Ảnh hưởng của đường kính ống khai thác đến lưu lượng khai thác...........32
Hình 2.11. Ảnh hưởng hệ thống khai thác khi đường kính ống khai thác quá nhỏ. .....33
v
Hình 2.12. Ảnh hưởng đến hệ thống khai thác khi đặc tính dòng vào thay đổi. ..........34
Hình 2.13. Lựa chọn đường kính ống khai thác tối ưu. ................................................34
Hình 2.14. Lựa chọn lưu lượng khí tối ưu cho giếng gaslift. .......................................35
Hình 2.15. Ảnh hưởng của mật độ lỗ bắn đến lưu lượng khai thác. ............................. 36
Hình 3.1. Đường đặc tính dòng vào của vỉa. ................................................................ 39
Hình 3.2. Biểu đồ dự báo lưu lượng khai thác trung bình qua các năm. ......................41
Hình 3.3. Ảnh hưởng của đường kính choke đến VLP. ...............................................44
Hình 3.4. Ảnh hưởng của đường kính ống khai thác đến VLP. ...................................46
Hình 3.5. Ảnh hưởng của độ nhám ống khai thác đến VLP. ........................................48
vi
DANH MỤC BẢNG BIỂU
Bảng 1.1. Tính chất khí condensate khu vực mỏ X. .......................................................5
Bảng 1.2. Đặc trưng của khí vỉa khu vực mỏ X..............................................................6
Bảng 2.1. Dải các giá trị hệ số nén................................................................................17
Bảng 3.1. Các thông số đầu vào cho phần mềm MBAL...............................................37
Bảng 3.2. Dự báo thời gian và lưu lượng khai thác qua các năm. ................................40
Bảng 3.3. Kết quả dự báo từ phần mềm đối với đường kính choke. ............................42
vii
DANH MỤC KÝ HIỆU, CHỮ VIẾT TẮT
Ký hiệu
γ
tỷ trọng
ρ
khối lượng riêng
𝐵𝑔
hệ số thể tích thành hệ của khí
𝐵𝑔𝑖
hệ số thể tích thành hệ của khí ban đầu
𝐵𝑜
hệ số thể tích thành hệ của dầu
𝐵𝑜𝑖
hệ số thể tích thành hệ của dầu ban đầu
𝐵𝑤
hệ số thể tích thành hệ của nước
𝐵𝑤𝑖
hệ số thể tích thành hệ của nước ban đầu
𝑐𝑓
hệ số nén đẳng nhiệt của thành hệ
𝑐𝑤
hệ số nén đẳng nhiệt của nước
𝐺
lượng khí tại chỗ trong vỉa
𝐺𝑓
lượng khí tự do trong vỉa
𝑀
phân tử khối
𝑛
số mol của hỗn hợp
𝑁𝑝
lượng dầu khai thác tích lũy
𝑅
hằng số khí
𝑅𝑠𝑜
tỉ số khí hòa tan – dầu
𝑅𝑠𝑜𝑖
tỉ số khí hòa tan – dầu ban đầu
𝑆𝑤𝑖
độ bão hòa nước ban đầu
𝑉𝑓
thể tích không gian lỗ rỗng ban đầu
viii
𝑊
lượng nước ban đầu trong vỉa
𝑊𝑒
lượng nước xâm nhập
𝑊𝑝
lượng nước khai thác tích lũy
𝑧
hệ số nén (hệ số lệch khí)
Các từ viết tắt
MBE
Material Balance Equation
PVT
Pressure Volume Temperature
SCF
Standard Cubic Feet
STB
Stock Tank Barrel
VLP
Vertical Lift Performance
ix
LỜI MỞ ĐẦU
1. Đă ̣t vấ n đề
Trong những năm gần đây, với các phát hiện mới nhiều mỏ khí và khí condensate đã
góp phần vào việc gia tăng trữ lượng quốc gia, cung cấp nguồn năng lượng để phát
triển đất nước. Tuy nhiên, việc phát triển các mỏ này gặp nhiều khó khăn trong việc
đưa ra các kịch bản khai thác nhằm tận thu nguồn tài nguyên, đảm bảo hiệu quả kinh
tế và phù hợp với các yêu cầu kỹ thuật. Vì vậy việc dự báo phát triển mỏ đóng vai trò
quan trọng để đáp ứng các tiêu chí trên.
2. Mu ̣c tiêu
• Tìm hiểu tổng quan địa chất và vấn đề khai thác mỏ khí condensate.
• Nghiên cứu tổng quan cơ sở lý thuyết về phương trình cân bằng vật chất và lý
thuyết điểm nút.
• Ứng dụng phần mềm MBAL và PROSPER trong việc dự báo khai thác.
3. Đố i tươ ̣ng nghiên cứu
Đố i tượng nghiên cứu chung của đồ án: Mỏ khí condensate đã được thẩm lượng và
biết được các thông số vỉa.
Đố i tượng cụ thể : Mỏ X thuộc khu vực bồn trũng Cửu Long.
4. Phương pháp nghiên cứu
• Thu thập và tham khảo tài liệu.
• Tìm hiểu cơ sở lý thuyết và cách sử dụng phần mềm MBAL và PROSPER.
• Trao đổi với người hướng dẫn về các bước thực hiện đồ án.
5. Tính cấ p thiế t của đồ án
Việc dự báo khai thác mỏ X thuộc bồn trũng Cửu Long đóng vai trò quan trọng trong
việc xác định lưu lượng, thời gian khai thác tối ưu và các yếu tố ảnh hưởng đến đường
đặc tính nâng từ đó tối ưu hóa kế hoạch khai thác để đảm bảo hiệu quả kinh tế.
x
CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ BỂ CỬU LONG VÀ CÁC VẤN ĐỀ
KHAI THÁC VỈA KHÍ CONDENSATE
1.1. Tổng quan về bể Cửu Long và Mỏ X
1.1.1. Vị trí địa lý
Hình 1.1. Vị trí địa lý bể Cửu Long. [1]
Bể trầm tích Cửu Long nằm phía Đông-Bắc thềm lục địa Việt Nam, tọa độ địa lý nằm
giữa 9-11 độ vĩ Bắc, 106o30’-109o kinh Đông, kéo dài dọc bờ biển Phan Thiết đến cửa
sông Hậu với diện tích 56000 km2.
Phía Đông Nam ngăn cách với bể Nam Côn Sơn bằng khối nâng Côn Sơn, phía Tây
Nam được ngăn cách với bồn trũng Vịnh Thái Lan bởi khối nâng Korat, phía Tây Bắc
nằm trên rìa của khối nâng Kon Tum.
Hằng năm được sông Mê Kông cung cấp hàng triệu tấn phù sa. Ngoài ra nguồn cung
cấp trầm tích còn phải kể đến các sông khác như: sông Vàm Cỏ Đông, Vàm Cỏ Tây,
sông Sài Gòn.
1
Giai đoạn từ 1980 đến nay, với số lượng giếng khoan ngày càng tăng lên cho phép ta
hiểu biết ngày càng nhiều hơn về bể trầm tích Cửu Long.
Từ kết quả phân tích mẫu vụn, mẫu lõi, tài liệu địa vật lý giếng khoan và các tài liệu
phân tích cổ sinh từ các giếng khoan, ta có thể thấy địa tầng bể trầm tích Cửu Long
bao gồm các thành tạo móng trước Kainozoi và các trầm tích Kainozoi.
Vị trí địa lý khu vực mỏ X
Mỏ X cách 10-15 km từ vòm Nam mỏ Bạch Hổ. Vị trí địa lý của khu vực này rất thuận
lợi cho việc khai thác do nằm gần các mỏ đang khai thác như mỏ Bạch Hổ, khu vực
Trung tâm mỏ X. Theo kết quả khoan và thử vỉa của giếng và giếng khoan cắt thân đã
xác định được các thân dầu khí condensate trong tầm tích Oligocene dưới và Móng.
1.1.2. Đặc điểm trầm tích
Lát cắt địa chất khu vực Mỏ X đầy đủ phức hệ đá trầm tích (Oligoxen, Mioxen,
Plioxen, Đệ tứ) và tầng đá Móng macma trước Kainôzôi.
Theo tài liệu địa chất – địa vật lý, trong phạm vi diện tích khu vực Mỏ X, chiều dày
phủ trầm tích thay đổi trong khoảng từ 3,0- 3,8 km tại đỉnh vòm đến 4,0 km ở những
miền võng sâu của Móng.
Tầng Móng đã được khoan gần 1000 m, trong phạm vi khu vực này, theo tài liệu mẫu
lõi và mẫu mùn khoan, đá Móng chủ yếu là đá granit và granodiorit á sừng nứt nẻ hang
hốc.
Trầm tích Paleogen tuổi Oligoxen, có chiều dày 550-700 m, phủ bất chỉnh hợp địa
tầng lên nóc tầng Móng. Bao gồm xen kẹp giữa các lớp sét acgillit, cát kết, bột kết và
đá phun trào.
Tầng Oligoxen được chia ra hai phụ tầng (điệp): dưới và trên. Trong cả hai điệp đều
chứa đá phun trào (effusive) với chiều dày và thành phần khác nhau: Gialobazant,
gabbro-diabaz và diabaz-poocfirit. Chiều dày lớn nhất đã được mở đạt 157 m trong
giếng khoan. Theo tài liệu mẫu lõi và tài liệu địa vật lý giếng khoan đá phun trào có độ
rỗng và độ thấm thấp.
2
Trầm tích Neogen phủ bất chỉnh hợp góc và địa tầng lên nóc tầng trầm tích Oligoxen.
Tầng
sản phẩm
CỘT Đ ỊA
TẦ NG
650-700m
Tầng địa ch ấn
Chiều dày
Điệp
Phụ thống
N2 + Q
(BIỂN ĐÔNG)
Thống
Hệ
Nhóm
Chúng bao gồm chủ yếu là cát kết nằm xen kẹp với các lớp bột kết và sét kết acgillit.
MÔ TẢ
Cát, bộ kết, sét xen kẽ
3
650-700m
ĐỒ NG NAI - N1
Cát, sét xen kẽ
SH-2
2
900-1000m
CÔN SƠN - N 1
MIOXEN GIỮA - N1
MIOXEN - N1
NEOGEN - N
2
MIOXEN TR ÊN
SH -1
Xen kẽ cát kết và sét.
Bắt gặp sét mác nơ và than màu nâu
21
22
1
750-900m
BẠCH HỔ - N1
MIOXEN DƯỚI - N1
2
KAINOZOI
SH -3
Xen kẽ các tập bột sét và các lớp cát
kết.
SH-5
SH -10
900-1000m
2
I
TrÀ TÂN - P3
OLIGOXEN TRÊN - N3
OLIGOXEN - P3
PALEOGEN - P
2
SH-7
SH -8
II
Xen kẽ các tập bột sét và các lớp cát
kết.
III
IV
V
300-400m
TrÀ CÚ - P3
1
SH-11
OLIGOXEN
DƯỚI - P
23
24
25
26
SH-M
TRƯỚC KAINOZOI
VI
V II
V III
IX
Xen kẽ sét kết, cát kết và bột kết
cùng các tập phun trào.
Granit và diorit nứt nẻ.
Hình 2.3. Cột địa tầng tổng hợp mỏ Rồng
Hình 1.2. Cột địa tầng mỏ X. [1]
1.1.3. Kiến tạo
Khu vực Mỏ X là một hệ thống phức tạp gồm nhiều khối. Đóng vai trò ranh giới phân
cách khu vực này với đơn nghiêng Đông Bắc của đới nâng Mỏ X là một đứt gãy
3
thuận, còn về phía Bắc-Đông-Bắc và phía Tây khu vực được giới hạn bởi các đứt gãy
phá huỷ, theo đó nó được nâng lên tương đối cao hơn 500m so với đơn nghiêng khu
vực mỏ X. Phần Tây-Nam của khu vực theo đứt gãy phá huỷ bị hạ thấp xuống hơn
1000m so với phần Đông-Nam. Khối Tây-Bắc , được hình thành bởi các đứt gẫy và
nằm cao hơn khoảng 400m so với khối phía Nam. Cấu trúc của mỏ X được khống chế
bởi các đứt gãy phá huỷ lớn có phương á kinh tuyến. Đây là điểm khác biệt so với khu
vực Trung tâm, nơi hệ thống đứt gãy chủ yếu chạy theo hướng Đông Bắc - Tây Nam.
Nhìn chung, khu vực mỏ X là một vòm nâng đơn nghiêng với góc đổ của Móng về
phía đông và được giới hạn tứ phía bởi các đứt gẫy thuận kiểu đoạn tầng. Phía tây và
phía đông, khu vực tiếp giáp với các trũng sâu, nơi mặt Móng bị chìm sâu hơn 4500 m.
Biên độ của đới nâng Đông - Bắc Mỏ X, theo mặt Móng, tại đỉnh vòm là 350m.
Khác biệt so với các khu vực khác (Khu vực mỏ X, Đông-Nam Mỏ X…), trong phạm
vi của đới nâng Đông - Bắc Mỏ X lát cắt địa tầng có mặt đầy đủ trầm tích Oligoxen,
tuy nhiên, chỉ có phức hệ trầm tích Oligoxen dưới và phần dưới của Oligoxen trên là
phát triển kế thừa hình thái cấu trúc mặt Móng, còn ở phần trên của Oligoxen trên và
trong tầng kiến tạo thềm (Mioxen - Đệ tứ) tính kế thừa hình thái cấu trúc các tầng bên
dưới hầu như không còn quan sát thấy.
1.1.4. Trữ lượng và tính chất của khí-condensate trong điều kiện vỉa
Kết quả tính toán trữ lượng tại chỗ của khí condensate khu vực mỏ X:
-
Trữ lượng khí cacbuahydro:
Cấp Р1: 933 triệu m3; Р2: 637 triệu m3; 2P: 1570 triệu m3.
-
Trữ lượng condensate:
Cấp Р1: 218 nghìn tấn; Р2: 151 nghìn tấn; 2P: 369 nghìn tấn.
Trữ lượng địa chất ban đầu của cacbuahydro khí và condensate trong trầm tích
Oligoxen dưới là:
-
Trữ lượng cacbuahydro khí theo cấp trữ lượng: Р1 = 587 triệu m3; Р2 = 385
triệu m3; 2Р = 972 triệu m3.
4
-
Trữ lượng condensate theo cấp trữ lượng: Р1 = 144 nghìn tấn; Р2 = 95 nghìn
tấn;
2Р = 239 nghìn tấn.
Trữ lượng địa chất ban đầu của cacbuahydro khí và condensate trong Móng là:
-
Trữ lượng cacbuahydro khí theo cấp trữ lượng: Р1 = 255 triệu m3; Р2 = 219
triệu m3; 2Р = 474 triệu m3.
-
Trữ lượng condensate theo cấp trữ lượng: Р1 = 59 nghìn tấn; Р2 = 51 nghìn
tấn; 2Р = 110 nghìn tấn.
Trong thành phần khí vỉa chứa từ 18,24 đến 25,61% mol đồng đẳng metan (C2+) và
xét theo tương quan (C2+/C1) khí tách từ mỏ mỏ X chủ yếu được xếp vào loại khí cực
béo (C2+/C1*100 từ 22,4 đến 34,5), còn theo hàm lượng cacbuahydro quy lỏng (C5+)
thì chúng được xếp vào nhóm condensate cao (hàm lượng condensate-khí > 200 g/m3).
Condensate ổn định thuộc trầm tích Oligoxen và Móng có tỷ trọng 0,752 – 0,758
g/cm3, đến nhiệt độ 100оС sôi cạn 7,0-16,3% thể tích, tới 200оС - từ 48,0 đến 60,5%
thể tích, tới 300оС - từ 76,5 đến 85,3% thể tích. Trong thành phần chứa 3,38-14,1%
khối lượng parafin, 0,33-1,7 % khối lượng mol và asfanten, 0,02- 0,03% khối lượng
tổng lưu huỳnh. Condensate không đông đặc ở nhiệt độ -2оС, độ nhớt động ở 20оС vào
khoảng 1,03-1,33 mPa.s.
Bảng 1.1. Tính chất khí condensate khu vực mỏ X. [1]
Phức hệ sản phẩm
Khu vực
Tầng sản phẩm
Giếng khoan
Oligoxen trên và dưới
Móng
RC-3
GIÀN 1
Tầng IV + VI –VIII
8
10B
Khoảng mở vỉa, m
3332-3464
3934-4022
Độ sâu tuyệt đối
3175 - 3307
3447-3494
Bình tách
Bình tách
Điểm lấy mẫu
5
Số lượng mẫu
2
4
Áp suất vỉa, MPa
33,41
37,07
Nhiệt độ vỉa, oC
103
116
Áp suất bắt đầu ngưng, МPа
33,41
32,92
Áp suất ngưng tối đa, МPа
9,13
15
Hệ số nén khí
0,965
0,996
Hàm lượng condensate ổn định,
164,47
231,8
244,9
429,3
g/m3
Hàm lượng condensate thô, cm3/m3
Condensate ổn định
Tỷ trọng condensate, g/сm3
0,752
0,758
Trọng lượng phân tử С5+ lớn hơn,
110,9
137,6
g/mol
Hàm lượng, % kl
Nhựa và asphalten
1,7
0,33
Parafin
3,38
14,1
Lưu huỳnh
0,03
0,021
Nước
0,03
-
Tạp chất cơ học
0,030
-
Bảng 1.2. Đặc trưng của khí vỉa khu vực mỏ X. [1]
Phức hệ sản phẩm
Tầng sản phẩm
Oligoxen
Oligen trên và
dưới
dưới
Móng
Tầng VI–VIII Tầng IV + VI –
6
VIII
Giếng khoan
3
8
10B
ПБУ
RC-3
GIÀN 1
Khoảng mở vỉa, m
3411-3464
3332-3464
3934-4022
Độ sâu tuyệt đối, m
3398-3451
3175-3307
3447-3494
Khu vực
Điều kiện lấy mẫu
Áp suất, MPа
5,90
0,62
1,59
Nhiệt độ, oС
52
23
33
Áp suất vỉa, MPa
36,81
33,41
37,07
Áp suất tới hạn, MPa
4,49
4,45
4,477
Nhiệt độ vỉa, oС
112
103
116
Nhiệt độ tới hạn, oK
230,2
243,7
231,9
Áp suất quy đổi theo áp suất vỉa
8,22
7,53
8,30
Nhiệt độ quy đổi theo nhiệt độ vỉa
1,673
1,543
1,68
Hệ số siêu nén
1,020
0,965
0,996
Hệ số
Chỉnh theo định luật Bôi-Mariot
0,9804
1,0363
1,0037
Chỉnh theo nhiệt độ
0,7611
0,7793
0,7533
Hệ số thể tích
0,00354
0,00402
0,00363
292,9
273,5
303,10
0,860
0,913
0,914
Tỷ trọng tuyệt đối ở điều kiện vỉa,
kg/m3
Tỷ trọng tương đối (không khí = 1)
7
Hàm lượng
Metan, % mol
81,41
74,19
79,63
Etan, % mol
8,58
11,23
7,79
Propan, % mol
3,70
4,18
3,76
i-Butan, % mol
0,82
1,31
1,07
n-Butan, % mol
0,95
1,57
1,33
Pentan + lớn hơn, % mol
4,19
7,32
6,38
Sulfuahydro, % mol
0,00
0,00
0,00
Heli, % mol
0,00
0,00
0,00
Nitơ, % mol
0,21
0,20
0,00
Cacbon đioxyt, % mol
0,14
0,00
0,03
1.2. Đặc điểm khai thác vỉa khí condensate
Trong khai thác vỉa khí condensate, condensate lỏng ngưng tụ trong giếng bởi vì suy
giảm áp suất dưới áp suất điểm sương gây nên sự ngăn cản dòng khí đi lên. Hiện tượng
này gọi là condensate blockage hay condensate banking, xuất hiện do một số yếu tố
như các tính chất pha chất lưu, đặc tính dòng chảy trong vỉa và áp suất trong vỉa và
trong giếng. Các yếu tố trên cần được nghiên cứu từ lúc bắt đầu phát triển mỏ.
Khí condensate tồn tại ở trạng thái chất lưu một pha tại điều kiện vỉa ban đầu tức là vỉa
chưa khai thác. Nó bao gồm chủ yếu là metan và các hydrocarbon chuỗi ngắn khác,
nhưng cũng chứa các hydrocarbon chuỗi dài. Dưới các điều kiện cụ thể của nhiệt độ áp
suất, chất lưu này sẽ tách ra hai pha khí và chất lỏng được gọi tên là ngưng tụ ngược
(retrograde condensate). Khi áp suất vỉa suy giảm và vượt qua áp suất điểm sương,
chất lỏng bắt đầu ngưng tụ. Lượng chất lỏng tạo ra càng nhiều khi áp suất càng suy
giảm. Khi áp suất suy giảm đạt đến vùng ngưng tụ ngược thì chất lỏng sẽ hóa hơi trở
lại.
8
Khi một vỉa được khai thác, nhiệt độ thành hệ không thay đổi, nhưng áp suất suy giảm.
Sự suy giảm áp xuất xảy ra nhiều nhất gần các giếng khai thác. Khi áp suất vỉa khí
condensate giảm đến điểm bão hòa hay điểm sương, pha lỏng bao gồm các
hydrocabon mạch dài bắt đầu ngưng tụ, pha khí bị giảm nhẹ. Khi áp suất tiếp tục suy
giảm, thể tích pha lỏng tăng lên đến một giá trị tới hạn rồi giảm xuống. Hiện tượng này
được biểu diễn tại giản đồ PVT.
Hình 1.3. Giản đồ pha của hệ thống khí condensate. [2]
Giản đồ PVT biểu thị trạng thái đơn pha ở ngoài vùng hai pha, được giới hạn bởi hai
đường điểm sương và đường điểm sôi. Hai đường này cắt nhau tại điểm tới hạn. Các
con số phần trăm biểu thị sự bão hòa pha khí. Trong vỉa khí condensate, điều kiện vỉa
ban đầu là trong vùng một pha bên phải của điểm tới hạn. Khi áp suất vỉa suy giảm,
chất lưu đi qua đường điểm sương và chất lỏng bắt đầu ngưng tụ. Phần trăm hơi trong
hỗn hợp giảm xuống nhưng có thể tăng trở lại nếu áp suất tiếp tục giảm.
Cricondentherm là nhiệt độ cao nhất mà tại đó mà hai pha có thể cùng tồn tại. Các
bình tách trên bề mặt thường hoạt động tại các điều kiện áp suất thấp và nhiệt độ thấp
hơn.
Lượng pha lỏng tồn tại không những dựa trên áp suất mà nhiệt độ mà còn dựa trên
thành phần của chất lưu. Khí khô (dry gas) có không đủ thành phần nặng để tạo nên
9
chất lỏng trong vỉa, thậm chí với sự suy giảm gần giếng. Lean gas condensate có thể
ngưng tụ một thể tích nhỏ pha lỏng, nhỏ hơn 100 thùng/ triệu ft3 và rich gas condensate
có thể ngưng tụ lượng lớn thể tích, thông thường hơn 150 thùng/ triệu ft3.
Hình 1.4. Giản đồ pha của mỏ Rich Gas Condensate. [2]
10
Hình 1.5. Giản đồ pha của mỏ Lean gas condensate. [2]
Hình 1.6. Phần trăm chất lỏng tạo thành của hai mỏ Rich và Lean gas condensate. [2]
Hình 1.7. Hệ số khai thác của hai mỏ rich và lean gas condensate. [2]
11